Biện pháp thi công (Manner of Execution hoặc construction method statement) là trình tự và cách thi công 1 công trình cụ thể từ lúc bắt đầu thi công đến lúc kết thúc và bàn giao công trình, trong đó biện pháp thi công (BPTC) phải đề ra được: hiệu quả về thời gian, hiệu quả về phòng chống (như: tai nạn, phòng cháy…)
II THÔNG SỐ CẨU THÁP Chọn loại cẩu: Hệ số vượt tải: Hệ số giảm tải: ZT6016-10 thân 1.6m 1.2 0.9 III SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT Dựa theo hồ sơ khảo sát địa chất, tiến hành chọn hố khoan gần sát vị trí đặt móng cẩu tháp để tính tốn Mơ tả Lớp đất c Đáy lớp j g g' Tên đất Text Trạng thái kN/m2 độ (-m) kN/m3 kN/m3 … 0.0 0.0 0.0 0.0 0.85 Đất Lấp 8.0 … 0.0 0.0 2.75 18.0 Sét dẻo thấp Dẻo cứng 44.4 15.4 5.25 19.3 9.3 Cát lẫn sét, cát mịn Rời 0.2 26.0 9.35 18.0 8.0 Cát lẫn sét, cát mịn Chặt vừa 0.0 31.0 30.35 18.0 8.0 Cát lẫn sỏi sạn 8.5 Chặt 0.0 39.0 42.45 18.5 Cuội sỏi lẫn cát Chặt 0.0 45.0 59.75 25.0 15.0 … … 10 … 11 … 12 … 13 … 14 … IV CẤU TẠO CỌC Đường kính cọc 800 (mm) Cốt thép 10 d 22 Cường độ bê tông B30 Cường độ thép CIII, AIII d>=10 Bề dày bê tông bảo vệ 50 (mm) V CÁC THƠNG SỐ CỌC Chiều cao đài móng 1.5 (m) Cao độ đáy đài (từ cao độ MDTN) 2.35 (m) Cao độ đáy hố đào (từ cao độ MDTN) 2.45 (m) Chiều dài thép neo vào đài cọc (m) Chiều dài cọc ngàm vào đài 0.1 (m) Chiều dày bê tơng lót đài móng 0.1 (m) Chiều dài cọc đất 43 (m) Tổng chiều dài cọc (m) 44.2 Chiều sâu đáy cọc (kể từ MĐTN) (m) 45.45 10 (m) Độ sâu mực nước ngầm VI SỨC CHỊU TẢI CỌC Sức chịu tải : Có xét đến mũi γk = Hệ số tin cậy theo đất 1.75 VII XÁC ĐỊNH CÁC THƠNG SỐ TÍNH TỐN N 0.6 (cọc) n Q N :Lực dọc lớn tác dụng lên móng 759 (kN) Trong Q :Sức chịu tải cọc 5051 (kN) k :hệ số xét ảnh hưởng momen (cọc) Vậy ta chọn số cọc đài Thông số đài cọc Số cọc theo phương X (cọc) BH1 N SPT 0.0 0.0 11.0 8.0 18.0 37.0 100.0 Số cọc theo phương Y Khoảng cách cọc theo phương X Khoảng cách cọc theo phương Y Khoảng cách từ mép cọc đến mép đài phương X Khoảng cách từ mép cọc đến mép đài phương Y Chiều cao đài, H Chiều dài đài, L Chiều rộng đài, B IX TÍNH CỐT THÉP ĐÀI MĨNG B30 Bê tơng đài móng CIII, AIII d>=10 Cốt thép sử dụng cho đài móng Thơng số Astt Chọn As chọn m Thép lớp 1934.4 d22a150 2534.2 0.19 (mm2) (mm2) (%) (OK) 3.1 3.1 0.3 0.3 1.5 4.5 4.5 Thép lớp 815.8 d16a150 1340.4 0.09 (mm2) (mm2) (%) (OK) X KIỂM TRA BU LÔNG NEO BU LƠNG 42 Đường kính d Diện tích danh định A 13.85 cm2 Abn Diện tích giảm yếu 11.2 cm2 Cấp độ bền G 6.6 Cường độ chịu cắt fvb 230 MPa ftb Cường độ chịu kéo 250 MPa Fe Cường độ chảy dẻo 360 MPa Số lượng n Chiều dài L 1450 mm Chiều dài từ mặt móng L0 150 mm Chiều dài đoạn móc LH 200 mm XI KIỂM TRA CỌC CHỊU TẢI NGANG (Copy độ cứng lị xo dán vào Mơ hình mẫu) Cao trình đầu cọc (từ cao độ MĐTN) (không kể phần ngàm đài) Cao trình đáy hố đào (từ cao độ MĐTN) Độ sâu so Hệ số Độ cứng với tỉ lệ lò xo MĐTN k K (m) (kN/m) (kN/m4) 0 0 0 8250 19800 8250 26400 8250 33000 9500 45600 9500 53200 9500 60800 9500 68400 10 12000 96000 11 12000 105600 12 12000 115200 13 12000 124800 14 12000 134400 Khoảng cách Đài => 2.45 (m) 2.45 (m) (m) Độ cứng Độ sâu so lò xo với đáy copy vào đài File mơ SAP hình mẫu 10 11 12 13 19800 26400 33000 45600 53200 60800 68400 96000 105600 115200 124800 134400 (cọc) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 12000 12000 12000 12000 12000 12000 12000 12000 12000 12000 12000 12000 12000 12000 12000 12000 11800 11800 11800 11800 11800 11800 11800 11800 11800 11800 144000 153600 163200 172800 182400 192000 201600 211200 220800 230400 240000 249600 259200 268800 278400 288000 292640 302080 311520 320960 330400 339840 349280 358721 368161 377601 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 144000 153600 163200 172800 182400 192000 201600 211200 220800 230400 240000 249600 259200 268800 278400 288000 292640.4 302080.4 311520.4 320960.5 330400.5 339840.5 349280.5 358720.5 368160.5 377600.5 Kết nội lực (Dán lại hình vào bên) Mmax = 207 (kNm) Kiểm tra trc thủng Case bc hc C1 C2 ho Rk b k c c/ho 1.6 1.6 0.1 0.45 1.4 1200 4.5 1.38 0.2 0.2 m m m m m kN/m2 m m m THUYẾT MINH TÍNH TỐN MĨNG CẨU THÁP DỰ ÁN: TỊA NHÀ PHỨC HỢP 4.1 LÊ VĂN LƯƠNG TÊN CẤU THÁP: ZT 6016 - CT02 I CƠ SỞ TÍNH TỐN TCVN 2737:2006 “Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế” TCVN 5574:2012 “Bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế” TCVN 10304:2014 “Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế” TCVN 5575:2012 “Kết cấu thép – Tiêu chuẩn thiết kế” TCVN 9395:2012 “Cọc khoan nhồi - Thi công nghiệm thu” Bảng thông số kỹ thuật cẩu tháp nhà sản xuất cung cấp Hồ sơ khảo sát địa chất cơng trình II THƠNG SỐ CẨU THÁP Thơng số kỹ thuật ZT6016-10 thân 1.6m Loại cẩu tháp Tải tối đa Tải đầu cần Kích thước thân Chiều cao tự đứng lớn Chiều dài cần lớn 10 1.6 1.6 45.6 60 Page (T) (T) (m) (m) (m) Thông số tải trọng Dựa vào catalogue nhà sản xuất Theo bảng thông số kỹ thuật từ nhà sản xuất (tương ứng với chiều cao tự đứng tối đa): Tải trọng tiêu chuẩn (lấy từ bảng tải trọng catalogue) Thông số Làm việc Không làm việc Lực dọc N kN N kN 632 632 Mô men M kNm M kNm 3243 3243 Lực cắt Q kN Q kN 97 97 Trường hợp cọc chịu nén, hệ số vượt tải cho lực dọc, momen lực cắt 1.2 Thông số Lực dọc Mô men Lực cắt Tải trọng tính tốn trường hợp chịu nén Làm việc N kN N 759 M kNm M 3892 Q kN Q 117 Không làm việc kN 759 kNm 3892 kN 117 Trường hợp cọc chịu kéo, hệ số vượt tải cho momen lực cắt 1.2, hệ số giảm tải cho lực dọc 0.9 Thông số Lực dọc Mơ men Lực cắt Tải trọng tính tốn trường hợp chịu kéo Làm việc N kN N 569 M kNm M 3892 Q kN Q 117 Không làm việc kN 569 kNm 3892 kN 117 Hệ số vượt tải cho trọng lượng thân đài móng cọc trường hợp cọc chịu nén là: Hệ số giảm tải cho trọng lượng thân đài móng cọc trường hợp cọc chịu kéo là: Page 1.1 0.9 III SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT Dựa theo hồ sơ khảo sát địa chất, tiến hành chọn hố khoan gần sát vị trí đặt móng cẩu tháp để tính tốn Lớp đất Mô tả c Tên đất Text Trạng thái kN/m2 … 0.0 Đất Lấp … 0.0 Sét dẻo thấp Dẻo cứng 44.4 Cát lẫn sét, cát mịn Rời 0.2 Cát lẫn sét, cát mịn Chặt vừa 0.0 Cát lẫn sỏi sạn Chặt 0.0 Cuội sỏi lẫn cát Chặt 0.0 … 0.0 … 0.0 10 … 0.0 11 … 0.0 12 … 0.0 13 … 0.0 14 … 0.0 IV CẤU TẠO CỌC Đường kính cọc Cốt thép 10 d 22 Cường độ bê tông Tương đương Mác Cường độ chịu nén Cường độ chịu kéo Cường độ thép Cường độ chịu kéo, nén Bề dày bê tơng bảo vệ V CÁC THƠNG SỐ CỌC Chiều cao đài móng Cao độ đáy đài (từ cao độ MDTN) Cao độ đáy hố đào (từ cao độ MDTN) Chiều dài thép neo vào đài cọc Chiều dài cọc ngàm vào đài Chiều dày bê tông lót đài móng Chiều dài cọc đất Tổng chiều dài cọc Chiều sâu đáy cọc (kể từ MĐTN) Độ sâu mực nước ngầm Page j độ 0.0 0.0 15.4 26.0 31.0 39.0 45.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 BH1 Đáy lớp g g' N (-m) 0.9 2.8 5.3 9.4 30.4 42.5 59.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 kN/m3 0.0 18.0 19.3 18.0 18.0 18.5 25.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 kN/m3 0.0 8.0 9.3 8.0 8.0 8.5 15.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 SPT 0.0 0.0 11.0 8.0 18.0 37.0 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 d As 800 3801 B30 M400 Rb 17 Rbt 1.20 CIII, AIII d>=10 Rs=Rsc 365 50 1.5 2.35 2.45 0.1 0.1 43 44.2 45.45 10 (mm) (mm2) (MPa) (MPa) (MPa) (mm) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) VI SỨC CHỊU TẢI CỌC Sức chịu tải cọc theo vật liệu (TCVN 10304-2014) Trong đó: + γcb + γ'cb Qvl ( cb cb' Rb Ab Rs As ) Hệ số điều kiện làm việc Hệ số kể đến phương pháp thi công cọc + Rb Cường độ tính tốn bê tơng + Ab Tiết diện cọc + Rs Cường độ tính tốn cốt thép 0.85 0.7 17 502655 + As Tiết diện thép dọc + j Hệ số uốn dọc Sức chịu tải nén cọc theo vật liệu Qn-vl Sức chịu tải kéo cọc theo vật liệu Qk-vl Khả chống kéo tuột thép đài Page (N/mm ) (mm ) 365 (N/mm ) 3801 0.916 5928.2 1387.5 1343.6 (mm ) Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất (Phụ lục G TCVN 10304:2014) Sức chịu tải cực hạn: Sức chịu tải tính theo ma sát cọc: fi (1 sin ) ' tan - Đối với đất dính - Đối với đất rời: ' f i k v , z ' + Trên đoạn cọc có độ sâu nhỏ ZL + Trên đoạn cọc có độ sâu lớn ZL fi k v , zL Trong đó: u : chu vi cọc (3.14d) li: chiều dài cọc nằm lớp đất fi : hệ số ma sát đơn vị đất cọc a : Tra biểu đồ hình G.1 Phụ lục G TCVN 10304:2014 k zL : tra theo Bảng G.1 - Phụ lục G TCVN 10304:2014 (Mục 7.1.9 TCVN 10304-2014) (Mục 7.1.9 TCVN 10304-2014) c (kN) (kN) (kN) Thành phần sức chịu tải ma sát Cao độ đáy hố đào Lớp đất c Text 10 11 12 13 14 kN/m 0 44.4 0.2 0 0 0 0 0 j h độ 0 15.4 26 31 39 45 0 0 0 m 0.0 1.9 2.5 4.1 21.0 12.1 3.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 s'v lớp kN/m 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9.9 83.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 hzL 21.35 s'v lớp s'v lớp zL zL m 0.0 0.0 0.0 0.0 6.4 12.0 3.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 kN/m 0.0 0.0 0.0 0.0 -87.9 9.5 83.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 (m) fsilsi kN/m kN/m 0.0 0.0 0.0 0.0 -62.3 60.5 847 0.0 210 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Tổng uΣfili ufili kN 0 0 2129 528 0 0 0 2657 Thành phần sức chịu tải mũi cọc Cường độ sức kháng đất mũi cọc Mũi cọc cắm vào lớp đất số: Các hệ số sức chịu tải : Sức chịu tải cực hạn chịu nén: Sức chịu tải cực hạn chịu kéo: qb = (cN'c + q'γ,pN'q) có: c = 0.0 (kN/m2) - Đối với cọc khoan nhồi : N'c = - Trạng thái đất: Tra bảng G.1, phụ lục G TCVN 10304:2014 Chặt N'q = 100 q'γ,p = 123.0 (kN/m2) qb = 12300.0 (kN/m2) Ab = 0.50265 qbAb = 6182.7 (kN) Rc,u1 = Rt,u1 = (kN) (kN) 8839 2125 Sức chịu tải cọc theo số SPT: Xác định theo Mục G.3.2 TCVN 10304:2014 Công thức Viện kiến trúc Nhật Bản Sức chịu tải cực hạn: Trong đó: Thành phần sức chịu tải ma sát u : chu vi cọc (3.14d) 2513.3 (mm) 10 N s,i li: chiều dài cọc nằm lớp đất f s ,i fsi : hệ số ma sát đơn vị đất cọc lớp đất rời thứ i f c ,i p f L cu ,i fc,i : hệ số ma sát đơn vị đất cọc lớp đất dính thứ i αp : hệ số điều chỉnh tra theo biểu đồ Hình G.2a TCVN 10304:2014 fL : hệ số điều chỉnh theo độ mảnh, cọc khoan nhồi: fL = Ns, i: số SPT trung bình lớp đất rời thứ i cu,i: cường độ sức kháng cắt khơng nước lớp đất dính lc,i: chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất rời thứ i ls,i: chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất dính thứ i Lớp đất Text Lớp đất Trạng thái … Đất Lấp … Sét dẻo thấp Dẻo cứng Cát lẫn sét, cát mịn Rời Cát lẫn sét, cát mịn Chặt vừa Tên N(SPT) 0.0 0.0 11.0 8.0 18.0 Page cu kN/m2 0 69 0 fc,i kN/m2 0.0 0.0 68.8 0.0 0.0 fs,i kN/m2 0.0 0.0 0.0 26.7 56.0 u(fc,ili +fs,ili) (kN) 0 0 1267 (m2) 10 11 12 13 14 Cát lẫn sỏi sạn Cuội sỏi lẫn cát - Chặt Chặt … … … … … … … 37.0 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Thành phần sức chịu tải mũi cọc Mũi cọc cắm vào lớp đất số: thuộc loại : 0 0 0 0 Đất rời 0.0 70.0 0.0 70.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 uΣ(fc,ili +fs,ili) có Cường độ sức kháng đất mũi cọc xác định, cọc khoan nhồi: qb = N(SPT)= 150N(SPT = Tiết diện cọc: Ab = 502654.8 (mm2) Vậy: qbAb = 7540 100 15000 12000 (kN) Sức chịu tải cực hạn chịu nén: Rc,u2 = 11463 (kN) Sức chịu tải cực hạn chịu kéo: Rt,u2 = 3139 (kN) Tổng hợp sức chịu tải theo phương pháp: Phương pháp tính Theo vật liệu Theo tiêu cường độ đất nền, Phụ lục G Theo SPT, Công thức Viện kiến trúc Nhật Bản, Phụ lục G Trị tiêu chuẩn sức chịu tải trọng nén kéo: Rc,k Rt,k theo đất Trị tính tốn sức chịu tải trọng nén: Rc,d Trị tính tốn sức chịu tải trọng kéo: Rt ,d Trong đó: 2129 528 0 0 0 3923 γk : hệ số tin cậy theo đất Rc,k Rc,u 5928 8839 11463 8839 5051 (kN) 1214 (kN) γk = 1.75 k Rt ,k k Rt,u 1344 2125 3139 2125 VII XÁC ĐỊNH CÁC THƠNG SỐ TÍNH TỐN Trong N 0.6 Q N :Lực dọc lớn tác dụng lên móng Q :Sức chịu tải cọc k :hệ số xét ảnh hưởng momen Vậy ta chọn số cọc đài n Thông số đài cọc Số cọc theo phương X Số cọc theo phương Y Khoảng cách cọc theo phương X Khoảng cách cọc theo phương Y Khoảng cách từ mép cọc đến mép đài phương X Khoảng cách từ mép cọc đến mép đài phương Y Chiều cao đài, H Chiều dài đài, L Chiều rộng đài, B Diện tích đài móng, BxL Trọng lượng thân đài móng Trọng lượng thân cọc (đã xét đến đoạn cọc bị đẩy nổi) Khoảng cách cọc xa tới tâm móng (phương X) Khoảng cách cọc xa tới tâm móng (phương Y) Tổng khoảng cách bình phương (phương X) Tổng khoảng cách bình phương (phương Y) VIII KIỂM TRA CÁC ĐIỀU KIỆN (IN SERVICE - cẩu làm việc) Kiểm tra phản lực đầu cọc Page (cọc) 759 5051 4 xmax ymax Sxi2 Syi2 (kN) (kN) (cọc) 2 3.1 3.1 0.3 0.3 1.5 4.5 4.5 20.3 759.4 363.4 1.55 1.55 9.61 (cọc) (cọc) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m2) (kN) (kN) (m) (m) 9.61 (m2) (m2) (kN/m2) Trường hợp mô men mặt phẳng vng góc với cạnh đài móng Trong trường hợp cọc chịu nén: Lực dọc tính tốn (của cẩu tháp) Trọng lượng thân đài móng (đã nhân hệ số vượt tải) Trọng lượng thân cọc (đã xét đẩy nhân hệ số vượt tải) Momen tính tốn Mx đưa trọng tâm đáy móng Momen tính tốn My đưa trọng tâm đáy móng Qac = Pmax (kN) 1454.2 < Trong trường hợp cọc chịu kéo: Lực dọc tính tốn (của cẩu tháp, với hệ số giảm tải 0.9) Trọng lượng thân đài móng (đã nhân hệ số giảm tải) Trọng lượng thân cọc (đã xét đẩy nhân hệ số giảm tải) Momen tính tốn Mx đưa trọng tâm đáy móng Momen tính tốn My đưa trọng tâm đáy móng Kiểm tra cọc chịu nhổ theo điều kiện đất Pmin (kN) Qat = -15.7 < Kiểm tra cọc chịu nhổ theo điều kiện vật liệu Pmin (kN) Qk-vl = -342.8 < Page 758.9 835.3 399.8 4066.7 5051.0 (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) (kN) 569.2 683.4 327.1 4066.7 (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) 1214.4 (kN) (OK) 1343.6 (kN) (OK) (OK) Trường hợp mô men mặt phẳng qua đường chéo cạnh đài móng Trong trường hợp cọc chịu nén: Lực dọc tính tốn (của cẩu tháp) Trọng lượng thân đài móng (đã nhân hệ số vượt tải) Trọng lượng thân cọc (đã xét đẩy nhân hệ số vượt tải) Momen tính tốn Mx đưa trọng tâm đáy móng Momen tính tốn My đưa trọng tâm đáy móng Qac = Pmax (kN) 1725.8 < Trong trường hợp cọc chịu kéo: Lực dọc tính tốn (của cẩu tháp, với hệ số giảm tải 0.9) Trọng lượng thân đài móng (đã nhân hệ số giảm tải) Trọng lượng thân cọc (đã xét đẩy nhân hệ số giảm tải) Momen tính tốn Mx đưa trọng tâm đáy móng Momen tính tốn My đưa trọng tâm đáy móng Kiểm tra cọc chịu nhổ theo điều kiện đất Pmin (kN) Qat = -287.3 < Kiểm tra cọc chịu nhổ theo điều kiện vật liệu Pmin (kN) Qk-vl = -614.3 < Kiểm tra ổn định tb Xác định góc ma sát trung bình: Góc ma sát trung bình lớp đất: tb Diện tích khối móng quy ước Trọng lượng thân đài móng h h i i Trong đó: R tc 231.0 240.6 221.5 m1m2 k tc Lmq = A + x L x tga = Bmq = B + x L x tga = Fmq = Lmq x Bmq = (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) A.b. B h < < > c D * i i Rtc = 1.2Rtc = 4231.0 m1=1 - hệ số điều kiện làm việc đất m2=1 - hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại với đất ktc- hệ số độ tin cậy ( ktc = 1: đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ thí nghiệm) g - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng quy ước trở xuống g* - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng quy ước trở lên A, B, D - hệ số phụ thuộc vào góc ma sát đất Mũi cọc cắm vào lớp đất số 7 Các hệ số c,φ,g lấy theo thông số lớp đất số c= j= A= B= D= * i i h g 0.0 45.0 3.66 15.64 14.63 220 15.0 (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) (kN) 569.2 683.4 327.1 2875.2 2875.2 (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) 1214.4 (kN) (OK) 1343.6 (kN) (OK) (OK) 11.7 46.64 i Qpc = AxBx25xH = Trọng lượng đất khối móng quy ước ( khơng kể trọng lượng cọc) G1 = (Fmq – n.Ap) '=i hi G2 = n.Apx25xLc = Trọng lượng cọc Ntcmq = N +Qpc+G1+ G2 = Do đó: Mtcxmq = Mtcymq = Ứng suất tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước stb= smax= smin= 758.9 835.3 399.8 2875.2 2875.2 5051.0 kN/m độ (kN/m2) (kN/m ) Page 14.45 14.45 208.70 (m) (m) (m2) 690 (kN) 45441 1454 48217 2396.0 2396.0 (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) 4231.0 5077.3 kN/m2 kN/m2 (KN/m ) (OK) (OK) (OK) VIII KIỂM TRA CÁC ĐIỀU KIỆN (OUT SERVICE - cẩu không làm việc) Kiểm tra phản lực đầu cọc Trường hợp mô men mặt phẳng vng góc với cạnh đài móng Trong trường hợp cọc chịu nén: Lực dọc tính tốn (của cẩu tháp) Trọng lượng thân đài móng (đã nhân hệ số vượt tải) Trọng lượng thân cọc (đã xét đẩy nhân hệ số vượt tải) Momen tính tốn Mx đưa trọng tâm đáy móng Momen tính tốn My đưa trọng tâm đáy móng Qac= Pmax (kN) 1454.2 < Trong trường hợp cọc chịu kéo: Lực dọc tính tốn (của cẩu tháp, với hệ số giảm tải 0.9) Trọng lượng thân đài móng (đã nhân hệ số giảm tải) Trọng lượng thân cọc (đã xét đẩy nhân hệ số giảm tải) Momen tính tốn Mx đưa trọng tâm đáy móng Momen tính tốn My đưa trọng tâm đáy móng Kiểm tra cọc chịu nhổ theo điều kiện đất Pmin (kN) Qat = -15.7 < Kiểm tra cọc chịu nhổ theo điều kiện vật liệu Pmin (kN) Qk-vl = -342.8 < Trường hợp mô men mặt phẳng qua đường chéo cạnh đài móng Trong trường hợp cọc chịu nén: Lực dọc tính tốn (của cẩu tháp) Trọng lượng thân đài móng (đã nhân hệ số vượt tải) Trọng lượng thân cọc (đã xét đẩy nhân hệ số vượt tải) Momen tính tốn Mx đưa trọng tâm đáy móng Momen tính tốn My đưa trọng tâm đáy móng Pmax Qac= (kN) 1725.8 < Trong trường hợp cọc chịu kéo: Lực dọc tính toán (của cẩu tháp, với hệ số giảm tải 0.9) Trọng lượng thân đài móng (đã nhân hệ số giảm tải) Trọng lượng thân cọc (đã xét đẩy nhân hệ số giảm tải) Momen tính tốn Mx đưa trọng tâm đáy móng Momen tính tốn My đưa trọng tâm đáy móng Kiểm tra cọc chịu nhổ theo điều kiện đất Pmin (kN) Qat = -287.3 < Kiểm tra cọc chịu nhổ theo điều kiện vật liệu Pmin (kN) Qk-vl = -614.3 < Kiểm tra ổn định Diện tích khối móng quy ước Lmq = A + x L x tga = Bmq = B + x L x tga = Fmq = Lmq x Bmq = Trọng lượng thân đài móng Qpc = AxBx25xH = Trọng lượng đất khối móng quy ước ( khơng kể trọng lượng cọc) G1 = (Fmq – n.Ap) ='i hi G2 = n.Apx25xLc = Trọng lượng cọc Ntcmq = N +Qpc+G1+ G2 = Do đó: Mtcxmq = Mtcymq = Ứng suất tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước stb= 231.0 < (kN/m2) Rtc = tc smax= 244.5 < (kN/m ) 1.2R = smin= 217.5 > (kN/m ) Do đó, đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định Page 758.9 835.3 399.8 4066.7 5051.0 (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) (kN) 569.2 683.4 327.1 4066.7 (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) 1214.4 (kN) (OK) 1343.6 (kN) (OK) 758.9 835.3 399.8 2875.2 2875.2 5051.0 (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) (kN) (OK) 569.2 683.4 327.1 2875.2 2875.2 (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) 1214.4 (kN) (OK) 1343.6 (kN) (OK) 14.45 14.45 208.70 (m) (m) (m2) 690 (kN) 45441 1454 48217 3389.0 3389.0 (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) 4231.0 5077.3 kN/m2 kN/m (OK) (OK) (OK) (OK) IX TÍNH CỐT THÉP ĐÀI MĨNG Kiểm tra điều kiện xuyên thủng Trường hợp 1: Đài cọc bị phá hủy theo dạng tháp đâm thủng Pdt bc hc C1 C2 ho Rk a1 1725.8 1.6 1.6 0.1 0.5 1.4 1200.0 21.1 a2 4.9 Pcdt (kN) m m m m m KN/m2 86490.6 (kN) Mặt tháp chọc thủng (OK) Trường hợp 2: Đài cọc phá hoại theo tiết diện nghiêng a Nếu b>bc+2ho Pdt Rbt bc ho Pcdt 3451.6 1200.0 1.6 1.4 3780.0 b.Nếu b=10 Rs 365 (Mpa) Phản lực đầu cọc max Pmax 1362.4 (kN) Phản lực đầu cọc Pmin -614.3 (kN) (Pmax, Pmin tính thép đài khơng xét trọng lượng thân cọc) Momen gây kéo mặt cọc 4223 (kNm) Momen gây kéo mặt cọc 1904 (kNm) Thép lớp đài ao = 70 (mm) Thép lớp đài ao = 150 (mm) Thông số Thép lớp Momen b h ho a x Astt 938.5 1000 1500 1350 0.030 0.031 1934.4 Chọn d22a150 As chọn m 2534.2 0.19 (OK) (kNm/m) (mm) (mm) (mm) (mm2) Thép lớp 423.2 1000 1500 1430 0.012 0.012 815.8 (kNm/m) (mm) (mm) (mm) (mm2) d16a150 (mm2) (%) 1340.4 0.09 (OK) Page 11 (mm2) (%) X KIỂM TRA BU LÔNG NEO VẬT TƯ CẨU THÁP Loại cẩu/ Type BÊ TÔNG Loại bê tông Mác bê tông tương đương Rb C/đ chịu nén tính tốn Rbn C/đ chịu nén tiêu chuẩn Rbt C/đ chịu kéo tính tốn Rbtn C/đ chịu kéo tiêu chuẩn Eb Mơ đun đàn hồi BU LƠNG Đường kính Diện tích danh định Diện tích giảm yếu Cấp độ bền Cường độ chịu cắt Cường độ chịu kéo Cường độ chảy dẻo Số lượng Chiều dài Chiều dài từ mặt móng Chiều dài đoạn móc ZT6016-10 thân 1.6m B30 M400 17 22 1.2 1.8 32500 MPa MPa MPa MPa MPa d A Abn G fvb ftb Fe n L L0 LH 42 13.85 11.2 6.6 230 250 360 1450 150 200 cm cm MPa MPa MPa mm mm mm LỰC TÁC DỤNG Stt Ký hiệu Đơn vị Giá trị tiêu chuẩn HSVT Giá trị tính toán Lực nhổ (cho chân cẩu tháp) N kN 1200 1.2 1440 Lực cắt (cho chân cẩu tháp) Q kN 1.2 Lực nhổ (phân vào bu lông) N1 kN 200 1.2 240 Lực cắt (phân vào bu lông) Q1 kN 1.2 Lực tác dụng Page 12 TÍNH TỐN - KIỂM TRA A / Kiểm tra bu lông chịu kéo (theo TCVN) Diện tích giảm yếu bu lơng Cường độ chịu kéo bu lông Khả chịu kéo bu lông Abn 11.2 cm ftb 250 MPa [Ntb1] 280 kN > 240 (OK) > (OK) B/ Kiểm tra bu lông chịu cắt Diện tích danh định bu lơng Cường độ chịu cắt bu lông Hệ số điều kiện làm việc Khả chịu cắt bu lông A 13.85 fvb 230 gb 0.9 [Nvb] 287 cm MPa kN C/ Kiểm tra bu lông chịu tuột Cường độ chịu kéo tiêu chuẩn bê tông Các hệ số Khả chịu tuột bu lông Rbtn 1.8 b 0.6 g 1.2 [N] 257 kN Rbt 1.2 MPa D1 0.4 m h 1.3 m D2 m 8,332 kN MPa (Với trường hợp chịu kéo) (Bu lơng trịn trơn có đầu móc/ Plain and hook bolt) > 240 (OK) > 1440 (OK) D/ Kiểm tra chọc thủng (kiểm tra cụm bu lơng) Cường độ chịu kéo tính tốn bê tơng Đường kính đáy bé tháp chọc thủng Chiều cao tháp chọc thủng Đường kính đáy lớn tháp chọc thủng Khả chống chọc thủng [PCT] KẾT LUẬN - KIẾN NGHỊ Bu lông cho cẩu tháp ZT6016-10 thân 1.6m đủ khả chịu lực Page 13 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỌC KHOAN NHỒI THEO VẬT LIỆU Bảng Dự án : Địa : Luxury Quy Nhơn Tính tốn : NVD Quy Nhơn Kiểm tra : VMH Alphanam Duyệt : NTC Ngày : 02/08/2023 Chủ đầu tư : TCVN 10304:2014 Tiêu chuẩn : Kích thước: Tròn Loại tiết diện: TCVN 5574:2012 D= 800 mm Diện tích tiết diện cọc A = 502655 mm2 Vật liệu: Bêtông mác: Rb = #, tương đương cấp độ bền B 400 Eb = 17 MPa 30 (Cường độ tính tốn gốc) Cốt thép mác: 32500 MPa C-III Cơng thức: Sức chịu tải cọc theo vật liệu tính theo cấu kiện chịu nén tâm TCVN 5574:2012: PVL = φ(RbAb + RscAst) Trong đó: φ: hệ số giảm khả chịu lực ảnh hưởng uốn dọc Với λ≤28, φ = Với 28