Nghiên cứu ảnh hưởng của hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác lên các đặc tính vật lý và cơ học của bê tông bột hoạt tính

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO UBND TỈNH THANH HÓA TRƯỜNG ĐẠI HỌC HỒNG ĐỨC TRẦN NGỌC KHOA NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA HÀM LƯỢNG XỈ ĐÁY LÒ ĐỐT RÁC LÊN CÁC ĐẶC TÍNH VẬT LÝ VÀ CƠ HỌC CỦA BÊ TƠNG BỘT HOẠT TÍNH LUẬN VĂN THẠC SĨ XÂY DỰNG THANH HÓA, NĂM 2023 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO UBND TỈNH THANH HÓA TRƯỜNG ĐẠI HỌC HỒNG ĐỨC TRẦN NGỌC KHOA NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA HÀM LƯỢNG XỈ ĐÁY LỊ ĐỐT RÁC LÊN CÁC ĐẶC TÍNH VẬT LÝ VÀ CƠ HỌC CỦA BÊ TƠNG BỘT HOẠT TÍNH LUẬN VĂN THẠC SĨ XÂY DỰNG Chuyên ngành: Kỹ thuật xây dựng Mã số: 858.02.01 Người hướng dẫn khoa học: TS Mai Thị Hồng THANH HÓA, NĂM 2023 Danh sách Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ (Theo Quyết định số: 2828/ QĐ- ĐHHĐ ngày 28 tháng 12 năm 2022 Hiệu trưởng Trường Đại học Hồng Đức) Học hàm, học vị họ tên TS Nguyễn Văn Dũng Cơ quan công tác Chức danh Hội đồng Trường ĐH Hồng Đức Chủ tịch HĐ PGS.TS Nguyễn Anh Dũng Trường ĐH Thủy lợi UV, Phản biện TS Nguyễn Đăng Nguyên Trường ĐH Xây dựng UV, Phản biện PGS.TS Phạm Thái Hoàn Trường ĐH Xây dựng Uỷ viên TS Ngô Sĩ Huy Trường ĐH Hồng Đức Thư ký Xác nhận Người hướng dẫn Học viên chỉnh sửa theo ý kiến Hội đồng Ngày tháng 01 năm 2023 Mai Thị Hồng LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan luận văn không trùng lặp với khóa luận, luận văn, luận án cơng trình nghiên cứu công bố Người cam đoan Trần Ngọc Khoa i LỜI CẢM ƠN Lời đầu tiên, xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc tới TS Mai Thị Hồng người trực tiếp hướng dẫn khoa học, bảo tận tình tạo điều kiện tốt giúp tơi suốt q trình nghiên cứu thực luận văn Tơi xin bày tỏ lịng biết ơn tới thầy cô môn Kỹ thuật công trình, thầy khoa Kỹ thuật Cơng nghệ, Phịng Sau Đại học, Trường Đại Hồng Đức Thanh Hóa trang bị tri thức khoa học tạo điều kiện học tập thuận lợi cho suốt thời gian thực luận văn Sau cùng, xin cảm ơn quên giúp đỡ tận tình bạn bè, anh, em động viên, tạo điều kiện người thân gia đình suốt trình thực luận văn Người cảm ơn Trần Ngọc Khoa ii MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN - DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU v DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ vi DANH MỤC CÁC TỪ VIẾT TẮT vii MỞ ĐẦU 1 Tính cấp thiết đề tài Mục tiêu nghiên cứu Đối tượng phạm vi nghiên cứu Nội dung nghiên cứu Phương pháp nghiên cứu Cấu trúc nội dung luận văn Chương TỔNG QUAN VỀ BÊ TÔNG BỘT HOẠT TÍNH VÀ XỈ ĐÁY LỊ ĐỐT RÁC 1.1.Giới thiệu bê tông bê tơng bột hoạt tính 1.1.1 Bê tông 1.1.2 Bê tơng bột hoạt tính 1.2 Tổng quan nghiên cứu bê tơng bột hoạt tính Thế giới 1.3 Tình hình nghiên cứu bê tơng bột hoạt tính Việt Nam ứng dụng 1.4 Nghiên cứu ứng dụng xỉ đáy lò đốt rác làm vật liệu xây dựng 1.5 Hướng nghiên cứu luận văn 12 Chương VẬT LIỆU VÀ PHƯƠNG PHÁP THÍ NGHIỆM 13 2.1 Vật liệu thí nghiệm 13 2.2.Thiết kế cấp phối bê tơng bột hoạt tính 16 2.3.Chuẩn bị mẫu thí nghiệm 18 2.4.Phương pháp thí nghiệm 19 2.4.1.Độ chảy xòe 19 2.4.2.Khối lượng thể tích 19 2.4.3.Cường độ chịu uốn 21 iii 2.4.4.Cường độ chịu nén 22 2.4.5.Độ hút nước 23 Chương KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU VÀ THẢO LUẬN 24 3.1.Tương quan hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác với lượng nước phụ gia siêu dẻo… 24 3.2.Khối lượng thể tích 25 3.3.Cường độ chịu uốn 26 3.4.Cường độ chịu nén 28 3.5.Độ hút nước 30 3.6.Mối liên hệ cường độ chịu uốn, cường độ chịu nén độ hút nước 31 3.7.Mối liên hệ cường độ chịu uốn chịu nén với khối lượng thể tích 33 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 35 Kết luận 35 Kiến nghị 36 TÀI LIỆU THAM KHẢO 37 iv DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU Bảng Tính chất lý hóa xi măng, tro bay Silica fuma 14 Bảng 2 Thiết kế thành phần cấp phối bê tơng bột hoạt tính 17 Bảng Tương quan hàm lương xỉ đáy lò đốt rác với lượng nước phụ gia siêu dẻo mẫu bê tông bột hoạt tính 24 Bảng Kết thí nghiệm xác định khối lượng thể tích 25 Bảng 3.3 Kết cường độ chịu uốn mẫu BTBHT 27 Bảng Cường độ chịu nén mẫu bê tông bột hoạt tính 28 Bảng Độ hút nước mẫu bê tơng bột hoạt tính 30 v DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ Hình 1: Đường tàu điện ngầm St Petersburg Hình 2: Đường bê tông hạt nhỏ La teste et Le Pyla, tỉnh Aquitaine Hình 1: Thành phần hạt mịn chế tạo bê tông bột hoạt tính 13 Hình 2: Phụ gia siêu dẻo 13 Hình 3: Hình ảnh vi cấu trúc vật liệu đầu vào 15 Hình : Đường cấp phối cát IBA 16 Hình : Mẫu sau đổ vào khn 18 Hình 6: Mẫu sau tháo khỏi khuôn 18 Hình 7: Xác định độ chảy xòe 19 Hình 8: Xác định khối lượng thể tích mẫu ướt 20 Hình 9: Bộ gá để thí nghiệm uốn mẫu 22 Hình 10: Máy xác định cường độ chịu nén 23 Hình 1: Tương quan hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác thay cát với lượng nước phụ gia siêu dẻo 25 Hình 2: Khối lượng thể tích mẫu bê tơng bột hoạt tính 26 Hình 3.3; Cường độ chịu uốn mẫu bê tơng bột hoạt tính 28 Hình 4: Cường độ chịu nén mẫu bê tơng bột hoạt tính 29 Hình 5: Độ hút nước mẫu bê tông bột hoạt tính 31 Hình 6: Mối liên hệ cường chịu uốn độ hút nước 32 Hình 7: Mối liên hệ cường chịu nén độ hút nước 32 Hình 8: Mối quan hệ cường chịu uốn khối lượng thể tích 33 Hình 9: Mối quan hệ cường chịu nén khối lượng thể tích 34 vi Bảng 3.3 Kết cường độ chịu uốn mẫu BTBHT Ngày tuổi Cường độ chịu uốn (MPa) IBA00 IBA25 IBA50 IBA75 IBA100 14 9,14 7,03 5,39 4,69 3,98 28 13,83 9,14 7,03 6,56 6,09 Hình 3.3 thể phát triển cường độ chịu uốn mẫu BTBHT sử dụng hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác thay cát khác Tất mẫu BTBHT có cường độ chịu uốn tăng theo thời gian giá trị cường độ chịu uốn mẫu BTBHT giảm dần gia tăng hàm lượng xỉ đáy lị đốt rác thay cát Nói cách khác, cường độ chịu uốn mẫu BTBHT thấp hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác thay cát cao Ở 14 ngày tuổi, cường độ chịu uốn mẫu IBA00, IBA25, IBA50, IBA75, IBA100 tương ứng với hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác thay cát 0%; 25%; 50%; 75%; 100% 9,14; 7,03; 5,39; 4,69; 3,98 Các giá trị cho thấy sử dụng xỉ đáy lò đốt rác thay cát mức 25%; 50%; 75%; 100% cường độ chịu uốn mẫu BTBHT giảm tương ứng 23,07%; 41,03%; 48,69%; 56,46% Tương tự cường độ chịu uốn mẫu BTBHT 28 ngày tuổi giảm tương ứng 33,90%; 49,16%; 52,56%; 55,93% Như vậy, cường độ chịu uốn mẫu 14 28 ngày tuổi giảm tăng hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác thay cát Nguyên nhân dẫn đến suy giảm cường độ chịu uốn do, xỉ đáy lò đốt rác có cấu trúc hạt rỗng [25], Hình 3, nên làm gia tăng thể tích rỗng làm cho thành phần vật liệu bên mẫu liên kết bền vững với Ngoài mức độ chậm phản ứng puzzolan xỉ đáy lò đốt rác [29] làm cho cường độ chịu uốn mẫu BTBHT giảm Như vậy, cường độ chịu uốn mẫu BTBHT giảm tăng hàm lượng xỉ ỏy lũ t rỏc 27 16 C-ờng độ chịu uốn (MPa) 13,83 14 ngµy ti 28 ngµy ti 12 9,14 9,14 7,03 7,03 5,39 6,56 4,69 3,98 6,09 IBA00 IBA25 IBA50 IBA75 Mẫu bê tông bột hoạt tÝnh IBA100 Hình 3.3 Cường độ chịu uốn mẫu bê tơng bột hoạt tính 3.4 Cường độ chịu nén Bảng thể kết thí nghiệm xác định cường độ chịu nén mẫu BTBHT sử dụng hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác thay cát khác đo ngày tuổi 3, 7, 14 28 ngày tuổi Bảng Ngày tuổi Cường độ chịu nén mẫu bê tơng bột hoạt tính Cường độ chịu nén (MPa) IBA00 IBA25 IBA50 IBA75 IBA100 26,73 25,12 20,17 18,95 17,10 35,88 31,70 28,16 25,57 22,31 14 43,24 38,79 34,86 32,98 26,67 28 50,82 45,76 41,63 40,02 30,09 Hình thể phát triển cường độ chịu nén mẫu BTBHT sử dụng hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác thay cát khác Tất mẫu BTBHT có cường độ chịu nén phát triển liên tục theo thời gian bảo dưỡng mẫu Tại 28 ngày tuổi, giá trị cường độ chịu nén mẫu đạt giá trị lớn ghi nhận 50,82 MPa, mẫu IBA00 tức mẫu đối chứng khơng sử dụng xỉ đáy lị đốt rác thay cát, giá trị 45,76 MPa; 41,63 28 MPa; 40,02 MPa 30,09 MPa tương ứng với cấp phối sử dụng xỉ đáy lò đốt rác thay cát 25%; 50%; 75% 100% Mẫu có cường độ chịu nén đạt giá trị nhỏ 30,09 MPa tương ứng với mẫu IBA100, tức mẫu sử dụng 100% xỉ đáy lị đốt rác thay cát, mẫu có cường độ chịu nén suy giảm 34,24% so với mẫu đối chứng mẫu khơng sử dụng xỉ đáy lị đốt rác thay cát Như vậy, mẫu BTBHT không sử dụng xỉ đáy lị đốt rác thay cát có cường độ chịu nén lớn việc thay cát xỉ đáy lò đốt rác làm giảm khả chịu nén mẫu BTBHT Khi hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác thay cát cao, cường độ chịu nén mẫu BTBHT giảm Nguyên nhân giảm cường độ chịu nén, cường độ xỉ đáy lị đốt rác thấp so với cát [17],[35] tính chất chậm phản ứng puzzolan xỉ đáy [29] dẫn đến làm giảm cường độ chịu nén mẫu BTBHT Hơn với cấu trúc cảu xỉ đáy lị đốt rác có nhiều lỗ rỗng thể Hình nên dẫn đến cường độ chịu nén mẫu BTBHT bị suy giảm gia tăng hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác thay cát C-ờng độ chịu nén (MPa) 60 IBA00 IBA25 50 IBA50 IBA75 IBA100 40 30 20 10 12 15 18 21 24 27 30 Ngµy ti (ngµy) Hình Cường độ chịu nén mẫu bê tơng bột hoạt tính 29 3.5 Độ hút nước Kết thí nghiệm xác định độ hút nước mẫu BTBHT sử dụng hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác thay cát khác nhau, xác định 28 ngày tuổi thể Bảng Bảng Độ hút nước mẫu bê tơng bột hoạt tính STT Tên mẫu % xỉ lò đốt rác Độ hút nước (%) IBA00 2,70 IBA25 25 6,25 IBA50 50 8,25 IBA75 75 10,05 IBA100 100 12,20 Hình thể gia tăng độ hút nước mẫu BTBHT tăng hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác Các giá trị độ hút nước mẫu BTBHT có giá trị khoảng 2,7÷12,2% Dễ dàng nhận thấy mẫu IBA00 có giá trị độ hút nhỏ 2,7%, mẫu không sử dụng xỉ đáy lò đốt rác thay cát (mẫu đối chứng), cịn mẫu IBA100 có giá trị độ hút nước lớn 12,2%, mẫu sử dụng 100% xỉ đáy lò đốt rác thay cát Tất mẫu BTBHT nghiên cứu có độ hút nước tăng liên tục tăng hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác thay cát Như vậy, sử dụng hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác thay cát nhiều độ hút nước cao hay nói cách khác việc sử dụng xỉ đáy lò đốt rác thay cát làm tăng độ hút nước mẫu BTBHT Nguyên nhân gia tăng xỉ đáy lị đốt rác có cấu trúc lỗ rỗng quan sát SEM Hình nên dẫn đến tăng hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác độ hút nước mẫu BTBHT tăng 30 §é hót n-íc (%) 16 12 0 25 50 75 100 L-ỵng IBA thay thÕ c¸t (%) Hình Độ hút nước mẫu bê tơng bột hoạt tính 3.6 Mối liên hệ cường độ chịu uốn, cường độ chịu nén độ hút nước Mối tương quan cường độ chịu uốn độ hút nước, mối tương quan cường độ chịu nén độ hút nước mẫu BTBHT 28 ngày tuổi thể Hình Hình Nhận thấy mối quan hệ đường thắng cường độ chịu uốn chịu nén với độ hút nước thiết lập có hệ số tương quan R2 tương đối cao (89,32% 92,25%) Điều cho thấy cường độ chịu uốn, cường độ chịu nén độ hút nước có mối quan hệ mật thiết với Mối quan hệ cho thấy mẫu có độ hút nước tăng đồng nghĩa với việc mẫu có nhiều lỗ rỗng dẫn đến cường độ chịu uốn cường độ chịu nén mẫu BTBHT giảm Tại 28 ngày tuổi, cường độ chịu uốn chịu nén mẫu BTBHT suy giảm theo độ hút nước thể phương trình (3-1) (3-2) y  0,8264 x  15,051 (3-1) y  2,0326 x  57,701 (3-2) 31 C-ờng độ chịu uốn (MPa) 15 12 y=-0,8264x-15,051 R2=0,8932 0 10 12 14 §é hót n-íc (%) Hình Mối liên hệ cường chịu uốn độ hỳt nc C-ờng độ chịu nén (MPa) 60 55 50 y=-2,0326x-57,701 R2=0,9225 45 40 35 30 25 20 10 12 14 §é hót n-íc (%) Hình Mối liên hệ cường chịu nén độ hút nước 32 3.7 Mối liên hệ cường độ chịu uốn chịu nén với khối lượng thể tích Mối quan hệ cường độ chịu uốn chịu nén với khối lượng thể tích mẫu BTBHT 28 ngày tuổi thể Hình Hình Nhận thấy mối quan hệ đường thắng cường độ chịu uốn chịu nén với khối lượng thể tích thiết lập có hệ số tương quan R2 tương đối cao 87,01% 92,13% Điều cho thấy cường cường độ chịu uốn chịu nén với khối lượng thể tích có mối quan hệ mật thiết với Dễ dàng nhận thấy mẫu có khối lượng thể tích tăng cường độ chịu uốn chịu nén mẫu BTBHT tăng Nguyên nhân khối lượng thể tích mẫu tăng, đồng nghĩa với việc mẫu BTBHT đặc nên cường độ chịu uốn chịu nén tăng Tại 28 ngày tuổi, tương quan cường độ chịu uốn chịu nén với khối lượng thể tích mẫu BTBHT thể phương trình (3-3) (3-4) y  0,0173x  24,789 (3-3) y  0,0433x  41,721 (3-4) C-ờng độ chịu uốn (MPa) 18 16 14 y=0,0173x-24,789 R2=0,8701 12 10 1600 1700 1800 1900 2000 2100 2200 Khèi l-ỵng thĨ tÝch (kg/m3) Hình Mối quan hệ cường chịu uốn lng th tớch 33 C-ờng độ chịu nén (MPa) 56 48 40 y=0,0433x-41,721 R2=0,9313 32 24 1600 1700 1800 1900 2000 2100 2200 Khèi l-ỵng thĨ tÝch (kg/m3) Hình Mối quan hệ cường chịu nén khối lượng thể tích 34 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận Luận văn nghiên cứu đánh giá ảnh hưởng việc thay cát tự nhiên xỉ đáy lị đốt rác đến tính chất vật lý học mẫu bê tơng bột hoạt tính, bao gồm: Khối lượng thể tích, cường độ chịu uốn, cường độ chịu nén, độ hút nước mối tương quan cường độ chịu uốn, cường độ chịu nén độ hút nước mẫu bê tông bột hoạt tính Dựa kết nghiên cứu được, luận văn đưa kết luận sau: 1) Các tính chất vật lý học mẫu bê tông bột hoạt tính bị ảnh hưởng đáng kể sử dụng xỉ đáy lò đốt rác thay cát tự nhiên thành phần cấp phối bê tông bột hoạt tính 2) Khi tăng hàm lượng xỉ đáy lị đốt rác thay cát tự nhiên giá trị khối lượng thể tích mẫu bê tơng bột hoạt tính 28 ngày tuổi giảm từ 2161 kg/m3 xuống 1717 kg/m3 3) Cường độ chịu uốn cường độ chịu nén mẫu bê tông bột hoạt tính giảm tăng hàm lượng xỉ đáy lị đốt rác thay cát tự nhiên Giá trị tương ứng cường độ chịu uốn chịu nén giảm 15,08 MPa xuống 6,09 MPa 50,02 MPa xuống 30,09 MPa 4) Độ hút nước mẫu bê tơng bột hoạt tính tăng tăng hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác thay cát tự nhiên, với giá trị gia tăng tương ứng 2,7% đến 12,2% 5) Cường độ chịu uốn cường độ chịu nén có mối quan hệ mật thiết với độ hút nước Đối với mẫu có độ hút nước cao cường độ chịu uốn cường độ chịu nén có giá trị thấp 6) Cường độ chịu uốn chịu nén có mối quan hệ với khối lượng thể tích mẫu Khi khối lượng thể tích tăng, cường độ chịu uốn cường độ chịu nén có tăng 35 Kiến nghị Trong nghiên cứu luận văn, tác giả nghiên cứu sử dụng mẫu bê tơng bột hoạt tính, với thành phần cát/chất kết dính sử dụng hàm lượng tro bay silica fume/chất kết dính 0,15 để đánh giá ảnh hưởng hàm lượng xỉ đáy lò đốt rác thay cát tự nhiên chế tạo bê tơng bột hoạt tính Tuy nhiên, kết nghiên cứu tăng hàm lượng xỉ đáy lị đốt rác khối lượng thể tích, cường độ chịu uốn cường độ chịu nén giảm, cịn độ hút nước tăng Để có khuyến cáo việc sử dụng thành phần vật liệu chế tạo bê tơng bột hoạt tính sử dụng xỉ đáy lò đốt rác thay cát hợp lý, luận văn kiến nghị nên nghiên cứu tiếp thành phần cấp phối sử dụng silica fume mà không sử dụng tro bay, để thiết kế thành phần cấp phối mẫu bê tơng bột hoạt tính sử dụng xỉ đáy lò đốt rác thay cát tự nhiên từ đề xuất thành phần cấp phối hợp lý 36 TÀI LIỆU THAM KHẢO TIẾNG VIỆT [1] Báo cáo Môi trường Quốc gia (2017), Chất thải rắn, Bộ Tài nguyên Môi trường, Hà Nội, Việt Nam [2] Bộ Tài Nguyên Môi trường (2019), Báo cáo trạng Môi trường Quốc gia, chuyên đề Chất thải rắn sinh hoạt [3] Cù Huy Đấu, Trần Thị Hường (2010), Quản lý chất thải rắn đô thị, Nhà xuất Xây dựng [4] Phạm Duy Hữu, Phan Long (2011), Bê tông cường độ cao, Nhà xuất Xây dựng [5] Ngô Trà Mai, Bùi Quốc Lập (2015), “Nghiên cứu thành phần đề xuất cách thức sử dụng tro xỉ từ lị đốt rác sinh hoạt phát điện”, Tạp chí Khoa học Kỹ thuật Thủy lợi Môi trường, số 48, tr 50-56 [6] Nguyễn Quang Phú (2017), “Nghiên cứu chế tạo bê tông cường độ cao sử dụng phụ gia khống siêu mịn cát hạt mịn”, Tạp chí Khoa học Kỹ thuật Thủy lợi môi trường, số 57 [7] Nguyễn Quang Phú (2015), “Thiết kế cấp phối bê tơng tính cao sử dụng Silica fume phụ gia siêu dẻo”, Tạp chí Khoa học Kỹ thuật Thủy lợi môi trường, số 50 [8] Huỳnh Trọng Phước, Nguyễn Trường Long, Lâm Trí Khang, Lê Thành Phiêu, Lê Văn Quang (2021), “Nghiên cứu chế tạo gạch bê tông tự chèn cho cơng trình bảo vệ bờ sử dụng phế thải tro xỉ lị đốt rác”, Tạp chí Vật liệu & Xây dựng, Tháng 3/2021 [9] Nguyễn Thanh Sang, Trần Thu Trang (2019), “Nghiên cứu kết hợp tro bay tro đáy Vũng Áng thay cốt liệu cho bê tơng hạt nhỏ”, Tạp chí Cầu đường, Số 1,2 [10] Nguyễn Thanh Sang, Lê Thanh Hà (2010), "Bê tông hạt nhỏ sử dụng phụ gia tro trấu cho vùng thiếu đá dăm", Tạp chí Khoa học Giao thơng vận tải, số 08 37 [11] Nguyễn Thanh Sang, Trần Lê Thắng, Nguyễn Quang Ngọc (2010), "Bê tông hạt nhỏ nhiều tro bay làm lớp móng mặt đường tơ: Giải pháp kinh tế mơi trường", Tạp chí Khoa học Giao thông vận tải, số 30 [12] Nguyễn Thanh Sang, Lê Thu Trang (2010), “Nghiên cứu cường độ kéo bê tông hạt nhỏ sử dụng cát duyên hải Miền trung để làm đường ơtơ’’, Tạp chí Khoa học Giao thông vận tải, số 32 [13] Nguyễn Thanh Sang, Phạm Duy Hữu (2007), "Nghiên cứu ảnh hưởng bột đá vơi đến tính dẻo cường độ bê tơng hạt nhỏ Việt nam", Tạp chí Khoa học Giao thông vận tải [14] Nguyễn Thanh Sang (2005), "Nghiên cứu thành phần, cường độ bê tông hạt nhỏ sử dụng bột cát nghiền", Tạp chí Khoa học Giao thơng vận tải, số 12 [15] Nguyễn Công Thắng, Nguyễn Văn Tuấn, Phạm Hữu Hanh, Nguyễn Ngọc Lâm (2013), “Nghiên cứu chế tạo bê tông chất lượng siêu cao sử dụng hỗn hợp phụ gia khoáng silica fume tro bay sẵn có Việt Nam”, Tạp chí Khoa học cơng nghệ xây dựng, số 2/2013 [16] Nguyễn Văn Tuyến, Huỳnh Trọng Phước (2020), Nghiên cứu tận dụng tro bay xỉ đáy từ nhà máy đốt rác phát điện sản xuất gạch lót vỉa hè khơng nung, Tạp chí Xây dựng, Tháng 1/2020 TIẾNG ANH [17] An Cheng (2012), “Effect of incinerator bottom ash properties on mechanical and pore size of blended cement mortars”, Materials and Design, 36, pp 859–864 [18] Béton de sable, caractéristiques et pratiques d’utilisation (1994), Synthése du Projet National de Recherche et Développement SABLOCRETE, vol 237, Presses de l’Ecole Nationale des Ponts et Chaussées, Paris, ISBN: 2-85978-221-4, French 38 [19] Birgisdottir H., Bhander G., Hauschild M.Z., Christensen T.H (2007), “Life cycle assessment of disposal of residues from municipal solid waste incineration: Recycling of bottom ash in road construction or landfilling in Denmark evaluates in the ROAD-RES model”, Waste Management 27(8), pp 75-84 [20] C.S Psomopoulos, A Bourka, N.J Themelis (2009), Waste-toenergy: A review of the status and benefits in USA, Waste Manag, 29, pp 1718–1724, https://doi.org/ 10.1016/j.wasman.2008.11.020 [21] Eymael M M T., Wijs W D., Mahadew D (1994), “The use of MSWI bottom ash in asphalt concrete”, Studies in Environment Science, 60, pp 854-862 [22] Forteza R., Far M., Segui C., Cerda V (2004), “Characterization of bottom ash in municipal solid waste incinerators for its use in road base”, Waste Management 24(9), pp.899-909 [23] Garcia-Lodeiro I., Carcelen-Taboada V., Fernández-Jiménez A., Palomo A (2016), “Manufacture of hybrid cements with fly ash bottom ash from a municipal solid waste incinerator”, Construction and Building Materials, 105, pp 218-226 [24] Hjelmar O, Holm J, Crillesen Kim (2007), “Utilisation of MSWI bottom ash as sub-base in road construction: first results from a large-scale test site” J Hazard Mater, 139(3), pp 471-80 [25] Holmes N., O'Malley H., Cribbin P., Mullen H., Keane G (2016), “Performance of masonry blocks containing different proportions of incinerator bottom ash”, Sustainable Materials and Technologies, 8, pp 14-19 [26] Trong-Phuoc Huynh, Si-Huy Ngo (2022), “Waste incineration bottom ash as a fine aggregate in mortar: An assessment of engineering properties, durability, and microstructure”, Journal of Building Engineering, 52, 104446 39 [27] Krammart P, Tangtermsirikul S (2004), “Properties of cement made by partially replacing cement raw materials with municipal solid waste ashes and calcium carbide waste”, Constr Build Mater, 18(8), pp.579-583 [28] Lin C.L., Weng M C., Chang C H (2012), “Effect of incinerator bottom-ash composition on the mechanical behavior of backfill material”, Journal of Environmental Management, 113, pp.377-382 [29] Li X G., Lv Y., Ma B Q., Chen Q B., Yin X B., Jian S W (2012), “Utilization of municipal solid waste incineration bottom ash in blended cement”, Journal of Cleaner Production, 32, pp 96-100 [30] Ma J H Schneider (2002), Properties of Ultra-HighPerformance Concrete, Leipzig Annual Civil Engineering Report (LACER) [31] Muller U., Rubner K (2006), “The microstructure of concrete made with municipal waste incinerator bottom ash as an aggregate component”, Cement ang Concrete Research, 36(8), pp.1434-1443 [32] Nationnal cooperative highway research program (NCHRP synthesis 338) (2004), Thin and Ultra - Thin whitetopping, Asynthesis of highway pratice, Washington, D.C [33] Nguyen H.M,, Huynh T.P., Le T.P., Ngo V.A., Chau M.K., Le N (2021), “Recycling of waste incineration bottom ash in the production op interlocking concrete bricks”, Journal of Science and Technology in Civil Engineering NUCE, 15(2) [34] Peng, Y., Zhang, J., Liu, J., Ke, J., Wang, F (2015), “Properties and microstructure of reactive powder concrete having a high content of phosphorous slag powder and silica fume”, Construction and Building Materials, 101, pp 482-487 40 [35] Pera J., Coutaz L., Ambroise J., Chababbet M (1997), “Use of incinerator bottom ash in concrete”, Cement and Concrete Research, 27(1), pp l-5 [36] Pierre Richard, Marcel Cheyrezy (1995), “Composition of Reactive Powder Concrete”, Cement Concrete Research, Vol 25(7), pp 1501-1511 [37] Qiao X C., Ng B R., Turer M., Poon C S., Cheeseman C R (2008), “Prodution of lightweight concrete using incinerator bottom ash”, Construction and Building Materials, 22(4), pp.473-480 [38] Rosmadi Abdul Rashidl and Gregory C Frantz (1992), “MSW Incinerator ash Aggregate in Concrete and Masonry”, Journal of Material in Civil Engineering, Vol 4, No.4 [39] Saikia N., Mertens G., Van Balen K., Elsen J., Van Gerven T., Vandecasteele C (2015), “Pre-treatment of municipal solid waste incineration (MSWI) bottom ash for utilissation in cement mortar”, Construction and Building Materials, 96, pp.76-85 [40] S Kaza, L Yao, P Bhada-Tata, F.V Woerden (2018), What a waste 2.0: A global snapshot of solid waste management to 2050, World Bank Publications [41] S Nanda, F Berruti (2021), “Municipal solid waste management and landfilling technologies: A review”, Environ Chem Lett 19, pp 1433–1456, https://doi.org/ 10.1007/s10311-020-01100-y [42] Widodo, K., Ika, B., Budi, S (2015), “Mechanical behavior of reactive powder concrete with glass powder substitute”, Procedia Engineering, 124, pp.617–622 41