GIÁO TRÌNH NỀN MÓNG -PHẦN MÓNG CỌC

GIÁO TRÌNH NỀN MÓNG -PHẦN MÓNG CỌC

1 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c 1 Khái niệm 2 Phân lọai 3 Ảnh hưởng của thi công cọc 4 Sức chịu tải dọc trục của cọc 5. Các bước thiết kế móng cọc 3 2 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c 3.1 Khái niệm 3.1 Khái niệm BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 2 3 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c 3.2 Phân lọai 3.2 Phân lọai 3.2.1 Vậtliệu 3.2.1 Vậtliệu BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 4 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c 5-70mChiều dài 400 kN – 20,000 kNTải trọng thiết kế ÑOAÏN COÏC A TL 1 / 20 Þ 8 @ 200 8000 4100 1600 1500 Þ 8 @ 50 300300 Þ 8 @ 100 Þ 14 Þ 8 @ 50 350 Þ 8 @ 50 Þ 8 @ 100 1600 1500 Þ 14 350 300 Þ 8 @ 50 5x54=270 5x54=270 350 ÑOAÏN COÏC B TL 1 / 20 4100 Þ 8 @ 200 8000 Þ 14 Þ 8 @ 50 300 1500 Þ 8 @ 100 1600 Þ 8 @ 50 Þ 14 Þ 8 @ 50 3001500 Þ 8 @ 100 1600 Þ 8 @ 50 350 23070 600 75 300 Þ 22 350 30 Cọcbêtôngcốtthép BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 3 5 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 6 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 4 7 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 8 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 5 9 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 10 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c 4Þ 25 ở 4 góc kéo dài suốt cọc Bt lót đá 4 x 6 B#150 -2.800 -4.500 Þ 36 @ 180 3 -1.200 Dầm sàn tầng hầm 300 x 600 16 550 6700 1800 4900 18001800100 650 1800650 8 0 0 650 100 100 700 62 Þ 36 @ 80 38 Þ 36 @ 180 3 4 100 1800 650 Þ 8 @ 200 300 1000 Þ 14 @ 200 Þ 14 @ 200 1700 150 100 5 5 0 6 Þ 14 @ 200 5 5 Þ 36 @ 80 4 600 16Þ 25 kéo dài từ đầu cọc đến 2/3 cọc, sau đó cắt thép chưà lại 4 Þ 25 đi tiếp đến cuối cọc BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 6 11 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c Cọc Thép 5-40mChiều dài 400 kN – 2500 kNTải trọng thiết kế BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 12 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c CọcGổ 4-20mChiều dài 100 kN – 500 kNTải trọng thiết kế BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 7 13 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c 4-20mChiều dài 100 kN – 1800 kNTải trọng thiết kế Cọc Composite BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 14 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c 3.2.2 Sứcchịutải 3.2.2 Sứcchịutải Cọcchống Cọc ma sát 2.2.3 Theo vị trí đài cọc 2.2.3 Theo vị trí đài cọc Cọc đài thấp Cọc đài cao BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 8 15 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3.3.1 Đất dính 3.3.1 Đất dính 3.3 ẢNH HƯỞNG CỦA THI CÔNG CỌC 3.3 ẢNH HƯỞNG CỦA THI CÔNG CỌC Đất xung quanh cọc bị phá hủy cấu trúc Mặt đất có thể bị trồi lên Thay đổi trạng thái ứng suất ở đất xung quanh cọc Tăng và quá trình thóat nước của áp lực nước lỗ rổng Tăg cường độ thoát nước 3 16 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 9 17 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 18 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 10 19 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 20 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng d h = 0.5LC=const d h = 0.67LC tăng tuyến tính 3 [...]... chặt K s = (1 − sin φ ') OCR BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 53 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 54 Móng Cọc 27 3 Móng Cọc BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 55 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 56 Móng Cọc Cọc khoan nhồi 28 3 Móng Cọc Đối với đất cát (Vesic) BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 57 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 58 Móng Cọc 29 3 Móng Cọc BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 59 Móng Cọc 3.4.2.3 Dựa theo kết quả thí nghiệm... ứng suất do trọng lượng bản thân tại mũi cọc BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 40 20 3 Móng Cọc BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 41 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 42 Móng Cọc 21 3 Móng Cọc BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 43 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 44 Móng Cọc 22 3 Móng Cọc 3.4.2.2 Sức chịu tải cọc do ma sát xung quanh cọc 3.4.2.2 Sức chịu tải cọc do ma sát xung quanh cọc A Khơng thóat nước – Tổng ứng suất A... 130 : α = 1 - 0,4 cu > 130 : α = 0,4 L – độ sâu cọc xun qua lớp sét cứng BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 46 23 3 Móng Cọc BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 47 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 48 Móng Cọc 24 3 Móng Cọc BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 49 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 50 Móng Cọc 25 3 Móng Cọc Cọc khoan nhồi α Giá trị Reference ca/cu 0.25 – 0.7 0.45 0.7 cọc đóng Golder and Leonard (1954) Skempton (1959)...3 Móng Cọc 3.3.2 Đất cát 3.3.2 Đất cát Tăng độ chặt Cát rời φ '1 = 20 N + 15o BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 21 Móng Cọc Tăng ứng suất ngang tác dụng lên cọc BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 22 11 3 Móng Cọc 3.3.3 Chuyển vị của đất và cơng trình lân cận do đóng 3.3.3 Chuyển vị của đất và cơng trình lân cận do đóng BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 23 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 24 Móng Cọc 3.3.4 Ảnh... Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 31 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 32 Móng Cọc 3.4.2 Sức chịu tải của cọc theo nền đất 3.4.2 Sức chịu tải của cọc theo nền đất 16 3 Móng Cọc Sức chịu tải giới hạn Q u = Qs + Qp Qp = Apqp; Qs = ∑ Asifsi Qu = ∑Asi fsi + Ap qp- W Sức chịu tải cho phép Qa = Qp Qs + FS s FS p Qa = Qu FS FS, FSp , FS ≈ 2-3 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 33 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 34 Móng Cọc Cơng... kết quả SPT Meyerhof (1956) Cọc đóng q p (kPa) = 400 N f s (kPa) = 2 N tb N - chỉ số SPT trung bình của đất trong khoảng 1D dưới mũi cọc và 4D trên mũi cọc Ntb – giá trị trung bình N dọc theo thân cọc Cọc nhồi q p (kPa) = 120 N f s (kPa) = N tb BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 60 30 3 Móng Cọc BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 61 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 62 Móng Cọc 31 3 Móng Cọc A Dựa theo kết quả CPT A... 0 −8 d ⎝ ⎠8 d − L ⎦ ⎣2 ⎝ Đất rời L/d L/d BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 63 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 64 Móng Cọc Trường hợp khơng có giá trị của fs khi xun Qs = C f ∑ qc As 32 3 Móng Cọc _ Đất dính Qs = α ' f s As BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 65 Móng Cọc Q p = q p Ap L-8d 8d L 0.7d – 3.5d qp = qc1 + qc 2 2 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 66 33 3 Móng Cọc 3.4.2.3 Theo tiêu chuẩn Việt Nam 3.4.2.3 Theo tiêu... liệu cọc φa Thép Bê Tơng Gổ 0,67 φ - 0.83 φ 0,90 φ - 1.00 φ 0,80 φ - 1.00 φ 17 3 Móng Cọc 3.4.2.1 Sức chịu tải cọc ở mũi cọc 3.4.2.1 Sức chịu tải cọc ở mũi cọc BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 35 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 36 Móng Cọc A Khơng thóat nước – Tổng ứng suất A Khơng thóat nước – Tổng ứng suất Sét –short term φu = 0 Nq = 1 Nγ = 0 q p = N c × cu + γD f Skempton (1959) Nc = 9 18 3 Móng Cọc Nc... Mó 24 Móng Cọc 3.3.4 Ảnh hưởng của nhóm cọc 3.3.4 Ảnh hưởng của nhóm cọc 12 3 Móng Cọc BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 3 25 Móng Cọc 3.3.5 Ảnh hưởng thi cộng cọc khoan nhồi 3.3.5 Ảnh hưởng thi cộng cọc khoan nhồi Ảnh hưởng của sự thay đổi đơ ẩm trên lục dính giữa đất và cọc Đất hút nước từ cọc khoan nhồi ướt Nước từ đất chảy vào lỗ khoan Đất xung quanh cọc và mũi cọc bị phá hủy kết cấu do việc khoan Dung... đất h3 (m): độ sâu chôn cọc trong đá ; d3 (m): đường kính ngàm trong đá * Cọc ống chống lên bề mặt đá qp = q tc pn kd BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Mó 68 34 3 Móng Cọc CỌC MA SÁT n Qtc = mR q p Ap + u ∑ m f f sili i =1 Phương pháp hạ cọc Hệ số điều kiện làm việc của cọc Dưới mũi cọc mR mặt bên cọc mf 1/ Hạ cọc đặc và cọc rỗng có bòt 1 1 đầu, bằng búa hơi búa diesel 2/ Rung và ép cọc vào : a/ Đất cát chặt . M ó ó ng ng 3 14 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c 3.2.2 Sứcchịutải 3.2.2 Sứcchịutải Cọcchống Cọc ma sát 2.2.3 Theo vị trí đài cọc 2.2.3 Theo vị trí đài cọc Cọc đài thấp Cọc đài cao BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 3 8 15 M M ó ó ng ng C C ọ ọ c c BM. CỦA THI CÔNG CỌC 3.3 ẢNH HƯỞNG CỦA THI CÔNG CỌC Đất xung quanh cọc bị phá hủy cấu trúc Mặt đất có thể bị trồi lên Thay đổi trạng thái ứng suất ở đất xung quanh cọc Tăng và quá trình thóat nước. TRỤC CỦA CỌC 3.4 SỨC CHỊU TẢI DỌC TRỤC CỦA CỌC 3.4.1 Sức chịu tải theo vật liệu 3.4.1 Sức chịu tải theo vật liệu )( atapna ARARQ += ϕ ϕ: hệ số ảnh hưởng bởi độ mảnh của cọc Cọc tròn và cọc vng: