Đang tải... (xem toàn văn)
đồ án thiết kế hệ thống cô đjăc hai nồi xuôi chiều có phòng đốt ngoài làm việc liên tục với dung dịch NaOH, năng suất 6480Kgh, nồng độ đầu 7%, nồng độ sản phẩm 22%. Quá trình cô đặc là quá trình làm tăng nồng độ của hoá chất hoà tan (không hoặc khó băy hơi) trong dung môi bay hơi.
Đồ án môn học QT&TB Mục lục Trang I- Phần mở đầu I- Sơ đồ mô tá dây chuyền sản xuất HI- Tính thiết bị Tổng lượng thứ bốc khỏi hệ thống Lượng thứ bốc khỏi nồi Nồng độ dung dịch nồi Chênh lệch áp suất chung hệ thông Chênh lệch áp suất, nhiệt độ đốt cho nồi Tính nhiệt độ áp suất thứ khỏi nồi Tính tồn thất nhiệt độ cho nồi 10 7.1/ Tén thất nhiệt độ áp suất thủy tĩnh tăng cao 10 7.2/ Tén thất nhiệt độ nồng độ 1I 7.3/ Téng tổn thất nhiệt độ hệ thống 12 Tính hiệu số nhiệt độ hữu ích hệ thống 12 8.1/ Nhiệt độ hữu ích hệ thống 12 §.2/ Hiệu số nhiệt độ hữu ích nồi 12 Tính lượng đốt, lượng thứ nồi 13 9.1/ Tinh nhiệt dung riêng dd KNO; 13 9.2/ Các thông số nước ngưng 14 9.3/ Lập phương trình cân nhiệt lượng 14 10 Tính hệ số cấp nhiệt, nhiệt lượng trung bình nồi 16 Đồ án mơn học QT&TB 10.1/ Tính hệ số cấp nhiệt ø, ngưng tụ 16 10.2/ Tính nhiệt tải riêng phía ngưng tụ 17 10.3/ Tính hệ số cấp nhiệt ø, từ bề mặt đốt đến chất lỏng sơi 18 10.4/ Tính nhiệt tải riêng phía ngưng tụ 20 10.5/ So sanh qui va qzi 20 11 Xác định hệ số truyền nhiệt nồi 21 12 Tính hiệu số nhiệt độ hữu ích nồi 21 13 So sánh A/,' Ai, 22 14 Tính bề mặt truyền nhiệt F 22 IV Tính thiết bị phụ 23 Hệ thống thiết bị ngưng tụ Baromet 23 Tính tốn hệ thiết bị ngưng tụ Baromet 23 2.1/ Tính lượng nước lạnh G, cần thiết để ngưng tụ 24 2.2/ Tính đường kính thiết bị ngưng tụ 24 2.3/ Tính kích thước tắm ngăn 23 2.4/ Tính diện tích bề mặt lỗ tồn mặt cắt ngang thiết bị ngưng tụ 24 2.5/ Tính bước lỗ t 26 2.6/ Tính chiều cao thiết bị ngưng tụ 26 2.7/ Kích thước ống Baromet 27 2.8/ Chiều cao ống Baromet 27 2.9/ Tính lượng nước khơng khí ngưng 28 Tính tốn bơm chân khơng 29 V Tính tốn khí 29 V.A_ Buồng đốt 29 Đồ án môn học QT&TB V.A.1/ Xác định số ống buồng đốt 29 V.A.2/ Xác định đường kính buồng đốt 30 V.A.3/ Xác định chiều đày phòng đốt 30 V.A.4/ Tính chiều dày lưới đỡ ống 32 V.A.5/ Tính chiều dày đáy nồi phịng đốt 34 V.A.6/ Tìm bích đề lắp đáy thân, số bulong cần thiết để lắp ghép bích đáy 36 V.B_ Buồng bốc 37 V.B.1/ Thể tích buồng bốc 37 V.B.2/ Chiều cao phòng bốc 37 V.B.3/ Chiều dày phòng bốc 38 V.B.4/ Chiều dày nắp buồng bốc 39 V.B.5/ Tìm bích để nắp vào thân buồng bốc 41 V.C_ Tính số tiết khác V.C.1/ Tính đường kính ống dẫn dung dịch vào thiết bị 41 41 1.1/ Ông dẫn đốt vào 41 1.2/ Ông dẫn dung dịch vào 42 1.3/ Ông dẫn thứ 43 1.4/ Ông dẫn dung dịch 44 1.5/ Ông tháo nước ngưng 44 V.C.2/ Tinh va chon tai treo Tính khối lượng nồi thử thủy lực 45 45 1.1/ Tinh Gok 45 1.2/ Tinh Gna 48 V.C.3/ Chon kinh quan sat 49 Đồ án mơn học QT&TB V.C.4/ Tính bề đày lớp cách nhiệt VI Kết luận 50 51 Đồ án môn học QT&TB I.Phần mở đầu: Để bước đầu làm quen với cơng việc kĩ sư hố chất thiết kế thiết bị, hệ thống thiết bị phục vụ nhiệm vụ kỹ thuật sản xuất, sinh viên khoa cơng Nghệ Hố học nhận đồ án mơn học“ Qúa trình & Thiết bị cơng Nghệ Hố học“ Việc làm đồ án công việc tốt giúp cho sinh viên bước tiếp cận tốt với thực tiễn sau hoàn thành khối lượng kiến thức giáo trình“ Cơ sở trinh & thiết bị Cơng Nghệ Hố học” Trên sở lượng kiến thức lượng kiến thức mơn học khác, sinh viên biết dùng tài liệu tham khảo tra cứu, vận dụng kiến thức, quy định thiết kế, tự nâng cao kỹ vận dụng, tính tốn, trình bày nội dung thiết kế theo văn phong khoa học nhìn nhận vấn đề cách có hệ thống Trong đồ án này, nhiệm vụ cần hồn thành thiết kế hệ thống đặc nồi xi chiều có phịng đốt ngồi làm việc liên tục với dung dịch NaOH, suất 6480 kg/h, nồng độ đầu 7%, nồng độ sản phẩm 22% Quá trình đặc Q trình đặc q trình làm tăng nồng độ chất hồ tan( khơng khó bay hơi) đung mơi bay Đặc điểm q trình đặc dung mơi tách khỏi dung dịch dạng hơi, dung chất hồ tan dung dịch khơng bay hơi, nồng độ dung chất tăng dần lên, khác với trình chưng cất, cấu tử hỗn hợp bay hơi, khác nồng độ nhiệt độ Hơi dung môi tách q trình đặc gọi thứ, thứ nhiệt độ cao dùng dé đun nóng thiết bị khác Cơ đặc nhiêu nơi Cơ đặc nhiều nồi trình sử dụng thứ thay cho đốt, có ý nghĩa sử dụng nhiệt Nguyên tắc cô đặc nhiều nồi là: nồi đầu dung dịch đun nóng đốt, bốc lên nồi đưa vào nồi thứ để làm đốt, thứ nồi thứ lại làm đốt cho nồi thứ Hơi thứ nồi cuối đưa vào thiết bị ngưng tụ Dung dịch vào từ nồi đầu đến nồi cuối, qua nồi nồng độ dung dịch tăng dần lên phần dung môi bốc Hệ thống cô đặc xuôi chiều sử dụng phổ biến Ưu điểm loại dung dịch tự di chuyên từ nồi trước nồi sau nhờ chênh lệch áp suất nồi Nhược điểm nhiệt độ nồi sau thấp nồng độ lại cao nồi trước nên độ nhớt dung dịch tăng dần dẫn đến hệ số truyền nhiệt hệ thống giảm từ nồi đầu đến nồi cuối Đồ án môn học QT&TB H.Sơ đồ mô tả dây chuyên sản xuât Hệ thống cô đặc xuôi chiều làm việc liên tục : Dung dịch đầu(NaOH) bơm( 6) đưa vào thùng cao vị số( 5) từ thùng chứa, sau chảy vào thiết bị trao đổi nhiệt( 3) thiết bị trao đổi nhiệt dung địch đun nóng sơ đến nhiệt độ sôi vào nôi nồi 1, dung dich tiếp tục đun nóng thiết bị đun nóng kiểu ống chùm, dung dịch chảy ống truyền nhiệt, đốt đưa vào buồng đốt để đun nóng dung dịch Nước ngưng đưa khỏi phòng đốt cửa tháo nước ngưng Dung mơi bốc lên phịng bốc gọi thứ, thứ trước khỏi nồi cô đặc đưa qua phận tách bọt nhằm hồi lưu phần dung dịch bốc theo thứ qua bọt Hơi thứ khỏi nồi I làm đốt cho nồi Dung dịch từ nồi tu di chuyền sang nồi thứ có chênh lệch áp suất làm việc nồi, áp suất nồi sau nhỏ áp suất nồi trước Nhiệt độ nồi trước lớn nhiệt độ nồi sau, dung dịch vào nồi có nhiệt độ cao nhiệt độ sôi, kết qua dung dịch làm lạnh, lượng nhiệt làm bốc thêm lượng dung mơi gọi q trình tự bốc Nhưng dung dịch vào nồi đầu có nhiệt độ thấp nhiệt độ sơi dung dịch cần phải tiêu tốn thêm lượng đốt để đun nóng dung dịch, cô đặc xuôi (1.1)chiều dung dịch trước đưa vào nồi đầu đun nóng sơ Dung dịch sản phâm nỗi đưa vào thùng chứa sản phẩm Hơi thứ bốc khỏi nồi thứ đưa vào thiết bị ngưng tụ barômet Trong thiết bị ngưng tụ nước làm lạnh từ xuống cần ngưng từ lên, ngưng tụ lại thành lỏng chảy qua ống baromet ( 10) ngồi, cịn khí khơng ngưng qua thiết bị thu hồi bọt vào bơm hút chân khơng Đồ án mơn học QT&TB III.Tính thiết bị chính: Các sơ liệu đâu : e _ Năng suất tính theo dung dich đầu Ga= 12600 [ kg/h] © _ Nồng độ đầu dung dịch x, =6% e _ Nồng độ cuối dung dịch x, =25% ° Áp suất suất đốt P.=5 [at] © Áp suất ngưng tụ P2 =0,2 [at] 1, Tống lượng thứ bốc khỏi hệ thống : W ( kø/h ) Ta có: ->] w-6,| X c [4-55] =W= 12600{1 -) =9576 [kg/h] Lượng thứ bốc nồi: Lượng thứ bốc nồi I :W,, [kg/h] Lượng thứ bốc nồi : W,, [kg/h] Giá thiết mức phân phối lượng thứ bốc nồi là: W,:W, =1:1,03 Ta có hệ: [103W,-W,=0_ “ W,+W,=W > (W,=4717,24 [kg/h] W, = 4858,76 [kg/h] Nong đô dung dịch nồi : Theo cOng thite: x, =G, —“4—, % [4-57] Ta co: © Voindil: G,-W, 0-——————=9,59% 12600 - 4717.24 Đồ án mơn học QT&TB e© Vớinồi2: x,=G, Ta Xa — G,-W,-W, -l2600 12600 — 4717, 24 — 4858, 76 =25% x; =x,: phù hợp với số liệu ban đầu Chênh lệch áp suất chung hệ thống : Ap Theo công thức: AP =P, —Prg Ta có: Ap=5—0,2= 4,8[at] Chênh lệch áp suất, nhiệt độ đốt cho nồi: Goi Ap;: chênh lệch áp suất nồi thứ ¡ [at] Giả thiết phân bồ áp suất đốt nồi là: Ap, : Ap, = 2,47:1 Ta có me | Ap,Dị —2,47Ap, P› =0 =| Ap,Dị Ap, + Ap, = Ap = 4,8 = 3,417 [at][at Ap, =1,383 [at] Tinh áp suất đốt nồi suy nhiệt độ đốt: Theo công thức p; = p,¡ — Ap,, Ta có: e Nồi: Dị =5[at] © N6i2: p, =p, —Ap, =5-3,417 =1,583[at] Tra bang 1.251 [3-314] (Tinh chat lý hóa nước bão hòa phụ thuộc áp suất) nội suy ta Có: © © Nồi I: với p, =5[at] ta được: N6i2: với p, =1,583[at] ta được: - Nhiệt độ đốt: T, =151,I°C - Nhiệt lượng riéng: i, = 2754 [kJ/kg] - Nhiệt hoá hơi: ¡=2117 [kg] - Nhiệt độ đốt: T, =112,36° Đồ án môn học QT&TB - Nhiệt lượng riêng: i, = 2702,15 [kJ/kg] - Nhiệt hố hơi: r, =2227,85 [kl/kg] «Với p„ =0,2[at] ta được: T,„ = 59,7°C Tính nhiệt áp suất thứ khỏi nồi: Gọi t,': nhiệt độ thứ khỏi noi thir i (i =1,2) A": tổn thất nhiệt độ trở lực đường ống (chọn Arh=A,"=1°C) Theo công thức: t= T,,, + A," [°c] ta cd: « _ Nhiệt độ thứ khỏi nồi I la: t,'=T, + A,"=112,36+1=113,36 [°C] s _ Nhiệt độ thứ khỏi nồi là: t,'=T,„ +A,"=59,7+1= 60,7 [°C] Tra bang 1.250 [3.314] (Tính chất lý hóa nước bão hịa phu thc nhiét d6) ta co : © Nồi I: với t'=113,36°C © ta được: Nồi2: với t'=60,7°C tađược: - Áp suất thứ: p,'=1,638 [at] - Nhiệt lượng riêng: j'=2701,38 [KJ/Kg] - Nhiệt hoá hơi: = 2225, 26 [KI/Kg] - Nhiệt độ đốt: p;'=0,21 [at] - Nhiệt lượng riêng: ¡,'= 2609,59 [K1/Kg] - Nhiệt hoá hơi: 1, = 2355,26 [KI/Kg] Bảng tổng hợp số liệu 1: Hoi dot Nồi P,at | T,°C | | 1,583 | i, KJ/Kg | Hoi thir r,KJ/Kg | p’,at | 151,1 2754 2117 112.4 2702.15 2227.85 x% t’,°C | i’, KJ/Kg | 1’, Kj/Kg 1,638 | 113,4 | 2701,38 | 2225,26 | 9.5 0,21 60,7 2355,26 | 2609,59 | 25 Đồ án môn học QT&TB Tính tốn thất nhiệt độ cho nồi: 7.1 Tính tồn thất nhiệt độ áp suất thuỷ tĩnh tăng cao A¡””: Cơng thức tính: A;"= t„, —t/[ Với: °C | tụ, : nhiệt độ sôi ứng với pụ, [at] t/: nhiệt độ sôi ứng với p,` [at] Pụ, áp suất thủy tĩnh ống truyền nhiệt, tính theo cơng thức: Poi = P+ ; (h, + 2)PurE » [at] Trong do: p;': ap suất thứ mặt thoáng dung dịch [at] hy: chiều cao lớp dung dịch từ miệng ống truyền nhiệt đến mặt thoáng, chọn h,=0,5 [m] H: chiều cao ống truyền nhiệt, chọn H = [m] Đau: khối lượng riêng đung dịch nhiét 20 °C [kg/m*] ø: gia tốc trọng trường øg= 9,81 [ m/s? ] V6i ndil: p,'=1,638 [at] Tra bang 1.59 [3-46] — Khối lượng riêng dung dịch NaNO3- nước nội suy voi t = 20°C va x, =9.59% ta cd Pyy; = 1064,6 [ kg/m’| Thay vào phương trình ta có: Pwr =1,638+—-(0,5+—)2 ( 3) 1064,6-9,81 9giagC 7b 98|a] Tra bảng I.251 [3-314] nội suy với p„, = 1,798 [at] ta có tụ, =116,26 [ °C] => A,"= ty; —p;'=116,26-113,36 =2,9 [°C| 10 Đồ án mơn học QT&TB W.C1 Tính đường kính cúc Ơng nỗi dan hoi, dung dich vào thiết bị: 1.1 ống dẫn đốt vào: Đường kính ống dẫn đốt vào tính theo công thức d, = |—" (m 3600x =4 xa Trong : ø : vận tốc thích hợp cua hoi dét éng (hoi qua nhiét) > lay w =30 (m/s) V: lưu lượng đốt chảy ông, ƒ =—(m” Ẩ Ẩ D p 'h) D: lượng đốt vào nồi , D= 2242,68(kg/h) ø: khối lượng riêng đốt , ø = 2,614(&g /z`) Do _ 2242,68 2,614 = 858(m* /h) d, = |—*8 , k Ge V : lưu lượng lỏng chảy ông, ƒ =—( Pp w=! (m/s) /h) G: lượng dung dịch đầu vào nồi , G=6480(kg/h) ø : khối lượng riêng dung dịch đầu , p =1022,8(kg /m’) V= 6480 1022,8 =6,335(m` /h) Dodd: — d, = |—°335 _ - 9,0473¢m) 3600x 0,785 x1 Qui chuẩn theo bang XIII.26 Tra bảng XIIL26 [4 412] lay d,, = 70(mm) bích liền kim loại đen đề nói phận thiết bị ống dẫn [4_413] lấy d„ = 700mm) Px10° | D, Kiểu Kích thước nói (N/m?) | (mm) bich D, D (mm) | D;(mm) | D,(mm) (mm) Bulông d,(mm) | z(cai) | H (mm) 0,25 70 76 160 130 110 47 M,, 14 Đồ án môn học QT&TB Tra bảng XIIL.32 [4 434] lấy chiều dài ống = 110(mm) 1.3_Ông dẫn thứ : Đã tính phần buồng bốc d= 300(mm) Tra bích đề nói ống dẫn thứ bên ngồi Tra bang XIII.26 bích liền kim loại đen để nói phận thiết bị với ống dẫn [4.415] Px109 | Ð, Kích thước nối Kiểu (N/m?) | (mm) bích D, D (mm) | D,(mm) | D (mm) | (mm) Bulông d, (mm) z(cai) | H (mm) 0,25 300 325 435 395 365 M 20 12 22 Tra bang XIII.32 (4-434) lay chiều dài đoạn ống nối K 140(mm) 1.4 ống dẫn dung dịch : Chọn kích thước ống dẫn dung dịch tính theo cơng thức d= — 3600x 24 x @ im Dy = 0,039 (m) Chọn kích thước ống d,, =80(mm) Tra bang XIII.26 bich lién bang kim loai den để nói phận thiết bị với ng dan [4 415] Px105 | D Kích thước nối 48 Kiểu Đồ án mơn học QT&TB bích D, D (mm) | D,(mm) | D,(mm) | (mm) Buldng d,(mm) | z(cai) | H (mm) 0,25 100 108 205 170 148 M,, 18 Tra bảng XIII.32 (4-434)lây chiều dai doan éng néi IF 110(mm) 1.5 ống tháo nước ngưng : Chọn đường kính ống d=80(mm) Tra bích đề nối ống dẫn nước ngưng với hệ thống bên ngồi Tra bảng XIIL.26 bích liền kim loại đen đề nói phận thiết bị với ống dẫn [4.415] Px10° | D, Kích thước nối Kiểu (N/m°) | (mm) bích D, D (mm) | D;(mm) | D,(mm) | (mm) 1,0 80 89 d, (mm) 185 150 128 L=110 mm V.C.2_ Buléng Tinh va chon tai treo Tinh khéi lượng môi nồi thử thuỷ lực: 49 M Z(cái) H 14 Đồ án môn học QT&TB Œ„ =Ớ Trong đó: +G„(N) G„ : khối lượng nồi khơng ,N Giyt khối lượng nước đồ nồi ,N 1.1_ Tinh G,, : © Khối lượng đáy bng đốt va nắp buông bốc: Tra bang XIII.11 chiều dày khối lượng đáy elip có gờ [4_384] với đáy buồng đốt : D„ =800(mm), D,, =1200(mm), © S=5(mm) S=5(mm) , h=200(mm ta , h=400(mm) ta duge m, = 64, 2(kg) Khối lượng thân buông đối : m, = pxV(kg) Trong đó: ø : khối lượng riéng cua thép X25T, p =7600 (kg /m’) V: thể tích thân buồng đốt, V = H x 7% (D? - D?)(m’) H: chiều cao buồng đốt, H=5,5(m) D„ : đường kính budng dét, D,, =0,8(m) D, : đường kính ngồi buồng dét, D,= D,.+2xS =0,8+2x5x10”3 =0,810n) V=5,5 x0,785x (0,812 0,8?) = 0,0695(`) Vậy m=528,2(kg) e Khối lượng thân buông bốc : m, = pxV(kg) Trong đó: p : khối lượng riêng thép X25T, p =7600 (kg /m°) 50 m, = 30, 2(kg) Đồ án môn học QT&TB V : thể tích thân buồng bốc, V = Hx ax (D? — D?)(m') H: chiều cao buồng béc, H=1 „5(m) D„, : đường kính bng bốc, D„=1,2(m) D, : đường kính ngồi buồng bốc, Đ,= D„+‡2xS =1,2+2x5x10° =1,21(m) Vay V= 0,785x (1,21? -1,27) =0,0378(m’*) Thay vao ta co : m, = 0,0378x 7600 = 287, 3(kg) © Khéi luong bích ghép lắp vào thân bng bốc: m,=4x pxV (kg) Trong : ø : khối lượng riêng kim loại đen đùng làm bích , ø =8500 (&g /`) V = hx 2x (D? ~ ĐỆ—zxđ°)(m`) ÿ =0,028x0,785 x(1,340” —1,213” ~32x0,020”) =6,Ix1030m`) Vay m,=4x7928,5x6,1x10° =193,454(kg) © Khối lượng bích ghép thân bng nắp bng đốt m, =2x pxV (kg) Trong : ø : khối lượng riêng kim loai den ding lam bich , p =8500 (kg /m*) V = hx x(D° —D; -zxd;)(m) V =0,025x 0,785 x (1,14? - 1,013? — 28x 0,02?) = 6,175x10°(m°) 51 Đồ án môn học QT&TB Vởy: — mạ =2x8500x6,175x10'*=105(kg) e Khi lượng hai lưới đỡ ống: m, =2xpxV(kg) Trong đó: ø : khối lượng riêng thép không ri, p =1,11x 7850=8713,5(kg/m°) a 2 V=Sx7x(D —nxd;\(nv) S : chiều dày lưới đỡ ống, S=0,012(m) D: đường kính thân buồng đốt, D=0,8(m) n: số Ống truyền nhiệt, n=187 (ống) đ„: đường kính ngồi ống truyền nhiệt, đ,=0,025(m) Thay vào ta có: ~> © Ƒ =0,012x0,785x(0,8?—187x0,025?) = 4,93x10*w`) my =2x8713,5x4,93x10”) =85,9(kg) Khối lượng ống truyền nhiệt m, =nx pxV(kg) Trong đó: ø : khối lượng riêng thép X25T ø= 7600(kg/m`) n: số ống truyền nhiệt, n=187ng) V =hxà x (đề —d)(m`) h: chiều cao ống truyền nhiệt, h=5 (m) đ„: đường kính ngồi ống truyền nhiệt, đ,=0,025(m) đ„ : đường kính ống truyền nhiệt, d,,=0,021 52 , (m) Đồ án mơn học QT&TB Thay vào ta có: ƒ =2x0,785x(0,025? ~0,0217) =0,2889x10°(wẺ) > © =301x7600x0,45216x10” =1034,4(kg) Khối lượng phân nón cụt nối Ống tn hồn thân bng bốc: m, = pxV(kg) Trong đó: + p : khối lượng riêng thép X25T, p =7600(kg/m*) — a + V=hx4x(D; ~Dj or’)3 x D D D,: đường kính phân nón cụt, D„ = aa D,,: duong kinh ngoai phan non cut, D,= = wee =0,7(m) =0,71m) S: chiều dày phần nón cụt, S= (mm) h: chiều cao phần nón cụt, chọn h= 0,5 (m) thay va ta cd: V =5,53x10°(m*) > m, =7600x2,75.10°° = 42,028(kg) Vậy tổng khối lượng nồi chưa tính bu lơng, đai ốc là: Ớ„ =gx3m,(N) isl g: la gia téc trudng, g=9,81( m/s") ym, = 30,2+ 64,2 +528, 2+ 287,3+193,454 +105 +85,9+1034,4+ 42,028 il =2370,98 „kg Vay: G,, =9,81x 2370, 98 = 23259, 31(N) 53 Đồ án môn học QT&TB 1.2 Tính GŒ,„: Thể tích khơng gian nồi: V ==4 x(D2, + D?trbd trbb xh, xh, + Dru xh )(m’*) Trong đó: h,: chiều cao buồng bốc, h,=1,5(m) D„„„: đường kính budng béc, D,,,,, =1,2(m) h,: chiéu cao budng dét, h, =6(m) D„„„: đường kính budng dét, D,,,,=0,8 m hye: chiều cao phần nón cụt nối, h„=0,5(m) = D„„: đường kính trung bình nón cụt nối, D„„=0,7 m Thay vào ta có: V =0,785x (1,2? x1,5+ 0,8 x6+0,7° x0,5) = 4,902(m’) Khối lượng nước chứa đầy nồi là: Ở„„ = øgx/ØxƑ =9,81x1000x4,902 = 48088,620(N) >> Khối lượng nồi thử thuỷ lực là: G,=G„ +0,„ =23259,31+ 48088,62 = 71347,9(N) Ta chọn số tai treo 4,và chân đỡ tải trọng tai treo phải chịu là: G= G,_ 71347,93 = 8918,5(N) Chon tai treo: Tra bang XIII.36 tai treo thiét bi thang dimng[4_438] Tải trọng cho phép tai treo G.10 ,N 2,5 Bề mặt đỡ F 10*(mŸ) 173 54 Đồ án môn học QT&TB Tal trọng cho phép lên bề mặt đỡ g.10°°(N) 1,45 L 150 B 120 B, 130 Mm H 215 S L 60 A 20 D 30 Khối lượng tai treo, kg 3,48 Ta chọn chân đỡ Tải trọng cho phép I |L B 250 180 Bị Bo H h § d 290 350 185 |16 90 27 chan 2,5.10 V.C.3 215 Chọn kính quan sát: Ta chọn kính quan sát có áp suất làm việc p