Đồ án bê tông cốt thép 1 đề tài khách sạn

ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN MỤC LỤC CHƯƠNG 1: TÍNH TỐN SÀN VÀ THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH Error! Bookmark not defined 1.1 QUAN NIỆM TÍNH: Error! Bookmark not defined 1.1.1 Chọn sơ tiết diện 1.1.1.1 Chọn sơ chiều dày sàn: 1.1.1.2 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm: 1.1.1.3 Xác định liên kết chung quanh ô bản: 1.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN: 1.3 XÁC ĐỊNH SƠ ĐỒ TÍNH VÀ NỘI LỰC: 1.4 TÍNH TỐN CỐT THÉP: 1.4.1 Vật liệu sử dụng cho tính tốn sàn: 1.4.2 Ta tính thép sàn theo trình tự đây: 1.5 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG SÀN: 14 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN DẦM DỌC TRỤC 15 2.1 QUAN NIỆM TÍNH VÀ SƠ ĐỒ TÍNH CHO DẦM DỌC: 15 2.2 TÍNH TỐN DẦM DỌC TRỤC B: 15 2.2.1 Xác định tải trọng: 16 2.2.2 Tổ hợp tải trọng, biểu đồ nội lực: 17 2.2.3 Xác định nội lực: 19 2.2.4 Tính cốt thép: 19 2.3 KIỂM TRA VÕNG DẦM Error! Bookmark not defined ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN NỘI DUNG CHƯƠNG 1: TÍNH TỐN SÀN VÀ THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH Sàn kết cấu chịu lực trực tiếp tải trọng sử dụng tác dụng lên cơng trình, sau tải truyền lên dầm, từ dầm truyền lên cột cột truyền xuống móng Sàn bê tơng cốt thép đổ tồn khối dùng rộng rãi ngành xây dựng dân dụng - cơng nghiệp Nó có ưu điểm quan trọng như: bền vững, có độ cứng lớn, có khả chống cháy tốt, chống thấm tương đối tốt, thỏa mãn yêu cầu thẩm mỹ, vệ sinh điều kiện kinh tế Tuy nhiên, khả cách âm hạn chế Dựa vào mặt kiến trúc, kích thước chức ô sàn, ta phân chia mặt sàn thành 09 loại ô sàn thể bảng sau: Bảng Phân loại ô sàn: Tên ô S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 Số ô 5 10 Kích thước (mm) L1 L2 4500 4500 3250 3500 3500 3500 3500 6000 6500 6000 4500 6000 4500 6000 Diện tích (m2) Chức 27 29.25 19.5 15.75 21 15.75 21 Phòng khách Phòng khách Phòng khách Hành lang Hành lang Nhà vệ sinh Nhà vệ sinh ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN Hình Mặt dầm sàn 1.1 QUAN NIỆM TÍNH: 1.1.1 Xét làm việc ô bản: Dựa vào mặt bố trí hệ dầm sàn, nhận thấy có liên kết cạnh nên thuộc loại kê cạnh Ta lập bảng xét phương chịu lực ô sau: Bảng Điều kiện làm việc ô bản: Tên ô S1 S2 S3 S4 Số ô 5 Kích thước (mm) l1 l2 4500 4500 3250 3500 6000 6500 6000 4500 Tỷ số L2/L1 Loại ô 1.33 Chịu lực hai phương 1.44 Chịu lực hai phương 1.85 Chịu lực hai phương 1.29 Chịu lực hai phương ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN 10 S5 S6 S7 3500 3500 3500 1.71 Chịu lực hai phương 6000 4500 6000 1.29 Chịu lực hai phương 1.71 Chịu lực hai phương 1.1.2 Chọn sơ tiết diện: 1.1.2.1 Chọn sơ chiều dày sàn: Theo “TCVN 5574 - 2018 – Thiết kế kết cấu bê tơng bê tơng cốt thép” thì: 1 h =( ÷ )L Ơ phương: { b 35 30 hb ≥ 50  1 h =( ÷ )L  Ô phương: { b 50 45 hb ≥ 80 Trong L1 nhịp theo phương cạnh ngắn Kết tính tốn lập thành bảng sau: Bảng Bảng chọn chiều dày ô sàn: Vị trí Lầu Kích thước Tên (mm) L1 L2 S1 4500 6000 S2 4500 6500 S3 3250 6000 S4 3500 4500 S5 3500 6000 S6 3500 4500 S7 3500 6000 Tỷ số L2/L1 Loại ô 1.33 1.44 1.85 1.29 1.71 1.29 1.71 Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Kết tính tốn hb(mm) 90 90 65 70 70 70 70 1.1.2.2 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm: - - Chọn chiều cao dầm theo công thức: 1 1  Đối với dầm (dầm khung): h= ( ÷ ) L 12  Đối với dầm phụ (dầm dọc) : h= ( ÷ ) L 15 10 Chọn chiều rộng dầm theo công thức: ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ 100.0 100.0 72.2 77.8 77.8 77.8 77.8 Chọn hb (mm) 100 100 100 100 100 100 100 ĐỒ ÁN BTCT1  ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN 1 2 b=  ÷  h 3 3 Kết tính tốn lập thành bảng sau: Bảng Bảng chọn sơ tiết diện dầm: vị trí sàn Lầu Loại dầm Đoạn trục dầm khung AB BC CD DE EF dầm dọc Nhịp dầm (mm) 3500 6500 3500 6000 3500 6000 4500 Kết tính h (mm) 218.7÷291.6 406.2÷541.6 218.7÷291.6 375÷500 218.7÷291.6 333.3÷428.5 250÷321.4 Chọn h (mm) 300 450 300 400 300 400 300 Kết tính b (mm) 100÷200 150÷300 100÷200 133.3÷266.6 100÷200 133.3÷266.6 100÷200 Tiết diện chọn bxh (mm) 150 x 300 150 x 450 150 x 300 150 x 400 150 x 300 150 x 400 150 x 300 1.1.1.1 Xác định liên kết chung quanh ô bản: Bản sàn thiết kế đổ bê tơng tồn khối, dựa vào độ cứng sàn dầm sàn để xét chọn liên kết hd  : Xem liên kết ngàm vào dầm hb h Khi d  : Xem liên kết tựa vào dầm hb - Khi - Nhận thấy: Các ô S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7 có hdmin = 300, hbmax = 100 có tỷ số: ℎ𝑑 ℎ𝑏 =3  Vậy liên kết chung quanh tất ô liên kết ngàm 1.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN: Dựa theo “TCVN 5574 - 2018: Thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép” để xác định tải trọng tác dụng lên 1m2 sàn gồm có: tĩnh tải hoạt tải ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN 1.1.2 Sàn: 1.1.2.1 Tĩnh tải: Tĩnh tải tác dụng lên sàn gồm có: trọng lượng thân sàn, trọng lượng thân tường xây sàn quy phân bố 1m2 sàn Trọng lượng thân sàn tải trọng phân bố lớp cấu tạo sàn, tính theo cơng thức: 𝑔𝑠 = ∑𝑛1 𝛾𝑖 × ℎ𝑖 × 𝑛𝑖 (kN/m2) Trong đó: γ i : Trọng lượng riêng lớp thứ i h i : Chiều dày lớp thứ i n i : Hệ số độ tin cậy Trọng lượng thân ô sàn: - Đối với ô S1,S2, S3, S4, S5 : Lớp gạch Ceramic dày 1cm Lớp vữa lót dày 3cm Bản sàn BTCT dày 10cm Lớp vữa trát dày 1.5cm Hình 1.2.1.1.a Các lớp cấu tạo sàn S1,S2, S3, S4, S5 Bảng Trọng lượng thân ô S1, S2, S3, S4, S5 STT Các lớp cấu tạo Gạch Ceramic Vữa lót Sàn BTCT Vữa trát trần γ h (m) (kN/m3) 0.01 20 0.03 18 0.1 25 0.015 18 ∑ 𝒈𝒕𝒕 𝒔 - Đối với ô sàn S6, S7: n 1.1 1.3 1.1 1.3 gstc gstt (kN/m2) (kN/m2) 0.2 0.54 2.5 0.27 0.22 0.702 2.75 0.351 3.51 4.023 ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN Lớp gạch Ceramic dày 1cm Lớp vữa lót tạo dốc dày 3cm (trộn phụ gia chống thấm) Bản sàn BTCT dày 10cm Lớp vữa trát dày 1.5cm Hình 1.2.1.1.b Các lớp cấu tạo sàn S1 Bảng Trọng lượng thân ô S6,S7 STT Các lớp cấu tạo γ (kN/m3) h (m) Gạch Ceramic 20 0.01 Vữa lót 18 0.03 Sàn BTCT 25 0.1 Vữa trát trần 18 0.015 Σgstt 1.1.2.2 Hoạt tải: n gstt (kN/m2) 1.1 0.220 1.3 0.702 1.1 2.75 1.3 0.351 4.023 Dựa vào chức sử dụng ô theo “TCVN 5574 - 2018: Thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép” Ta có: 𝑝𝑠 = 𝑝𝑐 × 𝑛 (kN/m2) Trong đó: - pc: Hoạt tải tiêu chuẩn, tra bảng “TCVN 2737 - 1995” - n: Hệ số độ tin cậy tải trọng phân bố xác định “TCVN 2737 - 1995”: n = 1,2 pc  kN/m2 n = 1,3 pc < kN/m2 Bảng Hoạt tải tác dụng lên ô bản: Tên ô Chức S1, S2, S3 S4, S5 Phòng ngủ Hành lang ptc (kN/m) n ps (kN/m) 1.2 1.2 2.4 3.6 ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN Nhà vệ sinh S6, S7 1.2 2.4 Bảng Tải trọng phân bố 1m2 ô sàn lầu (kN/m2): Tên ô S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 Chức Phòng ngủ Phòng ngủ Phòng ngủ Hành lang Hành lang Nhà vệ sinh Nhà vệ sinh TLBT (kN/m2) TL tường (kN/m2) Tĩnh tải (kN/m2) Hoạt tải (kN/m2) 4.023 4.023 4.023 4.023 4.023 4.023 4.023 0 0 0 4.023 4.023 4.023 4.023 4.023 4.023 4.023 2.4 2.4 2.4 3.6 3.6 2.4 2.4 1.3 XÁC ĐỊNH SƠ ĐỒ TÍNH VÀ NỘI LỰC: Ta tính theo sàn liên tục, nội lực xác định theo sơ đồ đàn hồi Bản chịu lực hai phương: Các ô S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7 tính theo liên tục chịu lực hai phương (bản thuộc loại ô số 9) Theo phương cắt dải có bề rộng b = 1m để tính Mơmen dương nhịp: - Theo phương cạnh ngắn: M1 = α01×P9' + α1×P9'' (kNm) - Theo phương cạnh dài: M2 = α02×P9' + α2×P9'' (kNm) Mơmen âm gối: - Theo phương cạnh ngắn: M I = β1×P9 (kNm) - Theo phương cạnh dài: M II = β ×P9 (kNm) Trong đó: - α1 , α , β1 , β tra ô loại ứng với tỉ số l2/l1 ô xét tính - α01 , α 02 hệ số α1 , α tra ô loại ứng với tỉ số l2/l1 ô xét tính P9   g s  ps   l1  l2 p P9 '  s  l1  l2 - 10 ĐỒ ÁN BTCT1 S3 S4 S5 S6 S7 10 10 10 10 10 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN 2.5 7.5 M1 = 3.088 0.0530 0.0545 2.015 0.269% 140 2.02 M2 = 0.898 0.0177 0.0179 0.618 0.088% 200 1.41 2.5 7.5 MI = 5.198 0.0893 0.0937 3.464 0.462% 140 3.59 2.5 7.5 MII = 1.528 0.0262 0.0266 0.983 0.131% 200 2.51 2.5 7.5 M1 = 3.183 0.0547 0.0563 2.081 0.277% 130 2.17 M2 = 1.915 0.0378 0.0385 1.328 0.190% 200 1.41 2.5 7.5 MI = 5.703 0.0980 0.1033 3.818 0.509% 130 3.87 2.5 7.5 MII = 3.422 0.0588 0.0606 2.240 0.299% 200 2.51 2.5 7.5 M1 = 4.278 0.0735 0.0764 2.824 0.377% 100 2.83 M2 = 1.463 0.0288 0.0292 1.007 0.144% 200 1.41 2.5 7.5 MI = 6.996 0.1202 0.1284 4.746 0.633% 110 4.57 2.5 7.5 MII = 2.401 0.0412 0.0421 1.556 0.207% 200 2.51 2.5 7.5 M1 = 2.562 0.0440 0.0450 1.663 0.222% 170 1.66 M2 = 1.540 0.0304 0.0309 1.066 0.152% 200 1.41 2.5 7.5 MI = 4.805 0.0825 0.0862 3.186 0.425% 160 3.14 2.5 7.5 MII = 2.883 0.0495 0.0508 1.878 0.250% 200 2.51 2.5 7.5 M1 = 3.412 0.0586 0.0604 2.233 0.298% 120 2.36 M2 = 1.167 0.0230 0.0233 0.804 0.115% 200 1.41 2.5 7.5 MI = 5.894 0.1012 0.1069 3.952 0.527% 180 2.79 2.5 7.5 MII = 2.023 0.0348 0.0354 1.309 0.174% 200 2.51 1.5 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG SÀN: Nhận thấy sàn S2 có kích thước lớn nhất, moment lớn nên ta kiểm tra độ võng cho ô sàn S2 Biết: - Kích thước: 𝑙1 × 𝑙2 = (4,5 × 6,5)𝑚 - Chiều dày sàn:ℎ𝑏 = 10𝑐𝑚 - Tĩnh tải tiêu chuẩn: 𝑔𝑠𝑡𝑐 = 4,023 ( 𝑘𝑁 𝑚2 ) 𝑡𝑝 - Hoạt tải tiêu chuẩn toàn phần: 𝑝𝑡𝑐 = ( 𝑙𝑡 - Hoạt tải tiêu chuẩn dài hạn: 𝑝𝑡𝑐 = 0,7( 𝑘𝑁 𝑚2 𝑘𝑁 𝑚2 ) ) - Bê tông B20: Rb.ser  15,0MPa; Rbt.ser  1, 40MPa; Eb  27500MPa 14 ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN - Thép nhóm CB240 – T: ES  20 104 MPa;   ES  7, 407; AS  3,87cm2 ; AS '  0; h0  h  a  7,5cm Eb - Thép chịu lực nhịp theo phương cạnh ngắn sử dụng nhóm thép – T (thép trơn), a=2,5cm Kiểm tra khả chống nứt: - Nội lực: + Mô men tải thường xuyên: CB240 𝑀𝑡𝑥 = 𝛼1 × (𝑔𝑠𝑡𝑐 + 𝑔𝑡 ) × 𝑙1 × 𝑙2 = 0.0208 × (3,51 + 0) × 4,5 × 6,5 × 100 = 197,1216(𝑘𝑁𝑐𝑚) + Mơ men tải tạm thời dài hạn 𝑙𝑡 𝑀𝑙𝑡 = 𝛼1 × 𝑝𝑡𝑐 × 𝑙1 × 𝑙2 = 0,0208 × 0,7 × 4.5 × 6.5 × 100 = 39,312(𝑘𝑁𝑐𝑚) + Mô men tải tạm thời ngắn hạn 𝑡𝑝 𝑙𝑡 𝑀𝑠𝑡 = 𝛼1 × (𝑝𝑡𝑐 − 𝑝𝑡𝑐 ) × 𝑙1 × 𝑙2 = 0,208 × (2 − 0,7) × 4,5 × 6,5 × 100 = 73,008(𝑘𝑁𝑐𝑚) Bảng 13 Các thơng số để xác định khả chống nứt sàn Kích thước Bề rộng Chiều cao Tham số b h Giá trị 100 10 Đơn vị cm cm Khoảng cách đến trọng tâm cốt thép a 2.5 cm Khoảng cách đến trọng tâm cốt thép a' cm Chiều cao làm việc h0 7.5 cm 15 ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN Đường kính cốt thép ds mm Diện tích cốt thép vùng kéo As 6.28 cm2 Diện tích cốt thép vùng nén A's cm2 Hệ số quy đổi cốt thép bê tông α = Es/Eb 7.2727 Hàm lượng cốt thép µs = As/bho 0.00815 Hàm lượng cốt thép Nội lực Mô men tải thường xuyên µ's = A's/bho Mtx 197.1216 kN.cm Mô men tải tạm thời dài hạn Mlt 39.312 kN.cm Mô men tải tạm thời ngắn hạn Mst 73.008 kN.cm Bảng 14 Các bước kiểm tra khả chống nứt sàn Kiểm tra khả chống nứt bê tông Nội lực Tham số Diện tích tiết diện tính đổi Ared = A+As+A's 16 Giá trị 1045.70 Đơn vị cm2 ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN Mô men tĩnh diện tích tiết diện quy đổi cấu kiện thớ bê tông chịu kéo nhiều Sred = bh2/2 +(Asa+A'sh0) 5114 cm3 Khoảng cách từ thớ bê tông chịu kéo nhiều đến trọng tâm tiết diện quy đổi cấu kiện yt = Sred/Ared 4.89 cm Mơ men qn tính tiết diện bê tơng I = bh3/12 + bh(yt-h/2)2 8345.26 cm4 Mơ men qn tính cốt thép chịu kéo Is = As(yt - a)2 35.91 cm4 Mơ men qn tính cốt thép chịu nén I's = A's(h - yt - a')2 cm4 Mơ men qn tính tiết diện quy đổi cấu kiện trọng tâm Ired = I + Is + I's 8606.45 cm4 Mô men kháng uốn đàn hồi tiết diện quy đổi theo vùng chịu kéo tiết diện Wred = Ired/yt 1765.72 cm3 Mô men kháng uốn dẻo thớ kéo Wpl = 1.3Wred 2295.44 cm3 Khả chống nứt cấu kiện Mcrc = Wpl.Rbt,ser 309.88 kN.cm 𝑀 = 𝑀𝑡𝑥 + 𝑀𝑙𝑡 + 𝑀𝑠𝑡 = 309,446(𝑘𝑁 𝑚) < 𝑀𝑐𝑟𝑐 = 309,88(𝑘𝑁 𝑚)  Kết luận: Cấu kiện không xuất vết nứt 17 ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN Bảng 15 Kiểm tra độ võng sàn Tác dụng ngắn hạn Tác dụng dài hạn Tác dụng ngắn tải trọng thường tải trọng hạn toàn Đơn vị xuyên tạm thời thường xuyên tải trọng dài hạn tạm thời dài hạn Cấu kiện không xuất vết nứt vùng chịu kéo Nội lực 270.13 236.43 236.43 φb,cr Mô đun biến dạng bê tông chịu nén Eb1 = Eb,red 1000 1000 1000 Eb1 = Eb/(1+φb,cr) Chiều cao vùng nén bê tông Mô men qn tính tiết diện bê tơng vùng nén kNcm 2.8 723.6842 kN/cm2 xm 4.00 I = bxm3/3 2130.45 Mô men quán tính cốt thép chịu kéo Is = As(h - xm - a) 22.0025 Mơ men qn tính cốt thép chịu nén I's = A's(xm - a') Mơ men qn tính tiết diện quy đổi cấu kiện trọng tâm Ired = I + α sIs + αsI's 2318.71 2738.52 2738.52 Độ cứng chống uốn tiết diện ngang quy đổi cấu kiện D = Eb1Ired 5419987.664 1981826.362 1981826.362 Độ cong cấu kiện bê tông cốt thép 1/r = M/D 0.0000498 0.0001193 0.0001193 Độ cong toàn phần cấu kiện chịu uốn 1/r = (1/r)1 + (1/r)2 Hệ số Nhịp cấu kiện Độ võng 0.0001691 β L f = β(1/r)L2 f ≤fu Kiểm tra    kN/cm2 0.0625 450 cm 2.1407 cm fu =L/158  Với xm  h0  ( s s  s'  s1 )2   s s   s'  s1   Ô sàn S4 thỏa điều kiện võng 18 2.8481 cm  a'  '   ( s s   s s1 )  h0   Thỏa ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN DẦM DỌC TRỤC A 2.1 QUAN NIỆM TÍNH VÀ SƠ ĐỒ TÍNH CHO DẦM DỌC: 2.1.1 Quan niệm tính: Dầm dọc trục A tính dầm liên tục, tựa gối tựa cột mà gác lên Nhịp tính tốn khoảng cách tim gối tựa 2.1.2 Sơ đồ tính: Hình 2.2 Sơ đồ tính dầm dọc cho đoạn trục A 2.1.3 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm dọc: Ta có kết chọn sơ kích thước tiết diện dầm dọc sau: Loại dầm dầm dọc Nhịp dầm (mm) 6000 4500 Kết tính h (mm) 333.3÷428.5 250÷321.4 Chọn h (mm) 350 350 Kết tính b (mm) 116.7÷233.3 116.7÷233.3 2.2 TÍNH TỐN DẦM DỌC TRỤC A: Hình 2.1 Mặt truyền tải từ sàn vào dầm 19 Tiết diện chọn bxh (mm) 200 x 350 200 x 350 ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN 2.2.1 Xác định tải trọng: Do sử dụng phần mềm Etabs để xác định nội lực dầm, nên bỏ qua phần trọng lượng thân dầm lớp vữa trát quanh dầm mà để phần mềm tự tính toán (khai báo hệ số Self Weight Multiflier 1.1 phần mềm) a Tĩnh tải: Tĩnh tải từ tường truyền vào dầm, Tải tường gạch ống dày 200 dầm  t  3,3kN / m (có tường xây tất đoạn nhịp) - Dầm 200x350 gt1   t  (h  hd )  n  3,3  (3,6  0,35)  1,1  11,7975kN / m  Tải phân bố :  Tải từ S6 S7 truyền vào dạng hình thang g S 6 S = g S 6 S ×l1 4,023×3,5 = = 7,04 kN/m 2 pS 6 S = pS 6 S ×l1 2,4×3,5 = = 4,2 kN/m 2 20 ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN 2.2.2 Tổ hợp tải trọng, biểu đồ nội lực: 2.2.2.1 Các trường hợp chất tải: Tĩnh tải chất đầy (TT) Hoạt tải chất nhịp lẽ (HT1) (Tìm mơmen dương lớn nhịp lẻ) Hoạt tải chất nhịp chẵn (HT2) (Tìm mơmen dương lớn nhịp chẵn) Hoạt tải chất liền gối - cách nhịp (HT3) (Tìm mơmen âm lớn gối) Hoạt tải chất liền gối - cách nhịp (HT4) (Tìm mơmen âm lớn gối) Hoạt tải chất liền gối - cách nhịp (HT5) (Tìm mơmen âm lớn gối) Hoạt tải chất liền gối - cách nhịp (HT6) (Tìm mơmen âm lớn gối) Hoạt tải chất liền gối - cách nhịp (HT7) (Tìm mơmen âm lớn gối) 2.2.2.2 Các trường hợp tổ hợp tải trọng: COMB1 = TT + HT1 COMB2 = TT + HT2 COMB3 = TT + HT3 COMB4 = TT + HT4 COMB5 = TT + HT5 COMB6 = TT + HT6 COMB7 = TT + HT7 COMB8 = TT + HT1+HT2 BAO = (COMB1, COMB2, COMB3…COMB8) 2.2.2.3 Các sơ đồ chất tải: Hình 2.3 Tĩnh tải 21 ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN Hình 2.4 Hoạt tải Hình 2.5 Hoạt tải Hình 2.6 Hoạt tải Hình 2.7 Hoạt tải Hình 2.8 Hoạt tải 22 ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN Hình 2.9 Hoạt tải Hình 2.10 Hoạt tải 2.2.2.4 Biểu đồ nội lực: Hình 2.13 Biểu đồ bao moment (kN.m) Hình 2.14 Biểu đồ bao lực cắt (kN) 23 ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN 2.2.3 Xác định nội lực: Dùng phần mềm ETAPS 9.7.4 xác định giá trị mômen uốn lực cắt Tên nhịp 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 Mặt cắt Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Mômen M (kN.m) 0.00 39.77 -52.80 -52.80 20.81 -39.85 -39.85 23.85 -46.63 -46.63 27.92 -33.74 -33.74 13.21 -81.73 -81.73 73.94 0.00 Lực cắt Q (kN) -40.55 62.85 -55.57 49.72 -51.28 54.22 -55.90 49.92 -42.85 62.66 -81.77 55.12 Bảng 2.2: Giá trị nội lực dầm dọc trục A : 2.2.4 Tính cốt thép: 2.2.4.1 Vật liệu sử dụng cho tính tốn: - Bê tông cấp độ bền B20: - Cường độ chịu nén tính tốn bê tơng: Rb = 11,5 MPa = 1,15 kN/cm2 - Cường độ chịu kéo tính tốn bê tông: Rbt = 0,9 MPa = 0,09 kN/cm2 - Môđun đàn hồi bê tông: Eb = 27x103 MPa = 2,7x103 kN/cm2 - Cốt thép chịu lực nhóm thép CB300 – V : - Cường độ chịu kéo tính tốn cường độ chịu nén tính tốn: Rs = Rsc = 260 MPa = 26,0 kN/cm2 - Cường độ chịu kéo cốt đai cốt xiên: Rsw = 225 MPa = 22,5 kN/cm2 24 ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN - Môđun đàn hồi cốt thép: Es = 21x104 MPa = 21x103 kN/cm2 - Cốt thép đai nhóm thép CB240 – T : - Cường độ chịu kéo tính tốn cường độ chịu nén tính tốn: Rs = Rsc = 225 MPa = 22,5 kN/cm2 - Cường độ chịu kéo cốt đai cốt xiên : Rsw = 170 MPa = 17 kN/cm2 - Môđun đàn hồi cốt thép: Es = 2x105 MPa = 2x104 kN/cm2 2.2.4.2 Tính cốt thép dọc: Thép tính riêng cho nhịp gối tương ứng với mômen lớn nhịp hay gối Tính thép cho nhịp trục 1-2 : - Mxét = 39,77 kNm = 3977 kNcm - Lớp abv= 2,5 cm - Chọn agt = 2,5 cm, ho = h - a =35 – 2,5 = 32,5cm - Do dầm xét tính dầm biên  tính theo tốn tiết diện chữ nhật (b×h) = (20×35)cm M xét 3977 = = 0,164 R b ×b×h 1,15×20×32,52 - Tính α m = -  αm = 0,164 < αR = 0,429 (thỏa điều kiện xảy phá hoại dẻo) - Tính ζ = 1- 1-2α m = 1- 1-2×0,164 = 0,180 - Diện tích cốt thép: As = - Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  μ(%) =    ζ×R b ×b×h 0,180×1,15×20×32,5 = = 5,175m2 Rs 26 As 5,175 ×100% = ×100% = 0,79% b×h 20×32,5 μ max (%) = ξ R ×R b 0,583×1,15 ×100% = ×100% = 2,58% Rs 26 μ (%) = 0,15%  μmin (%) = 0,15% < μ(%) = 0,79% < μmax (%) = 2,58% 25 ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN - Chọn thép: 2Φ18 + 1Φ16có Asch = 7,10cm2 - Kiểm tra: Asch -As 7,10- 5,17 ×100 = ×100 = 27,16% (thỏa) ch 7,10 As b-2a -218  116 20-2×2,5-2×1,8-1×1,6 t= = = 4,9 cm > 3cm (thỏa) 2  1,8 a t = a + max =2,5+ = 3,4cm > a gt  2,5cm (thỏa) 2 Thép tính riêng cho nhịp gối tương ứng với mômen lớn -3% < δAs (%) = nhịp hay gối Bảng kết tính thép nhịp: VỊ TRÍ Mơ Chiều Chiều men rộng h0 cao h M b (cm) (cm) (kNm) (cm) 1-2 39.77 20 35 32.5 0.164 0.180 2-3 20.81 20 35 32.5 3-4 23.85 20 35 4-5 27.92 20 5-6 13.21 6-7 73.94 m  As (cm2)  % (%) Achs 5.17 0.80% 2Φ18+1Φ16 7.10 1.09% 27.16% 0.086 0.090 2.58 0.40% 2Φ18 5.09 0.78% 49.34% 32.5 0.098 0.104 2.98 0.46% 2Φ18 5.09 0.78% 41.51% 35 32.5 0.115 0.122 3.52 0.54% 2Φ18 5.09 0.78% 30.84% 20 35 32.5 0.054 0.056 1.61 0.25% 2Φ18 5.09 0.78% 68.40% 20 35 33 0.295 0.360 10.51 1.59% 2Φ18+3Φ16 11.12 1.69%  Tính thép cho gối trục 1: - Mxét = 52,8 kNm = 5280 kNcm - Chọn agt= 2,5cm, ho = h - a = 35 – 2,5 = 32,5cm - Do dầm xét tính dầm biên nên xét tính theo tốn cấu kiện chịu uốn có tiết diện chữ nhật (bxh) =(20x35) cm - δAs (%) Chọn thép Tính α m = M xét 5280 = = 0,217 R b ×b×h 1,15×20×32,52  αm = 0,217 < αR = 0,429 (thỏa điều kiện xảy phá hoại dẻo)     - Tính ζ = 1- 1-2α m = 1- 1-2×0,217 = 0,248 - Diện tích cốt thép: As = ζ×R b ×b×h 0, 248×1,15×20×32,5 = = 7,13cm2 Rs 26 26 5.50% ĐỒ ÁN BTCT1 - ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN Kiểm tra hàm lượng cốt thép: As 7,13 ×100% = ×100% = 1,09% b×h 20×32,5 ξ ×R 0,583×1,15 μ max (%) = R b ×100% = ×100% = 2,58% Rs 26 μ(%) = μ (%) = 0,15%  μmin (%) = 0,15% < μ(%) = 1,09% < μmax (%) = 2,58% Chọn thép: 2Φ20+1Φ18 có Asch = 8,83 cm2 Kiểm tra: Asch -Ats 8,83  7,13 -3% < As (%) = ×100 = ×100 = 19,19% (thỏa) ch As 8,83 b-2a -220  118 20-2×2,5-2×2  1,8 t= = = 4,6 cm > 3cm (thỏa) 2  a1 = a + max1 = 2,5+ = 3,5cm 2  1,8 a = a +1 +t+ = 2,5+2+4,6+ = 10cm 2 at = a1×A1s  a 2×A 2s 3,5×7,13  10×8,83 = = 7,096cm > a gt  2,5cm (thỏa) A1s  A 2s 7,13  8,83 Kết tính tốn thép gối lập thành bảng sau: VỊ TRÍ Mơ Chiều Chiều men rộng h0 cao h M b (cm) (cm) (kNm) (cm) m  As (cm2)  % (%) δAs (%) Chọn thép Achs 8.83 1.36% 19.19% 52.8 20 35 32.5 0.217 0.248 7.13 1.10% 2Φ20+1Φ18 39.85 20 35 32.5 0.164 0.180 5.18 0.80% 2Φ20 6.28 0.97% 17.51% 46.63 20 35 32.5 0.192 0.215 6.18 0.95% 2Φ20 6.28 0.97% 33.74 20 35 32.5 0.139 0.150 4.32 0.66% 2Φ20 6.28 0.97% 31.29% 81.73 20 35 33 1.59% 0.326 0.411 11.99 1.82% 2Φ20+3Φ18 13.92 2.11% 13.87% 27 ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN  Tính thép ngang: Xác định số liệu: Rb  1,15kN / cm ; Rbt  0, 05kN / cm ; Rsw  17 kN / cm ; ho  32,5cm Qxét  Q max  81, 77kN Kiểm tra khả chịu ứng suất nén bụng dầm: Qxét  81,77  0,3  Rb  b  ho  0,3 1,15  20  32,5  224, 25kN (thỏa) Kiểm tra điều kiện bê tông đủ khả chịu cắt: Qxét  81, 77  Qb ,min  0,5  Rbt  b  ho  0,5  0, 09  20  32,5  29, 25kN → Thiết kế cốt đai để chịu cắt Xác định khả chịu cắt tính tốn cốt đai: C  Rbt  b  h02  0, 09  20  32,52   69, 753cm Qxét 81, 77 Thuộc trường hợp: 2h0  C  3h0  65  69,753  97,5: C1  C; C  2h0 Qxét  qsw  1,5  Rbt  b  h02 1,5  0, 09  20  32,52 81, 77  C1 69, 753   0,85kN / cm 0, 75  C2 0, 75  65 Xác định khoảng cách cốt đai: Chọn đường khính cốt đai phi số nhánh n=2 + Khoảng cách đai tính tốn: stt  Rsw  Asw 17   0, 283   11,32cm qsw 0,85 + Khoảng cách đai tính tốn: smax  Rbt  b  h02 0, 09  20  32,52   23, 25cm Qxét 81, 77 + Khoảng cách đai theo cấu tạo: sct  min(0,5  h0 ;30)  min(16, 25;30)  16, 25cm Chọn khoảng cách cốt đai: s  min(stt , smax , sct )  min(11,32;23, 25;16, 25)  11,32cm Trong phạm vi L/2 nhịp lại đoạn dầm bố trí khoảng cách đai: s  min(0,75  h0 ;500)  24,375cm Vậy bố trí Ø6s100 phạm vi L/4 gần gối tựa Trên đoạn dầm lại nhịp (nơi có lực cắt nhỏ) bố trí thép đai Ø6a200 28