ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 CÔ TRẦN NGỌC BÍCH ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TPHCM

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 CÔ TRẦN NGỌC BÍCH ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TPHCM.ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 CÔ TRẦN NGỌC BÍCH ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TPHCMĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 CÔ TRẦN NGỌC BÍCH ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TPHCMĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 CÔ TRẦN NGỌC BÍCH ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TPHCMĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 CÔ TRẦN NGỌC BÍCH ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TPHCM

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SÀN SƯỜN TỒN KHỐI CĨ BẢN DẦM SỐ LIỆU TÍNH TỐN : 1.1 Sơ đồ sàn : 1.2 Số liệu tính tốn : - Chiều dài theo phương cạnh ngắn : Chiều dài ô theo phương cạnh dài : L1 = 2.2 L2 = 5.6 (m) (m) p = 500(daN / m ) = 5.0(kN / m ) tc - - Hoạt tải tiêu chuẩn : n p = 1.2 Hệ số vượt tải hoạt tải : Cấp độ bền Bê tơng : B20 + Cường độ chịu nén tính tốn bê tông : Rb = 11.5 (MPa) + Cường độ chịu kéo tính tốn bê tơng : Rbt = 0.9 (MPa) γb =1 + Hệ số điều kiện làm việc bê tông: φ ≤ 10 Cốt thép CI : dành cho thép có Hồng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG + Cường độ chịu kéo tính tốn : + Cường độ chịu nén tính tốn : + Cường độ chịu cắt tính tốn - : Cốt thép CII : dành cho thép có = 225 (MPa) R sc R sw φ > 10 + Cường độ chịu kéo tính tốn : + Cường độ chịu nén tính tốn : - Rs + Cường độ chịu cắt tính tốn : Các lớp cấu tạo sàn sau : Rs = 22.5 (KN/cm2 ) = 225 (MPa) = 22.5 (KN/cm2 ) = 175 (MPa) = 17.5 (KN/cm2 ) = 280 (MPa) = 28 (KN/cm2) R sc R sw = 280 (MPa) = 28 (KN/cm2 ) = 225 (MPa) = 225 (KN/cm2 ) Đá hoa cương Lớp vữa lót Bản sàn BTCT Lớp vữa trát Hình Các lớp cấu tạo sàn Số liệu cụ thể lớp cấu tạo Các lớp cấu tạo sàn Khối lượng riêng Bề dày lớp γ (KN/m3) δ (mm) Hệ số tin cậy (ni) Đá hoa cương 25 20 Lớp vữa lót 20 20 Bản sàn BTCT 25 80 Lớp vữa trát 20 15 Bảng Số liệu tính toán lớp cấu tạo sàn THIẾT KẾ BẢN SÀN : 2.1 Phân loại sàn : - Xét tỉ số chiều dài hai cạnh bản,ta có: 1.2 1.1 1.2 1.1 l2 L2 5.6 = = 2.545454 > L1 2.2 ⇒ Bản thuộc loại dầm , làm việc theo phương cạnh ngắn L1 2.2 Chọn sơ kích thước phận sàn : Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang l1 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG hs = - Bản sàn : - Dầm : D L1 = 2200 = 73.3 m 30 (mm), Chọn hb=80 (mm) 1 1 hdp =  ÷ ÷L2 ≈ ( 350 ÷ 466.6 ) ⇒ hdp = 400( mm)  12 16  + Dầm phụ : 1 1 bdp =  ÷ ÷hdp ≈ ( 125 ÷ 250 ) ⇒ bdp = 200 ( mm) 2 4 1 1 hdc =  ÷ ÷Ldc ≈ ( 471.4 ÷ 550 ) ⇒ hdc = 700( mm)  12 14  + Dầm : 1 1 bdc =  ÷ ÷hdc ≈ ( 175 ÷ 350 ) ⇒ bdc = 300( mm)  4  Dầm 300x700  Dầm phụ 200x400 2.3 Sơ đồ tính : - Do làm việc theo phương ( phương cạnh ngắn) nên ta cắt dải rộng - 1m theo phương cạnh ngắn (vng góc với dầm phụ) để tính tốn Vì hồn tồn giống nhau,kế tiếp nên sơ đồ tính dầm - liên tục nhiều nhịp với gối tựa dầm phụ Tính nội lực sàn theo sơ đồ khớp dẻo với nhịp tính tốn khoảng cách khớp dẻo gối ( khoảng cách mép gối tựa) + Các nhịp : Lấy khoảng cách mép dầm phụ Lo = L1 – bdp = 2.2 – 0.2 = 2.0 (m) + Các nhịp biên : Lob = L1 – bdp = 2.2 – 0.2 = 2.0 (m) - Sơ đồ tính : Hồng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang ĐỒ ÁN BÊ TƠNG Hình 3: Cắt dải có bề rộng 1m theo phương cạnh ngắn l1 Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang ĐỒ ÁN BÊ TƠNG Hình 4: Sơ đồ xác định nhịp tính tốn Lob Lo Lo Hình 5: Sơ đồ tính 2.4 Xác định tải trọng tác dụng : 2.4.1 Tĩnh tải : Xác định tải trọng thân lớp cấu tạo sàn: g b = ∑ niγ iδ i x 1(m) ( KN / m) Kết tính tốn trình bày bảng sau : Tên lớp cấu tạo sàn Bề dày lớp δ (mm) Trọng lượng riêng γ (KN/m3) Hệ số độ tin cậy (ni) Tải trọng tính tốn gb (KN/m2) Đá hoa cương δ=20 γd = 25 1.2 0.6 Lớp vữa lót δvl = 20 γvl = 20 1.1 0.44 Bản sàn BTCT δbt = hb=70 γbt = 25 1.2 2.1 Lớp vữa trát δvt = 15 γvt = 20 1.1 0.33 3.47 Tổng Bảng 2: Tĩnh tải tác dụng lên sàn 2.4.2 Hoạt tải : pb = p tc n p Hoạt tải tính tốn : Với : • ptc=500 (daN/m2)= KN/m2 –Hoạt tải tiêu chuẩn • np=1.2 – Hệ số vượt tải Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG ⇒ pb = ptc np = x 1.2 = (KN/m2) 2.4.3 Tổng tải : Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với dải rộng b = 1m q = (gb + pb ) x b = (3.47 + ) x = 9.47 (KN/m) 2.5 Xác định nội lực : - Tính nội lực theo sơ đồ khớp dẻo - Mômen dương lớn nhịp biên : M max q.L2ob 9.47 x 2.02 = = = 3.44( KNm) 11 11 - Mômen âm nhỏ gối thứ : M max = − q.L2ob 9.47 x 2.02 =− = −3.44( KNm) 11 11 - Mômen lớn nhịp : M max q.L2o 9.47 x 2.02 = = = 2.37 ( KNm) 16 16 - Mômen lớn nhịp : M max Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 q.L2o 9.47 x 2.02 =− =− = −2.37( KNm) 16 16 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG lob lo lo 2.37 -3.44 _ _ + + + 2.37 2.37 3.44 lob lo lo Hình Sơ đồ tính biểu đồ moment sàn 2.6 Tính cốt thép : - Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B20 : Rb = 11.5 Mpa ; Rbt = 0.9 MPa - Cốt thép sử dụng loại CI : Rs = 225 Mpa = 22.5 KN/cm2  αR = 0.437, ξR = 0.645 - Vì tính tốn theo sơ đồ dẻo nên ta phải hạn chế chiều cao vùng bê tông chịu nén - giá trị giới hạn dẻo ξd : ξ < ξd ξd = 0.3 – 0.002( B – 25 ) = 0.3 – 0.002 (20 – 25) = 0.31 Giả thiết a = 1.5cm Chiều cao làm việc bê tông: ho = hb – a = – 1.5 = 5.5(cm)  Vậy tiết diện tính tốn hình chữ nhật có b=100cm ho=5.5cm đa số trường hợp bố trí cốt đơn  Tính cốt thép nhịp biên gối thứ : Ta có: M 3.44 x106 α= = = 0.099 < α R Rbbho2 11.5 x1000 x 552 Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG ξ = − − 2α = − − x 0.099 = 0.104 < ξ d Diện tích cốt thép: As1 = ξ Rbbho 0.104 x11.5 x1000 x 55 = = 292(mm ) Rs 225 Kiểm tra hàm lượng: µmin = 0.05% ≤ µ1 = As1 γ R 292 11,5 = = 0.531% ≤ µmax = ξ pl b b = 0,645 × = 3.3% b.ho 1000 x 55 Rs 225  Tính cốt thép nhịp gối : Ta có: α= M 2.37 ×106 = = 0.068 < α R Rbbho2 11.5 x1000 x 552 ξ = − − 2α = − − x 0.068 = 0.071 < ξ d Diện tích cốt thép: As = ξ Rbbho 0.071x11.5 x1000 x 55 = = 200(mm ) Rs 225 Kiểm tra hàm lượng: µmin = 0.05% < µ2 = As γ R 200 11,5 = = 0.36% < µmax = ξ pl b b = 0, 645 × = 3.33% b.ho 1000 x 55 Rs 225 Các giá trị hàm lượng thép μ% điều nằm khoảng hợp lý từ (0.3-0.9)% Phương án bố trí cốt thép sàn: Bố trí nhịp biên nhịp có bước cốt thép để kéo thép từ nhịp lên gối chịu moment âm gối thứ + Ở nhịp biên gối thứ : φ As1 = 2.92(cm ) Chọn 6/8 a170 (As = 2.96 cm2, A= 1.37%) + Ở nhịp gối : As2 = 2.00(cm ) Chọn φ a140 (As = 2.02 cm2, A= 1%) Tóm tắt kết tính tốn: Hồng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG M (kNm) Vị trí αm ξ As Chọn cốt thép µ φ (%) (mm ) (mm) a (mm) Asc (mm2) Nhịp biên 3.44 0.099 0.104 292 0.53 6/8 170 296 Gối tựa thứ -3.44 0.099 0.104 292 0.53 6/8 170 296 Nhịp giữa,gối ±2.37 0.068 0.071 200 0.36 140 202 2.7 Bố trí cốt thép: - Xét tỷ số: Do - pb = ≈ 1.73 < ⇒ α = gb 3.47 α Lo = 0.25 x 2.0 = 0.5m = 500 mm l 5.6 2< = = 2.5454 < l1 2.2 Cốt phân bố : nên cốt phân bố lấy 20% cốt chịu lực lấy sau: • Nhịp biên gối : As' ≥ 20% x A s1 = 20% x2.92=0.584(cm ) =>Chọn • Nhịp gối : As' ≥ 20% x A s1 = 20% x 2.00=0.4(cm ) =>Chọn φ φ 6a300 (As = 0.94 cm2) 6a300 (As = 0.94 cm2) - Ở phía phần kề với dầm chính, ta đặt cốt mũ cấu tạo vng góc với dầm để chịu moment âm chưa xét đến tính tốn phần φ6a 200 As ,ct ≥  50% As , gg = 0.5 × 200 = 100mm Bố trí thép cấu tạo cho cốt mũ chọn Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang φ 6a200 (AS=141 mm2) ĐỒ ÁN BÊ TÔNG DẦM PHỤ : 3.1 Sơ đồ tính : - Tính dầm phụ theo sơ đồ khớp dẻo - Xem dầm phụ dầm liên tục nhịp gối lên dầm - Nhịp tính tốn lấy khoảng cách hai mép dầm Lo =Lob= L2 bdc = 5.6 – 0.3 = 5.3 (m) 400 lob=5300 300 300 lo=5300 5600 300 5600 A B lo=5300 5600 C Hình Sơ đồ nhịp tính tốn dầm phụ 3.2 Xác định tải trọng : 3.2.1 Tĩnh tải : 70 hdp=400 bdp=200 - Tĩnh tải từ sàn truyền vào dầm phụ : - - gb.L1 = 3.47 x 2.2 = 7.634 (KN/m) Trọng lượng thân đơn vị dài dầm phụ (phần gạch chéo-không kể phần xét) g2= bdp.(hdp– hb).ng.γ = 0.2x (0.4 – 0.07) x 1.1 x 25 = 1.815(KN/m) Tổng tĩnh tải tác dụng lên dầm phụ : gd = gb.L1 + g2 = 1.815+7.634= 9.449 (KN/m) Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang 10 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG 220.2 C ,tr C , ph M mg M mg C 101.3 150 2200 101.3 150 2200 Chọn ==198.27 (kNm) 4.3.2 Biểu đồ bao lực cắt : 4.3.2.1 Xác định biểu đồ bao lực cắt cho trường hợp tải : - Tung độ biểu đồ bao lực cắt tiết diện cho trường hợp tải tính từ biểu đồ moment Kết tính tốn trình bày bảng 10 Đoạn Sơ đồ QG QP1 QP2 QP3 QP4 QP5 QP6 4.3.2.2 A- 1-2 2-B B-3 3-4 4-C 45.94 -18.33 -82.80 63.42 -10.64 -84.50 -10.64 -10.42 -10.64 50.19 -23.73 -97.65 -6.88 -7.10 -7.10 2.66 2.66 2.66 59.88 -14.05 -87.97 Xác định biểu đồ bao lực cắt : 70.45 3.55 77.39 94.10 59.80 -13.23 21.07 6.18 3.55 3.55 20.18 -14.12 -13.23 21.07 -58.10 3.55 -70.30 -53.74 -88.04 -13.23 21.07 3-4 4-C Bảng 11 Xác định tung độ biểu đồ bao lực cắt Đoạn Lực cắt A-1 Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 1-2 2-B Trang 29 B-3 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG Q1=QG+QP1 Q2=QG+QP2 Q3=QG+QP3 Q4=QG+QP4 Q5=QG+QP5 Q6=QG+QP6 QMAX QMIN 109.36 35.29 96.13 39.06 48.60 105.81 109.36 35.29 -28.98 -28.76 -42.07 -25.43 -15.68 -32.38 -15.68 -42.07 -167.30 -93.45 -180.45 -89.90 -80.14 -170.77 -80.14 -180.45 74.00 147.85 164.55 130.25 57.22 91.52 164.55 57.22 9.73 9.73 26.36 -7.94 -7.06 27.24 27.24 -7.94 -54.55 -128.40 -111.84 -146.14 -71.33 -37.03 -37.03 -146.14 4.4 Tính cốt thép : - Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B15 : Rb = 11.5 Mpa = 1.15 KN/cm2 - Cốt thép sử dụng loại CII : - Rbt = 0.9 Mpa = 0.09 KN/cm2 Rs = 280 Mpa = 28 KN/cm2 => αR = 0.429 , ξR = 0.623 Cốt đai sử dụng loại CI : Rsw = 175 Mpa = 17.5 KN/cm2 4.4.1 Cốt dọc : a) Tại tiết diện nhịp : - Các tiết diện nhịp chịu moment dương (căng thớ dưới), cánh chịu nén, - - - tiết diện tính tốn tiết diện chữ T Xác định kích thước tiết diện chữ T : + Xác định bề rộng cánh : = Min(s1,s2,s3) Với : s1 = ×(3L1) = ×(6600)=1100mm s2 = ×( L2 – bdc)= ×(5600 – 300)=2650mm s3 = 6= 6×h =6x70 =420mm Chọn = 420mm Chiều rộng cánh : = 2+bdc=2x420 + 300=1140 mm bdc Chọn = 1140 mm Vậy : Kích thước tiết diện chữ T : = 420mm , = 1140mm, = 70mm , b = 300mm, h = 700mm Giả sử anhịp = 5cm => ho = h – anhịp = 70 – = 65cm Xác định vị trí trục trung hịa : Mf=Rb (ho–0.5) = 11.5×103×1.14×0.07×(0.65–0.5x0.07)=564.39(KNm) Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang 30 hb ĐỒ ÁN BÊ TÔNG Nhận xét : Ta thấy M < Mf nên trục trung hịa qua cánh, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật x hdc = 1140 x 700 mm c) Tại tiết diện gối : - Các tiết diện gối chịu moment âm (căng thớ trên), cánh chịu kéo, tiết - diện tính tốn tiết diện chữ nhật bdp x hdp = 300 x 700 Giả sử agối = 80 mm => ho = h – agối = 70–8=62cm Tính cốt thép theo công thức sau : Chiều cao làm việc bê tông : ho = h – a α = = < αR , ξ = 1As = ξ , µ = µmin = 0.05% Kết tính tốn cốt thép trình bày bảng 1140 14 70 Hình Tiết diện tính cốt 700 700 thép dầm phụ Tiết a) 420 300 300 420 b) a) b) Tiết diện gối Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang 31 diện nhịp ĐỒ ÁN BÊ TÔNG Tiết diện M (KN.m) Loại tiết diện αm ξ Astính (mm2) µ (%) Thép chọn Aschọn (mm2) Chênh lệch Nhịp biên (1140x700) 240.6 Chữ nhật lớn 0.043 0.044 1340 0.64 1ϕ22 2ϕ25 1362 1.64 Gối B (700x300) 278.1 Chữ nhật nhỏ 0.210 0.238 1818 0.87 1ϕ22 3ϕ25 1853 1.93 Nhịp (1140x700) 155.4 Chữ nhật lớn 0.028 0.029 883 0.45 3ϕ20 942 6.68 Gối C (700x300) 220.2 Chữ nhật nhỏ 0.166 0.183 1400 0.67 1ϕ20 3ϕ22 1454 3.86 Bảng 12 Tính cốt thép cho dầm - Hàm lượng cốt thép µ > µmin = 0.05% 4.4.2 Cốt ngang : - Lực cắt lớn gối : QA =109.36 =, 180.45 =164.55 = = 146.14 - Kiểm tra điều kiện tính tốn : Hồng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang 32 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG - Khả chịu cắt bê tông : Qb = ϕb3.(1 + ϕf + ϕn ).Rbt.b.ho + Đối với bê tông nặng : ϕb3 = 0.6 + Khơng có lực nén nên : ϕn = + Hệ số ảnh hưởng : ϕf = Qb = 0.6×(1+0+0 )×0.9×0.30×0.2 = 100.44 KN < Q →Cần tính thêm cốt ngang để chịu lực cắt Đối với dầm chính, tải trọng coi lực tập trung nên cốt đai tính tốn bố trí đoạn L/3 = 2.2m gần gối tựa bố trí cốt đai cấu tạo đoạn L/3 = 2.2m - - nhịp dầm Xét đoạn L/3 = 2200mm nhịp dầm : hdc = 700 mm > 300mm sct = Min( , 500) = Min ( , 500 ) = 450 mm Chọn sct = 300 mm Trong đoạn L/3 gần gối tựa ta tính cốt đai cốt xiên nên ta chọn cốt đai theo cấu tạo kiểm tra xem có tính cốt xiên hay không Chọn cốt đai d8 ( Aw = 0.503 cm2) , số nhánh cốt đai n = Xác định bước cốt đai theo điều kiện cấu tạo : sct Min( , 500) = Min( , 500) = 200 Chọn s = 200 mm bố trí đoạn L/3 = 2200mm gần gối tựa Kiểm tra : Điều kiện bê tông chịu nén vết nứt nghiêng : Q Qbt = 0.3ϕđ1(1 – 0.01 Rb) Rb.b.ho Ta có : ϕđ1 = + 1.3 : Hệ số xét ảnh hưởng cốt đai Với : + Es = 21.104 Mpa ( thép CI) + Eb = 27.103 Mpa ( B20) ϕđ1 = + 5× × = 1.013 1.3 ( thỏa) Qbt = 0.3×1.013×(1–0.01×11.5)×11.5×103×0.3×0.52 = 482.50 (KN) Suy : Q Qbt →Dầm không bị phá hoại ứng suất nén Khả chịu cắt cốt đai : qđ = = = 0.88 (KN/cm) = 88 (KN/m) - Khả chịu cắt cốt đai bê tông : Qswb = = = = 226.71 (KN) Vì Qmax < Qswb nên ta khơng cần tính cốt xiên chịu lực cắt Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang 33 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG 4.4.3 Cốt treo : - Tại vị trí dầm phụ kê lên dầm chính, tải trọng tập trung lớn, để tránh phá hoại - cục cho dầm chính, ta phải đặt thêm cốt treo gia cường Chọn cốt treo dạng đai Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm : F = P1 + G1 = 73.92 + 64.34= 138.26(KN) Atr = 138.26 = 6.11(cm) 22.5 - Diện tích cốt treo cần thiết: - Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn d8 (Aw = 0.503 cm2), n=2 nhánh số lượng cốt treo cần thiết là: = 4.83 Vậy bố trí bên đai,với bước đai là: Hình 15 Bố trí cốt treo 4.5 Biểu đồ vật liệu : Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang 34 St = 5(cm) ĐỒ ÁN BÊ TƠNG 4.5.1 Tính khả chịu lực tiết diện : - Tại tiết diện xét , cốt thép bố trí có tiết diện As - Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép dọc chịu lực ao = 25mm, ao= 40 mm (tại gối), khoảng cách thông thủy thép theo phương chiều cao dầm - t = 30mm Xác định khoảng cách a thật : ath => hoth = hdc - ath Tính khả chịu lực từ công thức sau : ξ = < ξR , α = ξ ( 1− 0.5ξ) => [M] = α.Rb.b 4.5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết : - Vị trí tiết diện cắt lý thuyết x xác định theo tam giác đồng dạng - Lực cắt Q tiết diện cắt lý thuyết lấy độ dốc biểu đồ bao moment Tiết diện Cốt thép Nhịp biên (1140 x 700) 1φ22, 2φ25 Gối B trái (300x700) Gối B phải (300x700) Nhịp (1140x700) Gối C (300x700) As ath (mm2) (mm) 1362 37.5 hoth (mm) 662.5 ξ α M (KNm) 0.044 0.043 247.609 ΔM (%) 2.91 Cắt 1φ22,còn 2φ25 982 37.5 662.5 0.032 0.031 181.184 1φ22, 3φ25 1853 63.47 636.53 0.236 0.208 291.243 Cắt 1φ22, 3φ25 1473 52.5 647.5 0.185 0.168 242.402 Cắt 1φ25, 2φ25 1φ22, 3φ25 Cắt 1φ22, 3φ25 Cắt 1φ25, 2φ25 3φ20 982 1853 1473 982 942 52.5 63.47 52.5 52.5 35 647.5 636.53 647.5 647.5 665 0.123 0.236 0.185 0.123 0.030 0.116 167.l080 0.208 291.243 4.73 0.168 0.116 0.03 242.402 167.080 172.747 11.16 Cắt 1φ20,còn 2φ20 628 35 665 0.020 0.02 115.754 1φ20, 3φ22 1454 62.01 637.99 0.185 0.168 235.717 Cắt 1φ20, 3φ22 1140 51 649 0.143 0.132 192.394 Cắt 1φ22, 2φ22 760 51 649 0.095 0.091 131.544 4.73 7.05 Bảng Xác định vị trí lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Tiết diện Thanh thép Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Vị trí cắt lý thuyết Trang 35 x (mm) Q (KN) ĐỒ ÁN BÊ TÔNG Nhịp biên trái Nhịp biên bên phải 1φ22 543 109.36 1φ22 151 167.30 Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang 36 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG Cắt 1φ22 198 180.45 Cắt 1φ25 615 180.45 Gối B bên trái Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang 37 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG Cắt 1φ22 217 164.35 Cắt 1φ25 675 164.35 Gối B bên phải Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang 38 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG Nhịp bên trái Cắt 1φ20 12 145.85 Nhịp bên phải Cắt 1φ20 31 128.40 Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang 39 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG Cắt 1φ20 146.14 Cắt 1φ22 146.14 Gối C bên trái (Bên phải lấy đối xứng) 4.5.3 Xác định đoạn kéo dài W : - Đoạn kéo dài W xác định theo công thức : W= 0.8Q − Qx + 5d ≥ 20d 2qd Trong : Hồng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang 40 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG + Q : Là lực cắt tiết diện cắt lý thuyết, lấy độ dốc biểu đồ bao moment + Qx : Khả chịu cắt cốt xiên, ta khơng đặt cốt xiên chịu lực cắt mà bố trí cốt đai chịu cắt nên ta có Qx = + d : Đường kính cốt thép cắt + qđ : Khả chịu lực cắt cốt đai • Cốt đai d8a200 : qd = Rsw n Aw 17.5 x x 0.5 = = 87.5 ( KN / m) s 20 • Cốt đai d8a450 : qsw = = =38.9 kN/m Tiết diện Nhịp biên Bên trái Nhịp biên Bên phải Gối B Bên trái Gối B Bên phải Nhịp Bên trái Nhịp Bên phải Gối C (đối xứng dmax Q cắt qsw W tính 20d W chọn 1ϕ22 109.36 87.5 609.9 440 610 1ϕ22 167.30 38.9 1830 440 1830 1ϕ22 1ϕ25 1ϕ22 1ϕ25 180.45 180.45 164.55 164.55 87.5 87.5 87.5 87.5 934.9 949.9 862.2 877.2 440 500 500 500 940 950 870 880 1ϕ20 145.85 87.5 766.7 400 770 1ϕ20 128.40 87.5 686.9 400 690 1ϕ20 1ϕ22 146.14 146.14 87.5 87.5 768.06 778.06 400 440 770 780 Hoàng Đức Tuấn Anh 1610041 Trang 41 ... Anh 16 100 41 Trang 38 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG Nhịp bên trái Cắt 1? ?20 12 14 5.85 Nhịp bên phải Cắt 1? ?20 31 128.40 Hoàng Đức Tuấn Anh 16 100 41 Trang 39 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG Cắt 1? ?20 14 6 .14 Cắt 1? ?22 14 6 .14 Gối C bên... -19 1.2 -19 1.2 -278 .1 -16 7.8 -10 3.9 - 214 .1 -28.4 13 4.0 84.0 11 8.8 22.0 -12 .8 -7.0 15 5.4 14 1.9 10 1.3 6.5 47 .1 -12 7.0 -12 7.0 -10 4 .1 -220.2 -15 0.4 -34.3 Vẽ chồng biểu đồ moment thành phần M1,M2,M3…trên... 11 .16 Cắt 1? ?20,còn 2φ20 628 35 665 0.020 0.02 11 5.754 1? ?20, 3φ22 14 54 62. 01 637.99 0 .18 5 0 .16 8 235. 717 Cắt 1? ?20, 3φ22 11 40 51 649 0 .14 3 0 .13 2 19 2.394 Cắt 1? ?22, 2φ22 760 51 649 0.095 0.0 91 1 31. 544