Đồ án bê tông cốt thép 1 thiết kế sàn tầng điển hình

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH B.1 BỐ TRÍ HỆ DẦM SÀN Sàn kết cấu chịu lực trực tiếp tải trọng sử dụng tác dụng lên cơng trình, sau tải truyền lên dầm, từ dầm truyền lên cột cột truyền xuống móng Sàn bê tơng cốt thép đổ toàn khối dùng rộng rãi ngành xây dựng dân dụng - cơng nghiệp Nó có ưu điểm quan trọng như: bền vững, có độ cứng lớn, có khả chống cháy tốt, chống thấm tương đối tốt, thỏa mãn yêu cầu thẩm mỹ, vệ sinh điều kiện kinh tế Tuy nhiên, khả cách âm cịn hạn chế Trên sở chọn phương án sàn sườn bê tơng cốt thép đổ tồn khối để sử dụng cho cơng trình Dựa vào mặt kiến trúc, tường, vách ngăn phịng, kích thước chức sàn, ta bố trí hệ dầm sàn phân chia mặt sàn thành loại ô sàn sau: Bảng Đặt tên phân loại cho sàn tầng điển hình: Tên S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 Số ô 10 6 2 1 Kích thước L1 (mm) L2 (mm) 3500 5000 3750 5000 3500 4500 3750 5000 3750 4500 3600 5000 3600 4500 3750 5000 3500 4500 2100 4500 2100 3750 2100 5000 Diện tích (m2) 17,5 18,75 15,75 18,75 16,875 18 16,2 18,75 15,75 9,45 7,875 10,5 Trang Chức Phòng làm việc Phòng làm việc Hành lang Phòng hội họp Phòng hội họp Hành lang Hành lang Hành lang WC Hành lang Hành lang Hành lang S2 5000 5000 S2 5000 5000 S2 5000 5000 4500 4500 S2 S2 S2 39000 2900 S11 5000 S8 2100 4500 4500 5000 5000 5000 5000 S5 S4 S4 S5 S7 S3 S4 S6 S12 S3 S4 S6 S6 S6 S6 S6 S7 S10 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S9 S1 S1 3500 1400 2100 3500 3500 3600 3750 3600 2100 1650 3750 Trang 3750 D C B A S9 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 18100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP B.2 XÁC ĐỊNH CÁC SỐ LIỆU TÍNH TỐN CỦA VẬT LIỆU: B.2.1 Vật liệu sử dụng cho tính tốn sàn: * Bê tông cấp độ bền B20: Cường độ chịu nén tính tốn bê tơng: R b = 11,5 Mpa = 1,15 kN/cm2, điều kiện làm việc bê tông: γb1 = Cường độ chịu kéo tính tốn bê tông: R bt = 0,90 Mpa = 0,09 kN/cm2 Môđun đàn hồi bê tông: Eb = 27,5 × 103 Mpa = 2,75 × 103 kN/cm2 * Thép sàn thép đai dùng nhóm thép CB240-T: Cường độ chịu kéo tính tốn cường độ chịu nén tính tốn: R s = R sc = 210 Mpa = 21 kN/cm2 Cường độ chịu kéo cốt đai cốt xiên: R sw = 170 Mpa = 17 kN/cm2 Môđun đàn hồi cốt thép: Es = 2x105 Mpa = 2x104 kN/cm2 B.2.2.Vật liệu sử dụng cho tính tốn dầm: * Bê tơng cấp độ bền B20: Cường độ chịu nén tính tốn bê tơng: R b = 11,5 Mpa = 1,15 kN/cm2 Cường độ chịu kéo tính tốn bê tơng: R bt = 0,90 Mpa = 0,09 kN/cm2 Môđun đàn hồi bê tông: Eb = 27,5x103 Mpa = 2,75x103 kN/cm2 * Thép dọc dầm dùng nhóm thép CB300-V: Cường độ chịu kéo tính tốn cường độ chịu nén tính tốn: R s = R sc = 260 Mpa = 26 kN/cm2 Cường độ chịu kéo cốt đai cốt xiên: R sw = 260 Mpa = 26 kN/cm2 Môđun đàn hồi cốt thép: Es = 2x105 Mpa = 2x104 kN/cm2 B.3 TÍNH TỐN BẢN SÀN: B.3.1 Quan niệm sơ đồ tính: Dựa vào mặt bố trí hệ dầm sàn, nhận thấy ô có liên kết cạnh nên thuộc loại kê cạnh + L2 ⁄L1 ≤ => ta tính theo chịu lực hai phương + L2 ⁄L1 > => ta tính theo ô chịu lực phương Ta lập bảng xét phương chịu lực ô sau: Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Bảng Điều kiện làm việc ô bản: Tên ô S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 Số ô 10 6 2 1 Kích thước L1(mm) L2(mm) 3500 5000 3750 5000 3500 4500 3750 5000 3750 4500 3600 5000 3600 4500 3750 5000 3500 4500 2100 4500 2100 3750 2100 5000 Tỷ số 𝐋𝟐 ⁄𝐋𝟏 Loại ô 1,43 1,33 1,29 1,33 1,20 1,39 1,25 1,33 1,29 2,14 1,79 2,38 Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Một phương Hai phương Một phương B.3.2 Chọn chiều dày sàn kích thước tiến diện dầm: Chọn sơ tiết diện sàn:  1  ÷  L1  35 30   Ô phương : h b =  + h b  80  mm  sàn lầu h b  50  mm  sàn mái  1  ÷  L1  50 40   Ô phương : h b =  + h b  80  mm  sàn lầu h b  60  mm  sàn mái Trong đó: L1 nhịp theo phương cạnh ngắn Kết tính toán lập thành bảng sau: Bảng Bảng chọn chiều dày ô sàn: Tên ô S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 Kích thước L1(mm) L2(mm) 3500 3750 3500 3750 3750 3600 3600 3750 3500 2100 2100 2100 5000 5000 4500 5000 4500 5000 4500 5000 4500 4500 3750 5000 Tỷ số 𝐋𝟐 ⁄𝐋𝟏 Loại ô 1,43 1,33 1,29 1,33 1,20 1,39 1,25 1,33 1,29 2,14 1,79 2,38 Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Một phương Hai phương Một phương Kết tính tốn 𝐡𝐛 (𝐦𝐦) 70 ÷ 87,5 75 ÷ 93,75 70 ÷ 87,5 75 ÷ 93,75 75 ÷ 93,75 72 ÷ 90 72 ÷ 90 75 ÷ 93,75 70 ÷ 87,5 60 ÷ 70 42 ÷ 52,5 60 ÷ 70 * Để thuận tiện cho việc tính tốn thi công ta chọn hb = 100mm Trang Chọn 𝐡𝐛 (𝐦𝐦) 80 90 80 90 90 90 90 90 80 70 50 70 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Chọn sơ kích thước tiết diện dầm: + Chọn chiều cao dầm theo công thức: 1 1 + Đối với dầm (dầm khung): h=  ÷  L  16 12  1 1 + Đối với dầm phụ (dầm dọc): h=  ÷  L  18 14  1 2 + Chọn chiều rộng dầm theo cơng thức: b=  ÷  h 3 3 Trong đó: L nhịp dầm * Kết tính tốn lập thành bảng sau: Bảng Bảng chọn sơ tiết diện dầm: Vị trí sàn Loại dầm Đoạn trục Nhịp dầm (mm) Kết tính h (mm) A-B B-C C-D 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 7500 3600 7000 4500 5000 5000 5000 5000 5000 5000 4500 469÷625 225÷300 438÷583 250÷321 278÷357 278÷357 278÷357 278÷357 278÷357 278÷357 250÷321 Dầm khung Lầu Dầm dọc Chọn h (mm) 500 300 500 300 300 300 300 300 300 300 300 Kết tính b (mm) 167÷333 100÷200 167÷333 100÷200 100÷200 100÷200 100÷200 100÷200 100÷200 100÷200 100÷200 Chọn b (mm) 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 Tiết diện chọn bxh (mm) (200x500) (200x300) (200x500) (200x300) (200x300) (200x300) (200x300) (200x300) (200x300) (200x300) (200x300) B.3.3 Xác định liên kết chung quanh ô bản: Bản sàn tầng điển hình thiết kế đổ bê tơng toàn khối, dựa vào độ cứng sàn dầm sàn để xét chọn liên kết - Khi hd  : Xem liên kết ngàm vào dầm hb - Khi hd < : Xem liên kết tựa vào dầm hb  Nhận thấy đa số tầng điển hình có tỉ số hd /hb ≥ nên quan niệm liên kết ngàm vào dầm cạnh, trừ đoạn trục B – C dầm khung có tỉ số hd /hb < nên liên kết tựa vào dầm Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP B.3.4 Xác định tải trọng tác dụng lên sàn: Dựa theo “TCVN 2737 - 1995 : Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế” để xác định tải trọng tác dụng lên 1m2 sàn gồm có: tĩnh tải hoạt tải * Tĩnh tải: Tĩnh tải tác dụng lên sàn gồm có: trọng lượng thân sàn, trọng lượng thân kết cấu bao che Trọng lượng thân sàn tải trọng phân bố lớp cấu tạo sàn, tính theo cơng thức: n g =  γi ×h i ×n i (kN/m ) tt s Trong đó: + γi : Trọng lượng riêng lớp thứ i + hi : Chiều dày lớp thứ i + ni : Hệ số độ tin cậy tra bảng “TCVN 2737 - 1995” * Trọng lượng thân sàn: LỚP GẠCH CERAMIC D.10 LỚP VỮA LÓT D.30 LỚP BÊ TÔNG CỐT THÉP D.100 LỚP VỮA TRÁT D.15 Các lớp cấu tạo sàn S1, S2, S4, S5 * Kết tính tốn lập thành bảng sau: Bảng Trọng lượng thân ô S1,S2,S3,S4,S5,S6,S7,S8,S10,S11,S12: gstc gstt γ h STT Các lớp cấu tạo n (kN/m3) (m) (kN/m2) (kN/m2) Gạch Ceramic 20 0,01 1,1 0,20 0,220 Vữa lót 18 0,03 1,3 0,54 0,702 Sàn BTCT 25 0,1 1,1 2,5 2,750 Vữa trát trần 18 0,015 1,3 0,27 0,351 Khung trần + thiết bị 1,1 0,30 0,330 𝚺𝐠 𝐬 𝐭𝐭 3,810 Trang 4,353 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP LỚP GẠCH CERAMIC D.10 LỚP VỮA TẠO DỐC D.30 LỚP BÊ TÔNG CỐT THÉP D.100 LỚP VỮA TRÁT D.15 LỚP CHỐNG THẤM D.20 Các lớp cấu tạo ô sàn S9 Bảng Trọng lượng thân ô sàn S9: gstc gstt γ h STT Các lớp cấu tạo n (kN/m3) (m) (kN/m2) (kN/m2) Gạch ceramic 20 0,01 1,1 0,20 0,220 Vữa tạo dốc 18 0,03 1,3 0,54 0,702 Lớp chống thấm 18 0,02 1,3 0,36 0,468 Sàn BTCT 25 0,1 1,1 2,5 2,75 Vữa trát trần 18 0,015 1,3 0,27 0,351 Khung trần + thiết bị 1,1 0,30 0,330 4,170 4,821 𝚺𝐠 𝐬 𝐭𝐭 B.3.5 Trọng lượng tường xây sàn: Ngoài cịn có tải trọng tường xây trực tiếp lên sàn Tải trọng tường xây sàn quy đổi tải trọng phân bố điều lên sàn theo công thức sau: g ttt = đó: + n×γ t ×H t × l t A t : trọng lượng 1m2 tường (kN/m2)  Tường dày 100: γ t =1,8  kN/m   Tường dày 200: γ t =3,3  kN/m  + H t : chiều cao tường xây sàn  m  + h b : chiều dày sàn (m) + n: hệ số vượt tải Lấy n=1,1 + l t : chiều dài tường phân bố sàn  m  + A: diện tích sàn  m  Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Bảng Trọng lượng tường xây quy đổi sàn Ơ sàn lt (m) A (m2) Ht (m) 𝛄t (kN/m3) S9 5,3 15,75 3,6 1,8 n gtc (kN/m2) gtt (kN/m2) 1,1 2,18 2,4 * Hoạt tải: Dựa vào chức sử dụng ô theo “TCVN 5574-2018” : Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế” Ta có: ps tt = pc × np Trong đó: pc : Hoạt tải tiêu chuẩn “TCVN 5574 - 2018” np : Hệ số độ tin cậy tải trọng phân bố xác định theo “TCVN 5574 - 2018” + np = 1,2 pc ≥ kN/m2 + np = 1,3 pc < kN/m2 Kết tính tốn lập thành bảng sau: Bảng Tải trọng phân bố 1m2 sàn lầu (kN/m2): Ơ sàn Chức Tĩnh tải sàn gstt (kN/m2) Tĩnh tải tường gttt (kN/m2) S1 Phòng làm việc 4,353 4,353 2,4 6,753 S2 Phòng làm việc 4,353 4,353 2,4 6,753 S3 Hành lang 4,353 4,353 4,8 9,153 S4 Phòng hội họp 4,353 4,353 4,8 9,153 S5 Phòng hội họp 4,353 4,353 4,8 9,153 S6 Hành lang 4,353 4,353 4,8 9,153 S7 Hành lang 4,353 4,353 4,8 9,153 S8 Hành lang 4,353 4,353 4,8 9,153 S9 WC 4,821 2,4 7,221 2,4 9,621 S10 Hành lang 4,353 4,353 4,8 9,153 S11 Hành lang 4,353 4,353 4,8 9,153 S12 Hành lang 4,353 4,353 4,8 9,153 Trang Tổng Hoạt tĩnh tải tải ps gs (kN/m2) (kN/m2) Tổng tải qs (kN/m2) ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP B.4 XÁC ĐỊNH SƠ ĐỒ TÍNH VÀ NỘI LỰC Tính theo đơn Nội lực xác định theo sơ đồ đàn hồi Bản chịu lực phương: - Ơ tính theo đơn chịu lực phương Theo phương cạnh ngắn cắt dải có bề rộng b = 1m để tính + Xác định tải trọng: q stt =(g stt +pstt )×1,0m (kN/m) + Xác định mơmen uốn:  Mơmen nhịp theo phương cạnh ngắn: M1 =  q stt ×L21  /24 (kNm)  Mômen gối theo phương cạnh ngắn: M I = -  q stt ×L21  /12 (kNm) 1000 MI l1 M1 MI l2 Hình Sơ đồ tính chịu lực phương Bản chịu lực phương - Các ô bản: S1, S2, S3, S4, S5 tính theo đơn chịu lực hai phương (ô thuộc loại ô số 9) Theo phương tưởng tượng cắt dải có bề rộng b=1  m  để tính dầm chịu uốn tiết diện chữ nhật ( b=100cm h=h b ) Mômen dương nhịp: + Theo phương cạnh ngắn L1: M1i =α1×Pi (kN.m) + Theo phương cạnh dài L2: M i2 =α ×Pi (kN.m) Mơmen âm gối: + Theo phương cạnh ngắn L1: M iI =β1×Pi (kN.m) + Theo phương cạnh dài L2: M iII =β ×Pi (kN.m) Trong đó: + Tải tập trung tồn phần bản: Pi =(g stt +pstt )×l1i ×li2 (kN) + Các hệ số α1 , α , β1 , β số α1 ,α2 tra bảng tùy thuộc vào tỉ số L L loại xét tính MI l1 M1 MI M II M II M2 Hình 4.2 Sơ đồ tính chịu lực hai phương Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Kết tính tốn lập thành bảng sau: Bảng Kết tính tốn momen cho chịu lực phương Tên sàn Kích thước L1 (m) L2 (m) Tải trọng g p (kN/m2) (kN/m2) Tỷ số L2/L1 Hệ số Moment Pi S1 3,5 5,0 4.353 2.4 1.43 118.1775 S2 2,5 3,5 4.353 2.4 1.33 59.0888 S3 2,8 5,0 4.353 4.8 1.29 128.1420 S4 4,5 5,0 4.353 4.8 1.33 205.9425 S5 2,5 3,5 4.353 4.8 1.20 80.0888 S6 2,5 3,5 4.353 4.8 1.39 80.0888 S7 2,5 3,5 4.353 4.8 1.25 80.0888 S8 2,5 3,5 4.353 4.8 1.33 80.0888 S9 2,5 3,5 4.821 2.4 1.29 63.1838 S10 2,1 4,5 4.353 4.8 2,14 86.4959 S11 2,1 3,75 4.353 4.8 1,79 72.0799 S12 2,1 4.353 4.8 2,38 96.1065 Trang 10 α1 α2 β1 β2 α1 α2 β1 β2 α1 α2 β1 β2 α1 α2 β1 β2 α1 α2 β1 β2 α1 α2 β1 β2 α1 α2 β1 β2 α1 α2 β1 β2 α1 α2 β1 β2 α1 α2 β1 β2 α1 α2 β1 β2 α1 α2 β1 β2 0.0209 0.0103 0.0431 0.0230 0.0209 0.0118 0.0474 0.0270 0.0208 0.0125 0.0475 0.0285 0.0209 0.0118 0.0474 0.0270 0.0204 0.0142 0.0468 0.0325 0.0210 0.0109 0.0393 0.0244 0.0207 0.0133 0.0473 0.0303 0.0209 0.0118 0.0474 0.0270 0.0208 0.0125 0.0475 0.0285 0.0175 0.0038 0.0370 0.0073 0.0195 0.0061 0.0425 0.0133 0.0160 0.0023 0.0331 0.0030 Moment (kN.m) M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII 2.47 1.21 5.09 2.72 1.24 0.70 2.80 1.59 2.66 1.60 6.08 3.66 4.31 2.43 9.77 5.55 1.63 1.14 3.75 2.60 1.68 0.87 3.15 1.96 1.66 1.07 3.79 2.43 1.68 0.95 3.80 2.16 1.31 0.79 3.00 1.80 1.51 0.33 3.20 0.63 1.41 0.44 3.06 0.96 1.54 0.22 3.18 0.28 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP B.5 TÍNH TỐN CỐT THÉP (SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH) Tính thép chịu mơmen cho theo tốn cấu kiện chịu uốn đặt cốt đơn, có tiết diện chữ nhật b=1 m  h=h b =100mm Bảng 10 Kết tính tốn chọn thép cho Tên ô S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 Tiết diện tính Mxét (kN.m) a (cm) h0 (cm) αm Nhịp L1 Nhịp L2 Gối L1 Gối L2 Nhịp L1 Nhịp L2 Gối L1 Gối L2 Nhịp L1 Nhịp L2 Gối L1 Gối L2 Nhịp L1 Nhịp L2 Gối L1 Gối L2 Nhịp L1 Nhịp L2 Gối L1 Gối L2 Nhịp L1 Nhịp L2 Gối L1 Gối L2 Nhịp L1 Nhịp L2 Gối L1 Gối L2 Nhịp L1 Nhịp L2 Gối L1 Gối L2 Nhịp L1 Nhịp L2 Gối L1 Gối L2 Nhịp L1 Nhịp L2 Gối L1 Gối L2 Nhịp L1 Nhịp L2 Gối L1 Gối L2 Nhịp L1 Nhịp L2 Gối L1 Gối L2 2.47 1.21 5.09 2.72 1.24 0.7 2.8 1.59 2.66 1.6 6.08 3.66 4.31 2.43 9.77 5.55 1.63 1.14 3.75 2.6 1.68 0.87 3.15 1.96 1.66 1.07 3.79 2.43 1.68 0.95 3.8 2.16 1.31 0.79 1.8 1.51 0.33 3.2 0.63 1.41 0.44 3.06 0.96 1.54 0.22 3.18 0.28 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 0.038 0.021 0.079 0.042 0.019 0.012 0.043 0.025 0.041 0.028 0.094 0.057 0.067 0.043 0.151 0.086 0.025 0.020 0.058 0.040 0.026 0.015 0.049 0.030 0.026 0.019 0.059 0.038 0.026 0.017 0.059 0.033 0.020 0.014 0.046 0.028 0.023 0.006 0.049 0.010 0.022 0.008 0.047 0.015 0.024 0.004 0.049 0.004  AS 0.981 0.989 0.959 0.979 0.990 0.994 0.978 0.988 0.979 0.986 0.951 0.971 0.965 0.978 0.918 0.955 0.987 0.990 0.970 0.979 0.987 0.992 0.975 0.985 0.987 0.990 0.970 0.981 0.987 0.991 0.970 0.983 0.990 0.993 0.976 0.986 0.988 0.997 0.975 0.995 0.989 0.996 0.976 0.993 0.988 0.998 0.975 0.998 (cm²) 1.29 0.67 2.72 1.43 0.64 0.39 1.47 0.83 1.39 0.89 3.28 1.93 2.29 1.37 5.46 2.98 0.85 0.63 1.98 1.36 0.87 0.48 1.66 1.02 0.86 0.59 2.00 1.27 0.87 0.53 2.01 1.13 0.68 0.44 1.58 0.94 0.78 0.18 1.68 0.32 0.73 0.24 1.61 0.50 0.80 0.12 1.67 0.14 Trang 11 𝛍𝐭𝐭 (%) Chọn thép 0.17 0.10 0.36 0.19 0.09 0.06 0.20 0.11 0.19 0.13 0.44 0.26 0.31 0.20 0.73 0.40 0.11 0.09 0.26 0.18 0.12 0.07 0.22 0.14 0.11 0.08 0.27 0.17 0.12 0.08 0.27 0.15 0.09 0.06 0.21 0.12 0.10 0.03 0.22 0.04 0.10 0.03 0.21 0.07 0.11 0.02 0.22 0.02 6a200 6a200 8a180 8a200 6a200 6a200 8a200 8a200 6a200 6a200 8a150 8a200 6a120 6a200 8a90 8a160 6a200 6a200 8a200 8a200 6a200 6a200 8a200 8a200 6a200 6a200 8a200 8a200 6a200 6a200 8a200 8a200 6a200 6a200 8a200 8a200 6a200 6a200 8a200 8a200 6a200 6a200 8a200 8a200 6a200 6a200 8a200 8a200 A ch S (cm²) 1.41 1.41 2.79 2.5 1.41 1.41 2.5 2.5 1.41 1.41 3.35 2.5 2.36 1.41 5.59 3.14 1.41 1.41 2.5 2.5 1.41 1.41 2.5 2.5 1.41 1.41 2.5 2.5 1.41 1.41 2.5 2.5 1.41 1.41 2.5 2.5 1.41 1.41 2.5 2.5 1.41 1.41 2.5 2.5 1.41 1.41 2.5 2.5 𝛍𝐜𝐡 (%) 0.19 0.20 0.37 0.33 0.19 0.20 0.33 0.33 0.19 0.20 0.45 0.33 0.31 0.20 0.75 0.42 0.19 0.20 0.33 0.33 0.19 0.20 0.33 0.33 0.19 0.20 0.33 0.33 0.19 0.20 0.33 0.33 0.19 0.20 0.33 0.33 0.19 0.20 0.33 0.33 0.19 0.20 0.33 0.33 0.19 0.20 0.33 0.33 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP Chú ý: - Khi thi cơng, ô kề nhau, lấy thép có giá trị lớn để bố trí, - Tùy vào vị trí mà bố trí thực tế ta lấy thép lớn cho vị trí có thép nhỏ để hạn chế việc cắt thép không cần thiết, phải đảm bảo hợp lý thật cần thiết, Vì thép vẽ khác thép chọn đơi chút, B,6, KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỐNG NỨT VÀ ĐỘ VÕNG CỦA SÀN: Các cấu kiện nói chung sàn nói riêng có độ võng lớn ảnh hưởng đến việc sử dụng kết cấu cách bình thường: làm mỹ quan, làm bong lớp ốp trát, gây tâm lý hoảng sợ cho người sử dụng, Do cần phải giới hạn độ võng tải trọng tiêu chuẩn gây (tính tốn theo trạng thái giới hạn thứ hai), Do bê tông loại vật liệu đàn hồi dẻo, không đồng chất không đẳng hướng, thường có khe nứt vùng kéo nên khơng thể sử dụng độ cứng EI học môn Sức bền vật liệu để tính tốn độ võng cho sàn, Nên đồ án ta dùng độ cứng B để tính độ cứng cho sàn, độ cứng B phụ thuộc vào yếu tố sau: + Tải trọng, + Tính chất đàn hồi - dẻo bê tơng, + Đặc trưng học hình học bê tơng, Chọn S2 có L1×L =3.75×5=18.75  m  , chiều dày sàn h b =10  cm  chịu tác dụng tải trọng tiêu chuẩn: tĩnh tải trung bình g tc = 4,353  kN/m  ; hoạt tải trung bình tồn phần p = 2,4  kN/m  ; hoạt tải trung bình dài hạn p lt =1,3  kN/m  , hoạt tải ngắn hạn pst =1,1  kN/m  , - Cắt dải có bề rộng 1m theo phương cạnh ngắn để tính tốn, - Tiết diện xem dầm có tiết diện b×h = 100×10  cm  , a = 2,5  cm  , - Thép chịu lực nhịp theo phương cạnh ngắn, thép CB240-T : Ø6a200 + Môđun đàn hồi thép: E s =2×105  MPa  + Cường độ tiêu chuẩn bê tông: B20: Rbt,ser = 1,35 Mpa E 2×105 =7,27 + Hệ số qui đổi bê tông cốt thép: α= s = E b 27,5×103 + Diện tích cốt thép: As =1,41  cm  ; A s' = ; h = h - a = 10 - 2,5 = 7,5  cm  Bảng 11, Kết tính tốn kiểm tra chống nứt độ võng sàn, Công thức Kiểm tra khả chống nứt sàn Trang 12 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP Cơng thức Diện tích tiết diện tính đổi Mơ men tĩnh A red lấy thớ bê tông chịu kéo nhiều hơ Khoảng cách từ thớ bê tông chịu kéo nhiều đến trọng tâm tiết diện quy đổi cấu kiện Mơ men qn tính tiết diện bê tơng Mơ men qn tính cốt thép chịu kéo chịu nén Khi trọng tâm tiết diện A red nằm phần sườn Mô men kháng uốn đàn hồi tiết diện quy đổi theo vùng chịu kéo tiết diện Mô men kháng uốn dẻo thớ kéo A red =A+αAs +αA's =b×h b +αAs A red =100×10+7,27×1,41+0=1010,2507  cm2  b  h 2b b  h 2b +αA s a+αA s'  h-a' = +αA s a 2 100×102 St,red = +7,27×1,41×2,5=5025,627  cm3  St,red = yt = St,red 5025,627 = = 4,97  cm  A red 1010, 25 bh h  I= +bh×  y t -  12 2  2 100×103 10   I= +100×10×  4,97  =8334, 233  cm  12 2  Is =As (y t -a) =1,41×(4,97- 2,5)2 = 8,602  cm  ; I’s = A’s (yc – a’)2  I red = I + αIs + αIs' = 8334,233 + 7,27  8,602  0=8396,769  cm  Wred = Ired 8396,769 = =1689,49  cm3  yt 4,97 Wpl =1,3Wred =1,3×1689,49=2196,34  cm  Trang 13 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Công thức Khả M crc = Wpl ×R bt,ser =2196,34×0,135 chống nứt M crc =296,51  kN.cm  = 2,965  kN.m  cấu kiện Tính toán theo L2 phương cạnh = =1,33  α1 =0, 0209333 ngắn ô L1 3,75 loại Mô men tải Hệ số tin cậy n=1,1 trọng thường M tx =α1P=0,020933333×4,353×3,75×5×1,1=1,84  kNm  xun Mơ men tải Hệ số tin cậy n=1,2 trọng tạm thời M lt =α1P=0,020933333×1,3×3,75×5×1,2= 0,56  kNm  dài hạn: Mơ men tải Hệ số tin cậy n=1,2 trọng tạm thời M st =α1P=0,020933333×1,1×3,75×5×1,2=0,52  kNm  ngắn hạn: Kiểm tra điều kiện: M = M tx +M lt +M st = 2,92  kN.m  3cm (thỏa) 2 -3% < As (%) = Trang 23 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP  max1 = 2,5+ = 3,5cm 2  1,8 a = a +1 +t+ = 2,5+2+3,7+ = 9,1cm 2 a1 = a + a1×A1s  a 2×A 2s 3,5×11,3  9,1×11,38 at = = = 6,31cm > a gt  2,5cm (thỏa) A1s  A 2s 11,3  11,37 Kết tính tốn thép gối lập thành bảng sau: Bảng 17, Bảng tính thép cho gối Tên gối Mxét (kN,cm) b’ (cm) h0 (cm) αm 77.68 68.03 72.15 69.68 75.69 50.41 47.8 120 120 120 120 120 120 120 27.5 27.5 27.5 27.5 27.5 27.5 27.5 0.074 0.065 0.069 0.068 0.071 0.061 0.058 AS  (cm²) 0.077 0.068 0.072 0.070 0.074 0.062 0.059 11.30 9.86 10.45 10.23 10.76 9.12 8.68 𝛍 (%) Chọn thép 0.34% 0.30% 0.32% 0.31% 0.33% 0.28% 0.26% 𝟐∅𝟐𝟎 + 𝟐∅𝟏𝟖 𝟐∅𝟐𝟎 + 𝟐∅𝟏𝟖 𝟐∅𝟐𝟎 + 𝟐∅𝟏𝟖 𝟐∅𝟐𝟎 + 𝟐∅𝟏𝟖 𝟐∅𝟐𝟎 + 𝟐∅𝟏𝟖 𝟐∅𝟐𝟎 + 𝟐∅𝟏𝟖 𝟐∅𝟐𝟎 + 𝟏∅𝟏𝟖 A ch S (cm²) 𝛍𝐜𝐡 (%) δAs (%) 11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 8.83 0.34% 0.34% 0.34% 0.34% 0.34% 0.34% 0.27% 0.63% 13.34% 8.12% 10.05% 5.41% 19.85% 1.64% 7,6, Tính tốn cốt thép ngang - -  Tính thép ngang: Kết tính tốn đai lập bảng sau: Xét gối tựa số (dầm 200x300) có: Q xét = Qmax = 81,06kN Chọn: a  2,5cm;  h0  h  a  30  2,5  27,5cm Kiểm tra điều kiện cần thiết tính cốt đai: Qxet  0,3  Rb  b  h0 0,3  Rb  b  h0  0,3  1,15  20  27,5  189,75(kN )  81,06(kN )  189,75(kN )  Thỏa điều kiện tính cốt đai Xác định khả chịu lực cốt đai phân bố đơn vị chiều dài Qxet qsw   0, 25  Rbt  b 4,5  Rbt  b  h02 81,062 qsw   1,073(kN / cm) 4,5  0,09  20  27,52 0,25  Rbt  b  0,25  0,09  20  0,45(kN / cm)  1,073  0,45(kN / cm) (thỏa) - Xác định khoảng cách cốt đai Chọn đai có  d = 6mm  a sw = 0,283cm đai nhánh (n = 2)  Asw =  0,283  0,566(cm ) - Xác định khoảng cách cốt đai theo trị số sau: + Theo giá trị lớn nhất: Rbt  b  h02 0,09  20  27,52 smax =   16,79cm Qxet 81,06 Trang 24 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP + Theo giá trị tính tốn: sttw  4,5  Rbt  b  h02  Rsw  Asw Qxet 4,5  0,09  20  27,52 17  0,566 s   8,97cm 81,062 + Theo cấu tạo: h  hd  450mm  swct   ;150   137,5;150   137,5mm 2  tt w  smax 16,79  tt   s   sw   8,97  8,97cm  s ct 137,5  w  Vậy chọn s = cm, bố trí phạm vi 1/4 nhịp kể từ gối tựa (nơi có lực cắt lớn) Trong phạm vi 1/2 nhịp cịn lại (nơi có lực cắt nhỏ) bố trí khoảng cách đai:  3h  swct   ;500    206, 25;500   206, 25mm chọn s = 20cm   Trang 25