ĐỒ án bê TÔNG cốt THÉP 1

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: VÕ BÁ TẦM SƠ ĐỒ THIẾT KẾ DẦM SÀN 5700 5700 22800 1000 5700 5700 2500 2500 2500 7500 7500 7500 7500 30000 A B C D E Hình Sơ đồ kết cấu dầm sàn SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: VÕ BÁ TẦM SỐ LIỆU TÍNH TỐN L1 (m) L2 (m) Ptc kN/m2 Bề rộng tường (m) Bê tông B20 (Mpa) 2,5 5,7 0.32 Rb=11,5 Cốt thép Sàn C Rs=225 Cốt đai C Cốt dọc C (Mpa) (Mpa) Rsw=175 R2=280 Rbt =0,9 γb=1 1.Gạch lát:γ=2500 kg/m3 ;δ=1,5cm;n=1,2 2.Lớp vữa lát:   1800kg / m ,   1,5cm, n  1,3 3.Bản BTCT : γ=2500kg/m3,h0 tùy thuộc vào nhịp n =1,1 4.Lớp trát : γ=1800 kg/m3;δ=2m;n=1,3 3 Hình Các lớp cấu tạo sàn III VẬT LIỆU Bê tông B20: Rb=11,5 Mpa , Rbt =0,9Mpa , Eb=27×10 -3 Mpa Cốt thép CI: Rs=225 Mpa , Rsw=175 Mpa, Rsc=225 Mpa, Es=21×10 -4Mpa CII: Rs=280 Mpa, Rsw225 Mpa, Rsc=280 Mpa, Es=21×10 -4 Mpa, γ b=1, ξ R=0,650, αR=0,439;, ξpl=0,37, αpl=0,225 SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VÕ BÁ TẦM THUYẾT MINH TÍNH TỐN I.BẢN SÀN 1.Sơ đồ tính Xét tỉ số cạnh : L2 5,7   2, 28  L1 2,5 Với L1  2,5m cạnh ngắn L2  5,7 m cạnh dài xem loại dầm,làm việc theo phương.được tính tốn theo sơ đồ khớp dẻo Cắt theo phương cạnh ngắn dải có chiều rộng b=1m,xem dầm liên tục nhiều nhịp,gối tựa tường biên dầm phụ 5700 5700 22800 1000 5700 5700 2500 2500 2500 7500 7500 7500 7500 30000 A B C D E Hình Cắt dải có chiều rộng 1m SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VÕ BÁ TẦM 2.Tính tốn sơ kích thước cấu kiện a Bản sàn - Xác định sơ chiều dày sàn: hb  D  L1 m Với : D – Hệ số phụ thuộc tải trọng tác dụng lên sàn D   0,8 1,4 Chọn D =1,2 => m  (30  35) Chọn m=30 Trong L1 =2500 (mm)  hb  1,  2500  100 (mm) 30  Chọn hb=100 (mm) b Dầm phụ - Xác định sơ kích thước dầm phụ: 1 1 1 1 hdp      l2      5700   475  365, 25 (mm)  12 16   12 16  =>Chọn h dp = 450 (mm) bdp  (0,3  0,5)  hdp  (0,3  0,5)  450  (135  225) (mm) =>Chọn b dp = 200 (mm) Vậy kích thước dầm phụ: (200×450) (mm) c Dầm - Xác định kích thước dầm chính: 1  1  hdc      Ldc       2500   937,5  625 (mm)  12   12  =>Chọn hdc = 800 (mm) bdc  (0,3  0,5)hdc  (0,3  0,5)  600  (180  300) (mm) =>Chọn bdc = 300 (mm) Vậy kích thước dầm (300×800) (mm) 3.Nhịp tinh toán : Nhịp biên: Lb  L1  bdp  bt hb 200 420 100   2500     2225 (mm) 2 2 Nhịp giữa: Lg  L1  bdp  2500  200  2300 (mm) SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VÕ BÁ TẦM Chênh lệch nhip Lbvà Lg : 2300  2225  100%  3, 26%  10% (thỏa mãn) 2300 2500 100 100 2500 100 100 100 2500 100 Hình Sơ đồ nhịp sàn 4.Tải trọng tính tốn a Tĩnh tải : Xác định trọng lượng thân lớp cấu tạo g s     f ,i   i   i  Các lớp Gạch lát dày 1,5 cm,   2500 kG/ m3 0,015 × 2500=37,5 Lớp vữa lát dày cm ,   1800 kG/ m3 0,03× 1800=54 Bản btct dày 10 cm   2500 kG/ m3 0,1×2500 = 250 Lớp vữa trát dày 2cm ,   1800 kG/ m3 0,02×1800 =36 Tiêu chuẩn n Tính tốn 37,5 1,2 45 54 1,3 70,2 250 1,1 275 36 1,3 46,8 Cộng 437 Bảng Tính tốn ghi kết tĩnh tải tc b Hoạt tải: Hoạt tải tính tốn Pb  n  p  1,   8, 4kN / m Trong đó: n hệ số tin cậy hoạt tải lấy theo TCVN 2737-1995 ptc tải trọng tình tốn lấy theo đề c.Tổng tải: Tổng tải tác dụng lên sàn ứng với dải sàn có chiều rộng b=1m: qb  ( g p  pb ).b  (4,37  8,4).1  12,77 (kN/m) SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VÕ BÁ TẦM 5.Xác định nội lực a.Nội lực Mô men uốn nhịp biên gối thứ hai: qb  lb 12,77  2, 2252 M nhb     5,7747  kNm  11 11 Ở nhịp gối giữa: q l 12.77  2,32 Mg  b g   4,222  kNm  16 16 max,min b.Lực cắt Giá trị bán thiết diện bên phải gối thứ 1: Q1 p  0,4.qb Lb  0,4.12,77.2,225  11,365  kNm Giá trị bán thiết diện bên phải gối thứ 2: Q2t  0,6.qb Lb  0,6.12,77.2,225  17,048  kNm Giá trị lực cắt dải tiết diện bên phải gối thứ bên phải,bên trái gối nhau: Qi p  Qi t  0, 5.qb Lb  0, 5.12, 77.2, 225  14, 207  kNm SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2500 100 GVHD: VÕ BÁ TẦM 100 2225 100 2300 14,207KN 11,365KN 100 2500 100 2500 100 2300 14,207KN 14,207KN 17,048KN 14,207KN 14,207KN Q 5,747KN.m 5,747KN.m 4,222 KN.m 4,222 KN.m 4,222 KN.m M Hình Sơ đồ tính tốn nội lực dải SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VÕ BÁ TẦM Tính cốt thép chịu mơ men uốn Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B20: Rb=11,5 Mpa Cốt thép sàn sử dụng loại CI : Rs=225 Mpa Tra bảng :  R  0, 437;  R  0,645; pl  0, 255 Giả thiết a=15mm cho tiết diện,nên chiều cao làm việc là: h0 gt  hb  a  100 15  85  mm Tại gối biên nhịp biên,M=5,747 kNm M 5,747 106 m    0,069   pl  0, 255 Rb b.h0 11,5.1000.852 Ta tính nội lực theo sơ đồ khớp dẻo :     2 m     0,069  0,072  As   Rb b.h0 Rs  0,072.11,5.1000.85  312,8(mm2 ) 225 Khoảng cách đặt thép s  bl asl As Với : bl bề rộng đặt thép 1000mm Asl diện tích tiết diện ngang thép Hàm lượng thép tối thiểu tối đa: min  0,05%    As  R 111,5  max   R b b  0,645  100  3,3% b.h0 Rs 225 SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VÕ BÁ TẦM Kết tính cốt thép tính bảng m  As,tính  Nhịp biên, gối biên 5,747 0,069 0,072 312,8 0,368 10 Chọn cốt thép Stính Schọn As,chọn mm mm m 184,4 160 491 Nhịp giữa, gối 4,222 0,051 0,052 225,9 0,265 165,5 Tiết diện M kNm mm m  mm % 150 335  chọn 0,3 % 0,4 Đối với ô liên kết tồn khối với dầm cạnh cốt thép chịu lực giảm tối đa 20% diện tích 5700 22800 5700 5700 5700 7500 7500 7500 7500 30000 A B C D E Hình Sơ đồ vị trí giảm 20% cốt thép SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Hàm lượng   GVHD: VÕ BÁ TẦM As 243,2 100  100% 0,286% b  h0 1000 85 => Chọn thép  ,s = 200 mm có As = 252( mm2 ) 7.Bố trí cốt thép cấu tạo a.Bố trí Cốt thép chịu mô men âm: Xét tỉ số:  pb 8,  1   v  gb 4,37 Đoạn vươn cốt thép chịu mô men âm tính từ mép dầm phụ là: v.lg  2200  733,3  mm  Tính từ trục dầm phụ là: v.l g  0, 5.bdp  733,  0, 5.200  833, 3mm  Chọn = 834(mm) Thép dọc chịu mô men âm đặt xem kẽ nhau,đoạn vươn cốt thép ngắn tính từ mép dầm phụ : lg  2200  366, 6mm ; 6 Tính từ trục dầm phụ : lg  0,5.bdp  366,  100  466, 6mm => Chọn = 467(mm) b Thép dọc chịu mô men dương Được đặt xem kẽ nhau,khoảng cách từ đầu mút cốt thép ngắn đến đầu mút tường là: lg  2200  275 mm 8 c Kiểm tra khả chịu cắt bê tông sàn Bản không bố trí cốt đai lực cắt hồn tồn bê tơng chịu: QBt  23,93kN  Qb  0,8.Rbt b.h0  0,8.0,9.1000.85  61200N  61,2kN => (thỏa mãn) SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 10 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VÕ BÁ TẦM Đoạn dầm BC M = (130,015 + 260,029)/3 – 260,029 = -130,014(kNm) M = (130,015 + 260,029)/3 – 260,029 = 0(kNm) 260,029 M3 M4 A B 130,015 Sơ đồ g Đoạn dầm AB M1 = 49,268/3 = 16,422(kNm) M = 2.49,268/3 = 32,845(kNm) M1 M2 A B 49,268 Đoạn dầm BC M = 2.(49,268+195,706)/3 – 195,706 = -32,39(kNm) M = (49,268+195,706)/3 – 195,706 = -114,048(kNm) 195,706 M3 A M4 B 49,268 SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 27 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Đoạn GVHD: VÕ BÁ TẦM Gối B Gối C Sơ đồ M  M G  M p1 524,368 405,606 -325,477 -129,677 -89,903 M  M G  M p2 M  M G  M p3 67,264 -50,13 79,715 365,832 -236,156 442,71 243,201 -599,089 185,571 327,988 -117,833 M  M G  M p4 M  M G  M p5 90,53 -6,335 283,176 213,921 -497,554 502,471 362,724 -419,8 -85,882 62,009 23,874 M  M G  M p6 149,378 112,73 11,742 -52,039 -301,847 524,368 405,606 -110,503 283,176 365,832 23,847 67,264 -129,677 -89,903 M max M -50,13 -355,477 -289,786 -110,503 -599,089 -236,156 -497,554 599.089 499,554 67,264 129,677 50,13 89,903 110,503 23,847 283,176 405,606 365,832 524,368 Hình 8: Biểu đồ bao mơmen M (kNm) Xác định mô men mép gối Gối B 2400  200  243, 201  570,1 (kNm) 2400 2400  200 B , ph  185,571 565,3(kNm) M mg = (599,809 185,571) 2400 B ,tr M , ph  Chọn M mg  M mg  570,1 (kNm) B ,tr M mg  (599,809  243, 201) SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 28 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VÕ BÁ TẦM Gối C C ,tr C , ph M mg  M mg  (497,544  213,921) 2400  200  213,921  473,9 (kNm) 2400 599,809 497,544 185,571 213,921 243,201 2400 400 2400 213,921 2400 400 Gối B 2400 Gối C b Biểu đồ bao lực cắt Xác định biểu đò lực cắt cho trường hợp tải Ta có quan hệ mơ men lực cắt đạo hàm mơ men lực cắt.vậy ta có M  Q  tg ' Xét hai tiết diện a b cách đoạn x, chênh lệch mô men tiết diện M  M a  M b Do lực cắt giứa tiết diện Đoạn Sơ đồ A B C D E QG QP1 QP2 QP3 QP4 A-1 1-2 2-B B-3 3-4 4-C 55,4 163,1 -27,4 129,1 -17,7 -22,1 -27,4 -26,8 -61 -18,2 -99,8 -217,3 -27,4 -251,1 -18,2 84,9 9,1 96,4 242 153,8 7,4 9,1 111,7 51,9 -36,3 -70,1 9,1 -180,7 -138,2 -226,4 SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 29 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP F G QP5 QP6 GVHD: VÕ BÁ TẦM 153,9 6,8 -36,1 6,8 -226,2 6,8 54,2 -34 54,2 -34 54,2 -34 Tung độ biểu đồ bao lực cắt thành phần: Đoạn Sơ đồ Q1=QG+QP1 Q2=QG+QP2 Q3=QG+QP3 Q4=QG+QP4 Q5=QG+QP5 Q6=QG+QP6 Qmax Qmin A-1 1-2 2-B B-3 3-4 4-C 218,5 28 184,5 37,7 209,3 62,2 218,5 28 -49,5 -48,9 -83,1 -40,3 -58,2 -15,3 -15,3 -83,1 -317,1 -127,2 -350,9 -118 -326 -93 -93 -350,9 94 181,3 326,9 238,7 139,1 50,9 326,9 50,9 16,5 119,1 59,3 -28,9 61,6 -26,6 119,1 -28,9 -61 -250,8 -208,3 -296,5 -15,9 -104,1 -15,9 -296,5 326,9 218,5 28 50,9 119,1 15,3 83,1 15,9 93 28,9 296,5 350,9 Hình 9: Biểu đồ bao lực cắt Q (kN) Tính cốt thép dọc Bê tơng có cấp đọ bền chịu nén B20 có: Rb  11,5Mpa, Rbt  0,9Mpa Cốt thép dọc dầm phụ sử dụng loại CII: Rs  280Mpa SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 30 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VÕ BÁ TẦM Cốt thép đai dầm phụ sử dụng loại CI: Rsw  175Mpa Tính tốn cốt thép dọc: a Tại tiết diện nhịp: Mô men dương,bản cánh chịu nén,tiết diện tính tốn tiết diện chữ T -Xác định S f : 1   (3L )  3.2400  1200(mm)   6   1  S f   ( L2  L1 )  (5500  2400)  1550(mm)  => chọn S f  600( mm) 2  6.h f  6.100  600(mm)       Bề rộng cánh: b f  bdc  2S f  300   600  1500(mm) Kích thước tiết diện chữ T: (b f  1500(mm); h f  100(mm); b  300(mm); h  800(mm)) +Xác định vị trí trục trung hòa: Chọn a=50(mm) => ho = 800 – 50 = 750 (mm) Mômen giới hạn: M f  Rbb f h f (ho  0,1 h f )  11,5 103 1,5  0,1 (0, 75  )  1207,5(kNm) 2 Ta có: Mmax = 524,368(kNm) ho = 800 – 60 = 740 (mm) Gối biên: m    M 599,089 106   0,325   R  0, 429 R b bho2 11,5  300  7302   2 m    0,325   0, 795 2 As  M 599,089 106   3428(mm2 ) Rs ho 280  0,795  740 min  0, 05%    As  R 11,5 100%  2, 24%  max   R b b 100%  0, 623   100%  2,5588% bho Rs 280 Tiết diện nhịp Tiết diện gối Kết tính tốn cốt thép dọc tóm tắt bảng Tiết diện M ho (kNm) 524,368 750 Nhịp biên ( 1500  800 ) Gối biên 599,089 740 ( 300  800 ) SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 m  0,054 0,944 As (mm2) 2568,3 0,325 0,795 3428  Chọn cốt thép (%) Chọn Asc(mm2) 0,235 3 28  2 25 2829 2,24 5 30 3534 Page 32 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Nhịp 365,832 750 ( 1500  800 ) Gối 497,554 740 ( 300  800 ) GVHD: VÕ BÁ TẦM 0,037 0,981 1776,2 0,175 3 28 1847 0,263 0,844 2845 1,32 5 28 3078 6.Tính tốn cốt đai Các giá trị lực cắt nguy hiểm dầm: QAp  218,5(kN ); QBt  350,9(kN ); QBp  326,9(kN ); QCt  QCp  296,5(kN ) +Kiểm tra điều kiện tính tốn: Qb  b (1   f  n ) Rbt bho  0,  (1   0)  0,9  300  730  118260( N )  118, 26(kN ) =>QA > Qbmin Bê tông không đủ khả chịu lực cắt, phải tính cốt ngang chịu lực cắt Chọn cốt đai  8(asw  50,3mm ) , số nhánh cốt đai n=2 +Bước cốt đai theo cấu tạo Sct : *Đối với đoạn đầu dầm: h= 800(mm) => Sct  min( h ;500)  min(266, 6;500) Chọn Sct = 200 (mm) bố trí đoạn L1= 2400(mm) gần gối tựa Đối với đoạn lại: Sct  min( 3h ;500)  min(600;500) Chọn Sct = 400(mm) +Bước đai lớn Smax : Tính cho tiết diện gối B: Qmax = QB =350,9 (kN) SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 33 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Smax  b Rbt bho2 Qmax  GVHD: VÕ BÁ TẦM 1,5  0,9  300  7302  615,1(mm) 350,9 103 +Bước đai tính tốn Stt : Mb  b2 (1   f  n )Rbt bho2   (1  0)  0,9  300  7302  287,76 106 ( Nmm)  287,76(kNm) Cốt đai  8(asw  50,3mm ) , số nhánh cốt đai n=2 Asw  nasw   50,3  100,6(mm ) Stt1  4M b Asw Rsw  287, 76 100, 175   164, 6(mm) Qm2 ax 350,92 Stt  Asw Rsw 100, 175   217,35(mm) b (1   f   n ) Rbt b 0, 1 0,9  300 Smin  min(Sct ; Smax ; Stt1; Stt )  min(200;615,1;164,6;217,35)(mm) (mm) Chọn s=100mm Chọn cốt đai  8a100 cho đoạn L = 2400(mm) gần gối tựa +Kiểm tra cho đoạn dầm gần gối Kiểm tra điều kiện hạn chế:  Es 21104   7,78 Eb 27 103 w  Asw 100,   3,35 103 bs 300 100 w1   5w    7,78  3,35 103  1,13  1,3 0,3 w1b1 Rbbho  0,3 1,13  0,885 11,5  300  730  755,58 103 ( N )  QB  350,9(kN ) =>Dầm không bị phá hoại ứng suất nén Kiểm tra khả chịu cắt tối thiểu bê tông cốt đai SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 34 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Qu  Qb  Qsw  qsw  GVHD: VÕ BÁ TẦM b (1   f  n ) Rbt bho2  qsw C C Asw Rsw 100, 175   157,942(kN / m) s 100 Mb 287, 76   1,349(m)  1349(mm) qsw 157,942 Co  Ta thấy: Co (Thỏa mãn) Vậy bố trí cốt đai  8a100 hai bên gối đoạn L1 = 2200(mm) Bố trí  8a300 đoạn L1 = 2200(mm) dầm 7.Tính cốt treo Tại chỗ dầm phụ kê lên dầm cần có cốt treo để gia cố cho dầm (tránh tập trung ứng suất làm phá hoại dầm chính) Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm chính: F = P+G – Go = 190,08+77,59-9,32 = 258,35(kN) Chọn cốt đai  , n = 2, asw = 50,3(mm2) diện tích cốt thép cần thiết: Asw  h h F 258,35 103 750  450 (1  o dp )  (1  )  885,77(mm2 ) Rsw ho 175 750 Số lượng cốt treo cần thiết: m As 855, 77   8,8 => chọn m = 10 đai nasw 100, Đặt bên mép dầm phụ đai đoạn: hs = hdc – hdp = 800 – 450 = 350(mm) khoảng cách lớp cốt treo 70mm SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 35 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VÕ BÁ TẦM 8a70 8.Tính tốn cốt thép vẽ hình bao vật liệu a.Khả chịu lực tiết diện +Ở nhịp lấy a = 25mm +Ở gối lấy a = 35mm, khoảng cách hàng cốt thép t = 30mm ) -Ở nhịp tiết diện chữ T b f  h  (1500 800)( mm -Ở gối tiết diện chữ nhật -Xác định: ath   Asi A  hoth  hdc  ath si -Tính khả chịu lực theo công thức sau:  Rs As   m   (1  0,5 )   M    m Rbbhoth Rbbhoth Kết tính tốn ghi bảng: Tiết diện Cốt thép (1500  800) Cắt 2 25 3 28 Cắt 1 28 2 28 As (mm2) 2829 1847 1231 Nhịp biên 3 28  2 25 Gối biên 5 30 3534 SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179  ath hoth (mm) (mm) 59 741 0,0619 39 761 0,0394 39 761 0,0262 74 726 0,3951 m 0,0600 0,0386 0,0259 [M] (kNm) 568,8 385,8 258,8 0,3170 576,4 Page 36 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VÕ BÁ TẦM (300  800) Cắt 2 30 3 30 Cắt 1 30 2 30 2121 1414 50 50 750 750 0,2295 0,1530 0,2031 0,1413 394,1 274,2 Nhịp 3 28 1847 (1500  800) Cắt 1 28 2 28  28 Cắt 2 28 3 28 Cắt 1 28 2 28 3078 1847 1231 39 39 72 49 49 761 761 728 751 751 0,0394 0,0262 0,3431 0,1996 0,1330 0,0386 0,0386 0,2842 0,1796 0,1241 385,8 258,8 519,6 349,4 241,5 Gối (300  800) b.Xác định vị trí cắt lý thuyết Bảng xác định vị trí lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Tiết diện Thanh thép Vị trí điểm cắt lý thuyết Nhịp biên (bên trái) 2 25 2400 Cắt lần x(mm) Q(kN) 633,9 218,5 1215 218,5 482 304,5 584 351 x 385.8 524,3 Cắt 1 28 lần 2400 x 258,8 Nhịp biên (bên phải) 524,3 2 25 Cắt lần Cắt 1 28 lần 2400 x 110,5 405,6 258,8 Gối biên (bên trái) Cắt lần 2 30 599,1 394,1 x 50,13 SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 2400 Page 37 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VÕ BÁ TẦM Cắt 1 30 lần 599,1 50,13 926 351 627 327 1048 327 105 231,4 439 243,7 500 300,2 274,2 x Gối biên (bên phải) Cắt lần 2 30 2400 599,1 394,1 129.6 x 2400 Cắt 1 30 lần 599,1 274,2 129.6 x 2400 Nhịp (bên trái) Cắt 1 28 lần 2400 x 258,8 110,5 283,1 Nhịp (bên phải) Cắt 1 28 lần 2400 x 258,8 23,8 365,8 Gối Cắt lần (trái+ phải) 2 28 499,5 89,9 349,4 x 2400 SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 38 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Cắt 1 28 lần GVHD: VÕ BÁ TẦM 499,5 89,9 864 300,2 241,5 x 2400 c.Xác định đoạn kéo dài W Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: W 0,8Q  5d  20d q sw Trong đó: -d: đường kính thép cắt -Q: lực cắt điểm cắt lý thuyết - qsw : khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết Kết tính tốn đoạn kéo dài W tóm tắt bảng: Tiết diện Nhịp biên (bên trái) Nhịp biên (bên phải) Gối biên (bên trái) Gối biên (bên phải) Nhịp (bên trái) Nhịp (bên phải) Gối (trái+phải) Thanh thép 28 25 28 25 30 30 30 30 28 Q (kN) W tính (mm) 693 678 20d (mm) 560 500 W chọn (mm) 700 700 304,5 351 351 327 327 231,4 qsw (N/mm) 157,942 157,942 157,942 157,942 157,942 157,942 157,942 157,942 157,942 896 1308 1038 978 978 726 500 600 600 600 600 560 900 1310 1040 980 980 730 28 243,7 157,942 757 560 760 28 28 300,2 300,2 157,942 157,942 900 900 560 560 900 900 SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 218,5 218,5 Page 39 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VÕ BÁ TẦM 9.Kiểm tra neo cốt thép Cốt thép phía sau cắt phải đảm bảo số lại phải neo vào gối Thỏa mãn : As ,neo  30% As Nhịp biên: 3 28  2 25 có As = 2829(mm2) Cắt 2 25  1 28còn 2 28 =>As,neo = 12231(mm2)> 30%As = 848,7(mm2) Nhịp giữa: 5 30 có As = 3826(mm2 ) Cắt 3 30 2 30 =>As,neo = 1414(mm2 )>30%As = 1147,8(mm2) *Tính chiều dài đoạn neo, nối cốt thép: +Đoạn cốt thép neo vùng chịu kéo: lneo,k = 30d +Đoạn cốt thép neo vùng chịu nén: lneo,n = 20d +Đoạn cốt thép nối vùng kéo: l nối ,k = 35d +Đoạn cốt thép nối vùng nén: l nối,n =25d Kết tính đoạn neo,nối tóm tắt bảng: Tiết diện Thanh thép Nhịp biên bên trái Gối biên bên trái 2 28 2 30 Đoạn neo (mm) 560 Đoạn nối (mm) Chọn (mm) 600 750 800 10.Cốt thép cấu tạo +Cốt giá: h = 800(mm) nên ta phải đặt thêm cốt phụ để đảm bảo khoảng cách lớp cốt dọc  400 (mm) Đặt theo cấu tạo, diện tích cốt thép: ACT  0,1%bho  0,1%  300  750  225(mm ) Chọn 212 (As = 226 mm2) chạy dọc mặt bên dầm, cốt đai  8a400 số nhánh n = SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 40 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VÕ BÁ TẦM +Cốt dọc cấu tạo: sử dụng làm cốt giá tựa cho cốt đai nhịp biên, đoạnkhơng có mơmen âm, diện tích cốt thép: ACT  0,1%bho  0,1%  300  750  225(mm ) Chọn 212 (As = 226 mm2) chạy dọc dầm theo sườn dầm, cốt đai  8a400 số nhánh n = SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 41 ... MSSV :16 3 317 9 Page 14 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VÕ BÁ TẦM 320 5400 5700 5 15 0 15 0 5400 5700 10 10 15 0 11 12 15 0 Qdp = 33,85kN/m 5700 5700 M 91, 4 11 1, 71 Q Hình Sơ đồ tính tốn nội lực Tính cốt thép. .. -15 ,3 -15 ,3 -83 ,1 - 317 ,1 -12 7,2 -350,9 -11 8 -326 -93 -93 -350,9 94 18 1,3 326,9 238,7 13 9 ,1 50,9 326,9 50,9 16 ,5 11 9 ,1 59,3 -28,9 61, 6 -26,6 11 9 ,1 -28,9 - 61 -250,8 -208,3 -296,5 -15 ,9 -10 4 ,1 -15 ,9... 456 ,19 2 Sơ đồ e Đoạn dầm BC M = 456 ,19 2 – 13 0, 015 -(3 91, 413 -13 0, 015 )/3 = 239,044(kNm) M = 456 ,19 2 – 13 0, 015 - 2.(3 91, 413 -13 0, 015 )/3 = 15 1, 912 (kNm) 3 91, 413 P P 13 0, 015 B D M4 M3 456 ,19 2 Sơ đồ f Đoạn