thiết kế trụ sở viện kiểm soát nhân dân thành phố hồ chí minh

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN MỤC LỤC PHẦN I: KIẾN TRÚC CHƯƠNG I : TỔNG QUAN KIẾN TRÚC 1)Nhiệm vụ thiết kế giới thiệu quan hệ công trình với quy hoạch xây khu vực: 2) Cơ sở thiết kế: 2.1-Các tiêu chuẩn thiết kế: 2.2-Các tài liệu điều kiện tự nhiên: dựng 1 1 THUYẾT MINH XÂY DỰNG A) KHÁI QUÁT VỀ TỔNG MẶT BẰNG : Vị trí , trạng hạ tầng kỹ thuật khu đất: 2.Các thông số qui hoạch khu đất: 3 3.Qui mô: 4.Giải pháp quy họach tổng mặt B) GIẢI PHÁP THIẾT KẾ CÔNG TRÌNH : Giải pháp kiến trúc: Các Giải Pháp Kỹ Thuật ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN PHẦN II: KẾT CẤU CHƯƠNG II: TÍNH TỐN SÀN SƯỜN BÊ TƠNG CỐT THÉP TỒN KHỐI TẦNG ĐIỂN HÌNH (TẦNG 3->9) 2.1 MẶT BẰNG SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.2 XÁC ĐỊNH CHIỀU DÀY BẢN SÀN – KÍCH THƯỚC DẦM CHÍNH, DẦM PHỤ 2.2.1 Chiều dày sàn 2.2.2 Kích thước dầm chính-dầm phụ 2.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 2.3.1 Tĩnh tải 2.3.2 Tải trọng tường ngăn 10 2.3.3 Hoạt tải 13 2.3.4 Tổng tải trọng tác dụng lên ô sàn 15 2.3.5 Sơ đồ tính 16 2.4 CÁC BƯỚC TÍNH TOÁN CHO TỪNG Ô SÀN 16 2.4.1 Sàn kê bốn cạnh ngàm 16 2.4.2 Sàn loại dầm 17 2.5 TÍNH TOÁN CỐT THÉP 18 2.5.1 Tính toán cốt thép sàn( Bản kê bốn cạnh S1, S2, S3, S4, S5 18 2.5.2 Kiểm tra biến dạng ( độ võng ) sàn 24 2.6 BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 24 CHƯƠNG III : TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ TẦNG ĐIỂN HÌNH 3.1 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 25 3.2 CẤU TẠO CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 25 3.2.1 Sơ kích thước phận 25 3.2.2 Tải trọng tác dụng lên cầu thang ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ 26 LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN 3.2.3 Tải trọng tác dụng lên thang 27 3.2.4 Tính toán đan thang 28 3.2.4.1 Tính toán thang 28 3.2.4.2 Xác định nội lực 29 3.2.4.3 Tính thép 30 3.2.5 Tính toán dầm chiếu nghó 31 3.2.5.1 Tải trọng tác dung 31 3.2.5.2 Sơ đồ tính xà nội lực 31 3.2.5.3 Tính cốt thép dầm chiếu nghỉ 32 3.2.5.4 Tính cốt đai 32 3.2.6 Tính toán dầm chiếu tới 33 3.2.6.1 Tải trọng tác dung 33 3.2.6.2 Sơ đồ tính xà nội lực 33 3.2.6.3 Tính cốt thép dầm chiếu nghỉ 34 3.2.6.4 Tính cốt đai 34 CHƯƠNG IV : TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI 4.1 GIỚI THIỆU SƠ LƯC VỀ HỒ NƯỚC MÁI 36 4.2 TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI 36 4.2.1 Cấu tạo sơ hồ nước mái 36 4.2.2 Chọn kích thước cấu kiện 37 4.2.3 Tính toán cấu kiện 37 4.2.4 Bản nắp 38 4.2.5 Tính toán cốt thép 39 4.2.6 Bản thành 39 4.2.7 Bản nắp 43 ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN 4.2.8 Dầm đỡ nắp 45 4.2.9 Tính cốt đai 51 4.2.10 Dầm đỡ đáy 52 4.2.11 Tính toán cốt thép cho dầm đáy 57 CHƯƠNG V: TÍNH TOÁN KHUNG KHÔNG GIAN 5.1 Tổng quang khung vách nhà cao tầng 59 5.2 Chọn sơ kích thước phần tử 59 5.2.1 Chọn kích thước phần tử dầm 59 5.3 Tải trọng tác dụng vào hệ khung 66 5.3.1 tónh tải tác dụng vào hệ khung 66 5.3.2.Hoạt tải theo phương thẳng đứng tác dụng vào khung 67 5.3.3 Tải trọng ngang tác dụng vào hệ khung 67 5.3.3.1 Gió tónh 67 5.5 Chọn vật liệu bảng sau 68 5.6 Tính toán cốt thép dọc cho cột khung trục ( trường hợp cột chịu nén lệch tâm xiên ) 69 5.6.1 Đại cương nén lệch tâm xiên 69 5.6.2 trường hợp tính toán cấu kiện chịu nén lệch tâm xiên 69 5.6.3 Bố trí cốt đai cho cột khung trục 84 5.7 tính toán cốt thép cho dầm khung trục 85 5.7.1 chọn nội lực để tính toán cốt thép cho dầm khung trục 85 5.7.2 tính toán cốt thép dọc cho dầm khung trục 85 5.7.3 Tính toán cốt đai cho dầm khung trục 91 5.7.4 tính toán cốt treo cho dầm khung trục 97 5.8 bố trí cốt thép cho khung trục 98 PHẦN III SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT I ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH 99 II ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 99 ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN III LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG 103 Vị trí móng nhà cao tầng 1.1 Móng cọc ép 1.2 Móng cọc barette 1.3 Móng cọc khoan nhồi Lựa chọn kiểu móng 103 103 103 103 104 CHƯƠNG : THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP BÊ TÔNG CỐT THÉP TÍNH TOÁN MÓNG D-3 (Móng M1 I Tải trọng tính toán móng D-3 Chọn chiều sâu chôn móng Chọn kích thước cọc II Tính khả chịu tải cọc Theo khả chịu tải vật liệu:(PVL) Theo khả chịu tải đất (Qa III Tính số lượng cọc bố trí cọc Số cọc cần thiết Bố trí cọc Chọn chiều cao đài cọc IV Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc Tải trọng tác dụng lên đáy đài Tải tác dụng bình quân lên đầu cọc V Kiểm tra ổn định khối móng quy ước mũi cọc Xác định kích thước khối móng quy ước Xác định trọng lượng khối móng quy ước Xác định ứng suất đáy khối móng quy ước Xác định sức chịu tải VI Tính toán độ lún móng cọc Ứng suất thân theo chiều sâu Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước VII Kiểm tra xuyên thủng đài cọc tính cốt thép đài cọc Kiểm tra khả chống thủng đài cọc Tính cốt thép cho đài cọc 105 105 105 105 106 106 109 109 109 110 110 110 110 111 111 113 113 114 114 115 115 117 117 118 TÍNH TOÁN MÓNG C-3 (Móng M2) I Tính số lượng cọc bố trí cọc ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM 119 SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN Số cọc cần thiết Bố trí cọc Chọn chiều cao đài cọc II Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc Tải trọng tác dụng lên đáy đài Tải tác dụng bình quân lên đầu cọc 121 III Kiểm tra ổn định khối móng quy ước mũi cọc Xác định kích thước khối móng quy ước Xác định trọng lượng khối móng quy ước Xác định ứng suất đáy khối móng quy ước Xác định sức chịu tải VII Tính toán độ lún móng cọc 1.Ứng suất thân theo chiều sâu 2.Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước VIII Kiểm tra xuyên thủng đài cọc tính cốt thép đài cọc Kiểm tra khả chống thủng đài cọc Tính cốt thép cho đài cọc IX Tính cốt thép cọc công tác thi công Kiểm tra cẩu, lắp cọc(10m) CHƯƠNG : THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI A KHÁI QUÁT CHUNG VỀ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 1/ Cấu tạo 2/ Công nghệ 3/ Ưu điểm cọc khoan nhồi 4/ Nhược điểm 119 120 120 121 121 122 122 123 124 124 125 125 125 127 127 129 130 130 133 133 133 133 TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI TRỤC C-3(M2 ) I/ Tải trọng tác dụng lên móng II/ Chọn lọai vật liệu, kích thước cọc chiều sâu đặt móng 134 III/ Xác định sức chịu tải cọc IV/ Xác định số lượng cọc bố trí cọc V/ Kiểm tra tải trọng dọc trục tác dụng lên cọc 138 Tải trọng tác dụng lên đáy đài Tải tác dụng bình quân lên đầu cọc 139 ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ 134 134 137 138 LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN VI Kiểm tra ổn định khối móng quy ước mũi cọc Xác định kích thước khối móng quy ước Xác định trọng lượng khối quy ước Xác định ứng suất đáy khối móng quy ước Xác định sức chịu tải đất VIII Tính toán độ lún móng cọc khoan nhồi Ứng suất thân theo chiều sâu Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước X Kiểm tra xuyên thủng đài cọc tính cốt thép đài cọc Kiểm tra khả chống thủng đài cọc Tính cốt thép cho đài cọc TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI TRỤC D-3(M1) I Tải trọng tác dụng lên móng II Chọn lọai vật liệu, kích thước cọc chiều sâu đặt móng III Tính số lượng cọc bố trí cọc Số cọc cần thiết Bố trí cọc IV Kiểm tra tải trọng dọc trục tác dụng lên cọc Tải trọng tác dụng lên đáy đài Tải tác dụng bình quân lên đầu cọc 149 V Kiểm tra ổn định khối móng quy ước mũi cọc Xác định kích thước khối móng quy ước Xác định trọng lượng khối quy ước Xác định ứng suất đáy khối móng quy ước Xác định sức chịu tải đất VI Tính toán độ lún móng cọc khoan nhồi Ứng suất thân theo chiều sâu Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước VII Kiểm tra xuyên thủng đài cọc tính cốt thép đài cọc Kiểm tra khả chống thủng đài cọc Tính cốt thép cho đài cọc KẾT LUẬN 140 140 141 142 142 143 143 143 145 145 146 148 148 148 148 148 149 149 150 150 152 152 152 153 153 153 155 155 157 159 TP.HỒ CHÍ MINH, Tháng 05 Năm 2011 ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN CHƯƠNG I TỔNG QUAN KIẾN TRÚC 1) Nhiệm vụ thiết kế giới thiệu quan hệ cơng trình với quy hoạch xây dựng khu vực: - Cơng trình trụ sở làm việc VIỆN KIỂM SÁT NHÂN DÂN TP HỒ CHÍ MINH , có quy mơ tính tới năm 2010 310 người - Cơng trình tọa lạc số 120 đường Nam Kỳ Khởi Nghĩa –Q1-TPHCM, nằm trục đường thành phố Gần cơng trình có tính lịch sử cao Dinh Thống Nhất, Tịa An Nhân Dân TPHCM, Bảo tàng TP… - Diện tích khn viên - Cơng trình - Chiều cao tối đa 34m :1183m2(đã trừ lộ giới) : 09 tầng ( không kể tầng hầm tầng kỹ thuật) - Bố cục khối bệ tầng, khối tháp tầng 2) Cơ sở thiết kế: 2.1-Các tiêu chuẩn thiết kế: - Quy chuẩn xây dựng Việt Nam ban hành kèm theo định số 682/BXD-CSXD ngày 14/12/96 Bộ trưởng Bộ xây dựng - Hệ thống văn pháp quy hành Quản lý Quy hoạch xây dựng đô thị - TCVN 3905-1984 : Nhà cơng trình cơng cộng, thơng số hình học - TCVN 4319-1986 : Nhà cơng trình cơng cộng, ngun tắt để thiết kế - TCVN 4601/1988-nhóm H : Tiêu chuẩn thiết kế trụ sở quan - Quy định số 01/VKSTC/V11 Viện Kiểm sát nhân dân tối cao - TCVN 2737/1978 : Tải trọng tác động kết cấu nhà cơng trình cơng cộng - TCVN 2622/1978 : Phòng cháy chữa cháy cho nhà cơng trình - TCXD 29/1968 : Tiêu chuẩn điều kiện chiếu sáng tự nhiên - QPXD 46/1971 :Quy phạm thiết kế chống sét cho cơng trình kiến trúc 2.2-Các tài liệu điều kiện tự nhiên: a.Khí hậu điều kiện tự nhiên khác: Vị trí dự án có điều kiện tự nhiên chung với điều kiện khí hậu mơi trường khu vực TP Hồ Chí Minh Một số tiêu điều kiện tự nhiên có liên quan đến thiết kế gồm : Điều kiện khí hậu : Thuộc vùng khí hậu Miền Đơng Nam Nhiệt độ khơng khí : + Nhiệt độ trung bình năm : 25-26oC + Nhiệt độ trung bình cao năm : 36-38oC + Nhiệt độ trung bình thấp năm : 19-21oC Độ ẩm tự nhiên : + Độ ẩm trung bình năm : 78-84% + Độ ẩm trung bình cao năm : 90-92% ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN + Độ ẩm trung bình thấp năm : 72-76% Lượng mưa : + Lượng nước mưa vào mùa mưa chiếm 87-88% hàng năm + Tổng lượng mưa trung bình 1.800-1.900 mm/ năm Nắng : + Tổng số nắng năm : 2.000-2.700 + Giờ nắng trung bình cao ngày đạt 9,5 giờ, thấp + Vào mùa khơ, có nắng lên tới 10-12 ngày, vào mùa mưa có ngày khơng có nắng Gió : + Vào mùa khơ, gió chủ đạo hướng từ phía bắc chuyển dần sang hướng đơng, đơng nam nam + Vào mùa mưa, gió chủ đạo theo hướng tây nam tây Thuỷ văn : - Về mặt địa chất thủy văn, mực nước ngầm khu vực nằm tầng cát vừa đến mịn ( lớp đất số : SM2) Thời gian khảo sát vào đầu mùa khô ( tháng 1-1997); mực nước ngầm khu vực ổn định độ sâu trung bình 6.3m Mực nước thay đổi tùy theo mùa b.Địa hình : - Khu đất nằm khu vực đất cao - Nhìn chung mặt bằng phẳng c.Địa chất cơng trình: - Khi lập dự án cần khoan khảo sát địa chất THUYẾT MINH XÂY DỰNG A) KHÁI QUÁT VỀ TỔNG MẶT BẰNG : Vị trí , trạng hạ tầng kỹ thuật khu đất : - Trụ sở làm việc Viện Kiểm Sát Nhân Dân TPHCM tọa lạc số 120 đường Nam Kỳ Khởi Nghĩa-Q1-TPHCM.Nhằm trọn 24.Tờ đồ số 13, địa phường Bến Nghé,Q1 - Hướng Tây Nam giáp đường Nam Kỳ Khởi Nghĩa; Hướng Đông Nam giáp công viên; Hướng Tây Bắc giáp nhà số 122; Hướng Đơng Bắc giáp nhà số 89,93 - Diện tích khuôn viên : 1183 m2 (đã trừ lộ giới 138,5m2) - Diện tích sử dụng : 1378,99 m2 - Hiện trạng bên : Nhà lầu mái tôn, lầu mái ngói,trệt đúc,tường tơn, mái tơn, sân, khỏang hở - Nhà báo Lao Động hộ gia đình sử dụng giao lại cho viện Kiểm Sát Nhân Dân Các thông số qui hoạch khu đất: ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 - Diện tích khu đất GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN : 1183M2 (đã trừ lộ giới) - Diện tích xây dựng cơng trình : 768 m2 - Diện tích sàn : 8200 m2 (chưa kể tầng hầm) - Diện tích sàn hầm : 995 m2 - Mật độ xây dựng khối đế : 65% - Mật độ xây dựng khối tháp : 63% - Hệ số sử dụng đất H= 6,9 - Độ cao cơng trình :49m Qui mơ: Quy mơ cơng trình cao 12 tầng (chưa kể tầng hầm tầng kỹ thuật mái), cao 49m Giải pháp quy họach tổng mặt : Cơng trình bố cục theo hình thức khối bệ- khối tháp, : Khối bệ : 05 tầng Khối tháp : 04 tầng Mật độ xây dựng khối bệ : 65% Mật độ xây dựng khối tháp : 63% Khoảng lùi cơng trình : So với lộ giới : 6,0m So với ranh đất hướng Đông Nam : 2,4m So với ranh đất hướng Tây Bắc : 3,3m So với ranh đất hướng Đông Bắc : 3,3m Khoảng lùi cơng trình tầng lầu 1,2,3,4 : So với lộ giới : 4m So với ranh đất hướng Tây Bắc : 3m So với ranh đất hướng Đông Bắc : 2m Khoảng lùi công trình khối tháp : So với lộ giới : 10m So với ranh đất hướng Đông Nam : 2m So với ranh đất hướng Tây Bắc : 3m So với ranh đất hướng Đông Bắc : 2m B-GIẢI PHÁP THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH : GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC: a) Phân khu chức năng: - Cơng trình có chức phịng ban làm việc viện kiểm sát cấp thành phố Tầng lầu có chức nơi tiếp dân tiếp khách Tầng lầu nơi làm việc lãnh đạo viện, có hệ thống bảo vệ, tầng lầu 38 nơi làm việc phòng ban, tầng lầu lưu trữ hồ sơ - Ngòai cơng trình có số khu phụ để xe tầng hầm, tầng kỹ thuật mái… ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 145 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN - Dựa vào bảng xác định vùng ta thấy điểm 9(tức độ sâu 40,9 m) có   69,12(kN / m )  0, 2.bt  76,92(kN / m ) điểm sâu độ lún xem i không đáng kể Vậy chiều sâu vùng m, kể từ đáy khối quy ước 0.8 gl S   zi hi = Ei i 1 gl i 0,8 233, 06 153, 72 0,8 126, 67 82, 05 (  228, 23  210,  183,81  ) (  104, 62  ) 11740 2 10340 2 = 0,0556+ 0,0162= 0,0717(m) = 7,17 (cm) < Sgh=8 (cm)  thoả điều kiện độ lún X Kiểm tra xuyên thủng đài cọc tính cốt thép đài cọc Kiểm tra khả chống thủng đài cọc - Kiểm tra xuyên thủng cột đài: + Chiều cao đài chọn cho ứng suất bêtơng hồn tồn chịu, nghĩa khơng cần cốt ngang Người ta quan niệm móng bị chọc thủng, chọc thủng xảy theo bề mặt hình chóp cụt có mặt bên xuất phát từ chân cột nghiêng 450 so với trục đứng + Nén thủng tự do: xảy phía bên đáy móng ( đáy lớn ) khơng bị hạn chế, mặt bên tháp phát triển tự thường tạo thành góc nghiêng 450 Với chiều cao đài cọc vậy, tháp chọc thủng 450 từ chân cột trùm tim cọc nên không cần phải kiểm tra điều kiện chọc thủng + Nén thủng hạn chế: mặt bên đáy móng bị chặn gối tựa ( coc ép ) tháp nén thủng xảy phạm vi bị chặn với góc nghiêng mặt bên 640 (như hình vẽ) + Điều kiện để kiểm tra nén thủng hạn chế: N t  Fb   t Rbt U m h0 tg đó:  Nt = 10555,19 kN : lực nén thủng  Fb : khả chống nén bê tông  t = : hệ số bê tông nặng  Rbt = 1050 (kN/m2): cường độ tính tốn chịu kéo bê tông  h0 = 2,2-0,15= 2,05(m): chiều cao làm việc đài móng  c: khoảng cách mép cột đến mép đầu cọc theo phương xét c= 2,4-(0,65/2)-0,4= 1,675(m)  Um : giá trị trung bình chu vi hai đáy tháp nén thủng U m  2(hc  bc  2c) =2.(0,65+0,650+2x1,675)= 9,3(m) tan( )  h0 2, 05  = 1,22 >1 c 1,675 => Fb = 1x1050x9,3x2,05xtg510 = 24720,48(kN) Vậy Nt = 10555,19(kN)< Fb = 24720,48(kN)nên không bị nén thủng theo điều kiện hạn chế ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 146 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN 45° 2200 45° Ø 80 80 Ø Ø 80 0 800 100 51° P4 P5 P6 650 2400 4000 1675 650 00 Ø8 P1 00 00 Ø8 P3 P2 100 800 Ø8 100 800 2400 2400 6400 800 100 C Hình : Tháp chọc thủng đài cọc - Kiểm tra xuyên thủng cọc đài Cọc có khả xuyên thủng đài cọc với phản lực đầu cọc, ta tính tốn với phản lực đầu cọc lớn Pc(max) Pc(max) ≤ 0,75.Rk.h o.btb btb  bt  bd 0, 65  (0, 65   2, 05) = 2,7 (m)  2 => Pc(max) = 2488,12 (kN)< 0,75x1050x2,05x2,7= 4358,81(kN) Vậy cọc khơng có khả xun thủng qua đài Tính cốt thép cho đài cọc - Tính thép chịu lực cho đài thép lớp theo phương theo sơ đồ dầm công xôn ngàm vào mặt cột bị uốn phản lực đầu cọc, dùng tải trọng tính tốn để tính thép cho móng, mơ men ứng với mặt ngàm I-I II-II: - Thép lớp thép cấu tạo ta dùng thép thép Ø12(chống nứt bê tông) - Số liệu tính tốn :  li : khoảng cách từ cạnh cột đến tim cọc thứ i(2,075)  P : Phản lực tác dụng lên đầu cọc thứ i ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 147 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN  Bêtông B25, Rb = 14,5 MPa = 1,45 (kN/cm 2)  Thép AII: Rs= 280 MPa = 28 (kN/cm2) ho= 205(cm); b=400 (cm); l= 640 (cm) - Momen ngàm I-I xác định theo công thức: MI-I=Pi.li= (P3+P6)*l=(2118,28+2488,12)*2,075 = 9558,28 (kNm) = 955828 (kN.cm) M 955828 = = 0,0392 (cm 2) m   b Rb b.h0 1 1, 45  400  2052     2 =    0,0392 = 0,04   b Rb b.h0 0, 04  1 1, 45  400  205 As  = = 169,92 (cm 2) Rs 28 =>Thép lớp : chọn 35Ø25 a 110 có As= 171,806 (cm2) =>Thép lớp : đặt cấu tạo 12Ø12 a 150 - Momen ngàm II-II xác định theo công thức: MII-II=Pi.li= (P4+ P5+P6)*l =(2478,92+2483,52+2488,12)x0,875= 6519,24 (kNm) = 651924 (kN.cm) M 651924 = = 0,0167 (cm 2) m   b Rb b.h0 1 1, 45  640  2052     2 =    0, 0167 = 0,0169   b Rb b.h0 0, 0169  1 1, 45  640  205 = = 114,541 (cm 2) As  Rs 28 =>Thép lớp : chọn : 31Ø22 a 200 có As= 117,841 (cm2) =>Thép lớp : đặt cấu tạo 12Ø12 a 150 P5 P6 II II 650 2400 4000 875 P4 Ø 80 Ø 80 Ø 80 800 100 I 650 Ø8 P1 00 Ø P2 80 P3 100 800 Ø8 2075 100 800 I 2400 2400 6400 800 100 C ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 148 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI TRỤC D-3(M1) I Tải trọng tác dụng lên móng Bảng 10 : Giá trị nội lực N(kN) Mx.(kNm) Qx(kN) 6369,38 51,29 239,29 5538,59 44,6 208,08 Nội lực Giá trị tính tốn Giá trị tiêu chuẩn My(kNm) 19,29 16,77 Qy(kN) 109,01 94,79 II Chọn lọai vật liệu, kích thước cọc chiều sâu đặt móng Bêtơng làm cọc B25, Rb= 14,5 MPa Chọn cọc có đường kính 800 mm Theo quy phạm hàm lượng cốt thép cọc khoan nhồi  > 0.4% ÷ 0,65% => diện tích cốt thép  d 3,14 x802 x0, 4%  x0, 4%  20,096 (cm2) Aa= 4 => cốt thép cọc dùng 16 Ø18 có diện tích : As = 40,72 cm2   d 3,14  802   40, 72 = 4985(cm2) Đường kính cọc d =0,8 m có Ab = 4 Lcọc = Zmũi-(h đ+hth) + lneo = 34,2+1-(2,5+3,3)+0,75 = 30,15m, chọn Lc=31m Chiều dài cọc L= 31 m ,vậy mủi cọc nằm cao trình –34,2 m III Tính số lượng cọc bố trí cọc Số cọc cần thiết Cần phải xác định số lượng cọc cần thiết bố trí đài cọc để đảm bảo cho móng cọc làm việc an tồn ổn định Để cho nhóm cọc làm việc có hiệu quả, cọc bố trí có tim cách đoạn 3d Áp lực tính tốn giả định tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc gây ptt  Ptk 2970 = 515(kN/m2)  (3d ) (3  0,8)2 Diện tích sơ đáy đài cọc: Fd  tt N0 6369,38  = 15,53(m 2) tt p  (n   tb  h) 515  (1,1 20  4,8) :  Ntto = 6369,38 (kN) lực dọc tính tốn xác định cốt đỉnh đài móng  γtb = 20 ÷ 22 kN/m3 Trị trung bình trọng lượng riêng đài cọc đất phía bên đáy đài có tính đến đẩy  n : hệ số vượt tải (n=1,1)  h : giả thiết chiều sâu đáy đài móng, h d= 4,8 (m) Trọng lượng sơ đài đất đài N tt =n×γ tb ×Fd ×h m = 1,1x20x15,53x4,8= 1640,38 (kN) d - Tổng tải đưa xuống đáy móng tt N tt  Ntt  N d = 6369,38+1640,38= 8009,76(kN) o - Số lượng cọc cần thiết: nc   N tt 8009, 76  1,3  = 3,51(cọc)  Vậy ta chọn cọc Ptk 2970 Với β=1,2-1,4 hệ số kể đến ảnh hưởng mômen tải trọng ngang Bố trí cọc ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 149 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN P3 P4 475 650 4000 2400 Ø Ø 80 80 0 800 100 Cách bố trí cọc hình vẽ 650 00 Ø8 P2 100 800 00 Ø8 P1 100 800 2400 4000 800 100 D Hình : Sơ đồ bố trí cọc Diện tích thực tế đài cọc: Fdtt = x = 24 m Trọng lượng tính tốn thực tế đài đất đài: N tt =n×γ tb ×Fd ×h m =1,1x20x24x4,8= 1640,38 (kN) d IV Kiểm tra tải trọng dọc trục tác dụng lên cọc Tải trọng tác dụng lên đáy đài - Lực dọc tính tốn đáy đài (trọng lượng tính tốn đáy đài)  N dtt = Ntt = 8009,76 (kN) - Tải trọng trung bình tác dụng lên cọc N tt 8009, 76 d = 2002,44 (kN) P = tt = nc tb Tải tác dụng bình quân lên đầu cọc - Khi móng cọc chịu tải trọng lệch tâm tổng quát, tải trọng cọc nhóm không xác định theo công thức sau: tt tt max P tt tt  N d  M y xmax  M x ymax =   n  xi2  yi2 tt Pmin = tt tt tt  N d  M y xmax  M x ymax   n  xi2  yi2  ntt=   N tt = 8009,76 (kN)  M xtt , M tt : moment tính tốn tương ứng với trục x trục y y ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 150 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN tt M x  M x  Q y hm =51,288+109,01x4,8=574,5 (kNm) M tt  M y  Qx hm =19,29+239,29x4,8=1168 (kNm) y  xmax : khoảng cách lớn từ tim cọc đến trục oy, xmax = 1,2 m  ymax : khoảng cách lớn từ tim cọc đến trục ox, ymax = 1,2 m   xi2 , y i2 : khoảng cách từ tim cọc thứ i đến trục qua trọng tâm diện tích tiết diện cọc mặt phẳng đáy móng  xi2 =2x(-1,2)2 +2x(1,2)2 = 5,76 (m) =2x(-1,2)2 +2x(1,2)2 = 5,76 (m) Vậy: giá trị Pmin, Pmax xác định sau: - Tải trọng lớn nhất, nhỏ tác dụng lên cọc biên y i 8009, 76 1167,882 1, 574, 53 1,   = 2365,44 (kN) 5, 76 5, 76 8009, 76 1167,882 1, 574,53 1, = 1878,83 (kN)    5, 76 5,76 tt Pmax  tt Pmin Lập bảng tính tốn cho cọc: Cọc - xi (m) yi (m) x (m) y (m)  xi2 -1,2 -1,2 1,44 1,44 1,2 -1,2 1,44 1,44 5,76 -1,2 1,2 1,44 1,44 1,2 1,2 1,44 1,44 Trọng lượng tính tốn cọc  d2 Pc   Lcoc   bt =0,5027x31x25= 389,56 (kN)  yi2 Pi(kN) 5,76 1639,44 2126,05 1878,83 2365,44 - Kiểm tra lực truyền xuống cọc theo điều kiện sau: tt Pmax + P c = 2365,44+389,56= 2755 (kN)< Ptk= 2970 (kN) tt Pmin = 1878,83 (kN)>0 => Không cần kiểm tra điều kiện chống nhổ Vậy cọc đủ khả chịu lực V Kiểm tra ổn định khối móng quy ước mũi cọc - Kiểm tra móng cọc ma sát theo trạng thái giới hạn thứ II ta dùng giá trị tải trọng tiêu chuẩn để tính tốn - Người ta quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất, tải trọng móng truyền diện tích rộng lớn, xuất phát từ mép ngồi cọc đáy đài.(khi móng  cọc đài thấp)và nghiêng góc   tb Xác định kích thước khối móng quy ước Góc ma sát trung bình lớp đất theo chiều dài cọc n  l  l   l   l   l   l   l = 1 2 3 4 5 6  =  l1  l2  l3  l4  l5  l6 l tc tb i i i 1 n i i 1 = 4,060  13,  12, 950    0     0    0  5,  31,320  =14088 13,  3,8  3,5  4,8  5,  Góc truyền lực: ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 = tc  tb = 151 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN 14088  3072  tg=tg(3 072)=0,075 Tiết diện khối móng qui ước : - Do địa chất móng cọc có lớp đất yếu bùn sét nên tính kích thước khối móng quy ước ta loại lớp đất ra, đoạn cọc nằm lớp bùn sét l=13,4m - Chiều dài cọc tính từ đáy lớp đất quy ước Ltb=3,8+3,5+4,8+5,4+2=19,5(m) - Chiều dài đáy móng khối quy ước(theo phương x) Lqu=Lm + 2Ltb tg = 3,2 + 2x19,5x0,075 = 6,13(m) - Chiều rộng đáy móng khối quy ước(theo phương y) Bqu=Bm + Ltb tg = 3,2 + 2x19,5x0,075 = 6,13 (m) Trong đó: Lm = 240+80= 320 (cm)= 3,2 (m) Bm = 240+80 = 320 (cm)= 3,2 (m) - Vậy diện tích khối móng khối qui ước : Fqu = BquxLqu = 6,13x6,13= 37,52 (m2) - Chiều cao khối móng quy ước : Hqu = 3+13,3+3,8+3,5+4,8+5,4+2 = 35,9 (m) 4800 mặt đất tự nhiên L?p1 Bùn sét, xám xanh đen - t=1,5T/m³, dn =0,51T/m³ - c=0.063kG/cm2, =04 - h=16,7m L?p2A Sét, xám xanh, vàng - t=1,96T/m³, dn =0,98T/m³ - C=0.251kG/cm2, =12 - h=3,8m 35900 L?p2B Sét pha, xám trắng - t=2,08T/m³, dn =1,11T/m³ - C=0.184kG/cm2, =12 - h=3,5m L?p3 Cát pha, xám trắng - t=2,04T/m³, dn =1,07T/m³ - C=0.107kG/cm2, =23 - h=4,8m L?p4 Caùt trung, vàng nâu - t=2,02T/m³, dn =1,05T/m³ - C=0.033kG/cm2, =30 - h=5,4m L?p5 Caùt trung, xaùm tro - t=2, T/m³, dn=1,04 T/m³ - C=0.029 kG/cm2, =31 - h=6,8m 6130 L?p6 Seùt pha, xám trắng - t=2,08 T/m³, dn=1,12 T/m³ - C=0.351kG/cm2, =18 - h=5,8m ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 152 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN Hình : Móng khối qui ước Xác định trọng lượng khối quy ước - Trong phạm vi từ đáy đài trở lên đến MĐTT(-1,8m) h1= 4,8-1,5= (m) N1tc  Bqu Lqu h1.tb = 37,52x20x3= 2251,2 (kN) Với tb =20(kN/m3)trọng lượng bê tơng làm đài, có tính đẩy - Trọng lượng đất khối móng quy ước tc dn N  Bqu  Lqu   tb  h2 = 37,52x8,307x32,9= 10253,85 (kN) h2= Hqu – h 1=35,9-3=32,9 (m) dn  tb = 8,307 - Trọng lượng đất bị cọc choán chỗ(4 cọc) = 4x32,9x0,5027x8,307= 549,48 (kN) - Trọng lượng cọc: N ctc  nc  Fc  hc   dn = 4x0,5027x32,9x20= 1322,99 (kN) đó: dn =20(kN/m3) trọng lượng bê tơng làm cọc, có tính đẩy hc  32,9 (m) nc  4(cọc) Fc  0,5027 (m 2) - Tổng lực nén tiêu chuẩn tác dụng đáy khối móng quy ước: tc tc N qu  N1tc  N  N ctc -549,48 = 2251,2 +10253,85 +1322,99 -549,48 = 13278,56 (kN) Xác định ứng suất đáy khối móng quy ước tc - Tổng tải trọng tiêu chuẩn dọc trục xác định đến đáy khối móng quy ước(có N o ): tc tc N tc  N o  N qu = 5538,39 +13278,56 = 18817,15 (kN) tc với N = 5538,39 (kN) - Tổng mômen tiêu chuẩn tác dụng trọng tâm đáy khối móng quy ước: tc tc tc M x  M ox  Qox  H qu = 7514,61 (kN.m) tc tc tc M y  M oy  Qoy  H qu = 3419,78 (kN.m) - Độ lệch tâm ex,ey: ex= ey= tc Mx 7514, 61 = = 0,399 (m) N tc 18817,15 tc My N tc = 3419, 78 = 0,182 (m) 18817,15 - Phản lực móng khối quy ước: tc max,min  6.e 6.e 18817,15  0,399  0,182 N tc (1  x  y )  (1   ) Fqu Lqu Bqu 37,52 6,13 6,13  tc = 786,99 (kN/m2) max tc = 216,06 (kN/m2)  tc = 501,52 (kN/m2) tb Xác định sức chịu tải đất Rtc  m1  m2 ' '  A.Bqu  II  B.hm  II  D.CII   II h0  ktc Với: ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 153 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN  Rtc : cường độ đất  Bqu : chiều rộng khối móng quy ước Bqu = 6,13 m  Hm : độ sâu đặt móng qui ước đáy móng đến MĐTN (Hm = 35,9 m)  II : dung trọng lớp đất đáy móng khối qui ước II = 10,4(kN/m3)  ’II : dung trọng trung bình lớp đất tính từ đáy móng khối qui ước đến mặt khối móng qui ước:  'II  8,31 (kN/m3)  CII : lực dính đất đáy móng CII = 2,9( kN/m2)   =31,21o(tra theo bảng 6.1-Nền Móng Nhà Cao Tầng-Nguyễn Văn Quảng) A = 1,207 B = 5,905 D = 8,219  m : m1=1,2; m 2=1 (cơng trình có kết cấu mềm)  ktc : ktc=1 tiêu lý đất lấy theo số liệu kết thí nghiệm trực tiếp đất  h0 : chiều sâu có tầng hầm h = Hm-h tđ = 35,9 – 35 = 0,9 m 25  =35 m htd  h1  h2  's = 34,  0,  8,31  II h : chiều dày lớp đất từ đáy móng đến đáy sàn tầng hầm, (h1=32,9+1,5=34,4 m) h : chiều dày sàn tầng hầm, h2=0,2m γs : trọng lượng đơn vị thể tích vật liệu làm sàn tầng hầm(25kN/m3) tc =>R = 1,2x(1,207x6,13x10,4 + 5,905x35,9x8,31 + 8,219x2,9 - 8,31x0,9) = 2242,94 (kN/m2) - Kiểm tra ứng suất đáy móng: Vậy :  tc = 786,99 (kN/m2)< 1,2.Rtc= 1,2 x 2242,94 =2691,53( kN/m2) max tc  tb = 501,52 (kN/m2)< Rtc= 2242,94 ( kN/m 2) tc = 216,06 (kN/m2)> => Khối móng quy ước thỏa điều kiện áp lực ta tính tốn độ lún khối móng quy ước theo quan niệm biến dạng tuyến tính VI Tính tốn độ lún móng cọc khoan nhồi - Tính tốn độ lún cố kết đất theo phương pháp cộng lún lớp - Tính lún cho móng cọc tính lún cho đất mũi cọc.Nền móng cọc gồm lớp đất nằm chiều sâu chịu nén cực hạn Ha - Tính độ lún móng khối quy ước thiên nhiên Ứng suất thân theo chiều sâu - Ứng suất thân mũi cọc (đáy khối móng quy ước)  bt  35,9x8,31= 298,21 (kN/m2) với: tb :dung trọng trung bình lớp đất tính từ đáy móng khối qui ước đến mặt khối móng qui ước: II  tb =8,31 (kN/m) Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước - Ứng suất gây lún tải trọng mũi cọc(đáy khối quy ước) tc  zgl   tb   zbt  501,52 -298,21 = 203,31 (kN/m2)   - Ứng suất gây lún tâm khối móng qui ước độ sâu Z:  zgl  K   zgl  ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 154 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN Với k0: hệ số góc tâm diện tích tải trọng phụ thuộc vào L/B m=2z/B,tra bảng 4.1 trang 49, “Nền Móng Tầng Hầm Nhà Cao tầng”-GS.TSKH Nguyễn Văn Quảng - Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành lớp  => Bm B 6,13   1, 22(m) , chia lớp đất móng khối quy ước thành nhiều 5 lớp đất có chiều dày (m) - Chiều sâu vùng xác định theo bảng sau: Bảng 4: xác định ứng suất vùng bt Tên lớp Điểm Z(m) σ i =Σγi hi gl L/B 2Z/B k0 (kN/m ) Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp 6 298,21 308,61 319,01 329,41 339,81 351,01 360,61 373,41 384,61 ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM gl σ i =k0.σ z (kN/m ) 1,00 0,33 0,65 0,98 1,31 1,63 1,96 2,29 2,61 1,000 0,979 0,902 0,789 0,660 0,544 0,449 0,352 0,297 SV: NGUYỄN TIẾN SĨ 203,31 199,10 183,37 160,35 134,10 110,50 91,27 71,57 60,30 bt 0,2.σ i (kN/m2) 59,64 61,72 63,80 65,88 67,96 70,20 72,12 74,68 76,92 LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 155 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN 4800 mặt đất tự nhiên L? p1 Bùn sét, xám xanh ñen - t=1,5T/m³, dn=0,51T/m³ - c=0.063kG/cm2, =04 - h=16,7m L? p2A Sét, xám xanh, vàng - t=1,96T/m³, dn=0,98T/m³ - C=0.251kG/cm2, =12 - h=3,8m 35900 L? p2B Seùt pha, xám trắng - t=2,08T/m³, dn=1,11T/m³ - C=0.184kG/cm2, =12 - h=3,5m L? p3 Cát pha, xám trắng - t=2,04T/m³, dn=1,07T/m³ - C=0.107kG/cm2, =23 - h=4,8m L? p4 Cát trung, vàng nâu - t=2,02T/m³, dn=1,05T/m³ - C=0.033kG/cm2, =30 - h=5,4m 298,21 L? p5 Caùt trung, xaùm tro - t=2, T/m³, dn=1,04 T/m³ - C=0.029 kG/cm2, =31 - h=6,8m 203,31 199,1 183,37 160,35 351,01 L? p6 Seùt pha, xám trắng - t=2,08 T/m³, dn=1,12 T/m³ - C=0.351kG/cm2, =18 - h=5,8m 360,6 373,41 134,1 110,5 91,27 71,57 Hình : Sơ đồ tính lún cho móng - Dựa vào bảng xác định vùng ta thấy điểm 9(tức độ sâu 40,9 m) có   60,3(kN / m )  0,2.bt  76,92(kN / m2 ) điểm sâu độ lún xem không i đáng kể Vậy chiều sâu vùng m, kể từ đáy khối quy ước 0.8 gl S   zi hi = Ei i 1 gl i 0,8 203,31 134,1 0,8 110,5 71,57 (  199,1  183,37  160,35  ) (  91, 27  ) 11740 2 10340 2 = 0,0485+ 0,0141= 0,0626(m) = 6,26 (cm) < Sgh=8 (cm)  thoả điều kiện độ lún VII Kiểm tra xuyên thủng đài cọc tính cốt thép đài cọc Kiểm tra khả chống thủng đài cọc ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 156 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN - Kiểm tra xuyên thủng cột đài: + Chiều cao đài chọn cho ứng suất bêtơng hồn tồn chịu, nghĩa không cần cốt ngang Người ta quan niệm móng bị chọc thủng, chọc thủng xảy theo bề mặt hình chóp cụt có mặt bên xuất phát từ chân cột nghiêng 450 so với trục đứng + Nén thủng tự do: xảy phía bên đáy móng ( đáy lớn ) không bị hạn chế, mặt bên tháp phát triển tự thường tạo thành góc nghiêng 450 Với chiều cao đài cọc vậy, tháp chọc thủng 450 từ chân cột trùm ngồi tim cọc nên khơng cần phải kiểm tra điều kiện chọc thủng + Nén thủng hạn chế: mặt bên đáy móng bị chặn gối tựa ( coc ép ) tháp nén thủng xảy phạm vi bị chặn với góc nghiêng mặt bên 640 (như hình vẽ) + Điều kiện để kiểm tra nén thủng hạn chế: N t  Fb  t Rbt U m h0 tg đó:  Nt = 6369,38 (kN) : lực nén thủng  Fb : khả chống nén bê tông  t = : hệ số bê tông nặng  Rbt = 1050 (kN/m2): cường độ tính tốn chịu kéo bê tông  h0 = 1,5-0,15= 1,35(m): chiều cao làm việc đài móng  c: khoảng cách mép cột đến mép đầu cọc theo phương xét c= 1,2-(0,65/2)-0,4= 0,475(m)  Um : giá trị trung bình chu vi hai đáy tháp nén thủng U m  2(hc  bc  2c) =2.(0,65+0,650+2x0,475)= 4,5(m) tan( )  h0 1, 35  = 2,84 >1 c 0, 475 => Fb = 1x1050x4,5x1,35xtg700 = 17525,47(kN) Vậy Nt = 6369,38 (kN)< Fb = 17525,47 (kN)nên không bị nén thủng theo điều kiện hạn chế ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 157 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN 45° 1600 45° 71 800 2400 4000 800 100 80 Ø P3 P4 475 650 2400 4000 Ø 80 0 800 100 100 650 00 Ø8 P2 P1 100 800 Ø8 100 800 2400 4000 800 100 D Hình : Tháp chọc thủng đài cọc - Kiểm tra xuyên thủng cọc đài Cọc có khả xuyên thủng đài cọc với phản lực đầu cọc, ta tính tốn với phản lực đầu cọc lớn Pc(max) Pc(max) ≤ 0,75.Rk.h o.btb btb  bt  bd 0, 65  (0, 65  1,35) = (m)  2 => Pc(max) = 2365,44 (kN)< 0,75x1050x1,35x2= 2126,25(kN) (không thỏa) Ta tăng chiều cao đài cọc lên 1,6 (m) btb  bt  bd 0, 65  (0, 65  1, 45) = 2,1 (m)  2 => Pc(max) = 2365,44 (kN)< 0,75x1050x1,45x2,1= 2397,94(kN) (thỏa) Vậy cọc khơng có khả xun thủng qua đài ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 158 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN Tính cốt thép cho đài cọc - Tính thép chịu lực cho đài thép lớp theo phương theo sơ đồ dầm công xôn ngàm vào mặt cột bị uốn phản lực đầu cọc, dùng tải trọng tính tốn để tính thép cho móng, mơ men ứng với mặt ngàm I-I II-II: - Thép lớp thép cấu tạo ta dùng thép thép Ø12(chống nứt bê tơng) - Số liệu tính toán :  li : khoảng cách từ cạnh cột đến tim cọc thứ i(0,875)  P : Phản lực tác dụng lên đầu cọc thứ i  Bêtông B25, Rb = 14,5 MPa = 1,45 (kN/cm 2)  Thép AII: Rs= 280 MPa = 28 (kN/cm2) ho= 145(cm); b=400 (cm); l= 400 (cm) - Momen ngàm I-I xác định theo công thức: MI-I=Pi.li= (P2+P4)*l=(2126,05+2365,44)*0,875 = 3930,06 (kNm) = 393006 (kN.cm) M 393006 = = 0,0322 (cm2) m  2  b Rb b.h0 1 1, 45  400  145     2 =    0, 0322 = 0,0328   b Rb b.h0 0, 0328  1 1, 45  400  145 = = 98,412 (cm 2) As  Rs 28 =>Thép lớp : chọn 39Ø18 a 100 có As= 99,243 (cm2) =>Thép lớp : đặt cấu tạo 12Ø12 a 150 - Momen ngàm II-II xác định theo công thức: MII-II=Pi.li= (P3+ P4)*l =(1878,83+2365,44)x0,875= 3713,74 (kNm) = 371374 (kN.cm) M 371374 = = 0,0305 (cm2) m  2  b Rb b.h0 1 1, 45  400  145     2 =    0, 0305 = 0,0309   b Rb b.h0 0,0309  1 1, 45  400  145 = = 92,908 (cm 2) As  28 Rs =>Thép lớp : chọn 39Ø18 a 100 có As= 99,243 (cm2) =>Thép lớp : đặt cấu tạo 12Ø12 a 150 ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 159 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN Ø 80 P3 P4 II II 650 4000 2400 875 Ø 80 800 100 I 650 875 00 Ø8 P2 100 800 00 Ø8 P1 100 800 2400 4000 I 800 100 D Hình : Tính thép đài cọc KẾT LUẬN Các kết tính tốn thoả mãn yêu cầu cấu tạo khả chịu lực Do giả thiết chọn chiều sâu đài cọc, đường kính cọc, chiều dài cọc….như ban đầu giả thiết tính tốn hợp lý ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ... TỔNG QUAN KIẾN TRÚC 1) Nhiệm vụ thiết kế giới thiệu quan hệ công trình với quy hoạch xây dựng khu vực: - Cơng trình trụ sở làm việc VIỆN KIỂM SÁT NHÂN DÂN TP HỒ CHÍ MINH , có quy mơ tính tới năm... cộng, ngun tắt để thiết kế - TCVN 4601/1988-nhóm H : Tiêu chuẩn thiết kế trụ sở quan - Quy định số 01/VKSTC/V11 Viện Kiểm sát nhân dân tối cao - TCVN 2737/1978 : Tải trọng tác động kết cấu nhà công... 153 155 155 157 159 TP.HỒ CHÍ MINH, Tháng 05 Năm 2011 ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ VKS NHÂN DÂN TP.HCM SV: NGUYỄN TIẾN SĨ LỚP: 06VXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHDC: TH.S VÕ MINH THIỆN CHƯƠNG I TỔNG