Luận án nghiên cứu thử nghiệm động cơ lắp bộ xúc tác mới ni cu al2o3

LỜI MỞ ĐẦU i Xuất xứ đề tài Động đốt (ĐCĐT) ln giữ vai trị quan trọng lĩnh vực nông nghiệp, công nghiệp, giao thông vận tải nhiều ngành kinh tế khác Số lượng động đốt ngày tăng nguyên nhân gây nên nhiễm mơi trường ngày nghiêm trọng, bên cạnh nhiên liệu hóa thạch ngày cạn kiệt Chính vấn đề đặt cho nhà nghiên cứu tìm giải pháp giảm nhiễm khí thải nâng cao hiệu sử dụng lượng Một giải pháp hiệu để giảm ô nhiễm giúp đa dạng hóa nguồn nhiên liệu sử dụng nhiên liệu thay Một nhiên liệu thay nhiên liệu hyđrơ Nhiên liệu hyđrơ có ưu điểm so với nhiên liệu truyền thống cháy nhanh, trị số ốc-tan cao nên cho phép động làm việc tốc độ cao, nhờ mà dễ dàng tăng cơng suất động Ngồi khí thải động sử dụng nhiên liệu hyđrô sạch, giới hạn cháy rộng nên động làm việc với hỗn hợp nghèo, góp phần làm tăng tính kinh tế động Tuy nhiên, nhiên liệu hyđrơ có nhược điểm so với nhiên liệu truyền thống nhiệt trị mole thấp Do đó, chuyển từ động chạy xăng diesel sang chạy hồn tồn hyđrơ cơng suất động bị giảm nhiều nên cần thay đổi động kết cấu cho phù hợp Thêm nữa, việc sản xuất, vận chuyển tích trữ, bảo quản nhiên liệu hyđrơ đủ để thay hoàn toàn nhiên liệu truyền thống khó khăn tốn nhiên liệu có tỷ trọng thấp Chính vậy, nhiều nhà nghiên cứu quan tâm đến việc sử dụng hyđrô thành phần phụ gia cho nhiên liệu truyền thống cách bổ sung khí giàu hyđrơ tạo từ phân giải nhiên liệu nhờ xúc tác tận dụng nhiệt khí thải Giải pháp cho thấy kết khả quan, suất tiêu hao nhiên liệu thành phần phát thải độc hại động giảm công suất thay đổi không đáng kể Tuy nhiên, xúc tác phân giải nhiên liệu thường dùng Ni/Al2O3 đạt hiệu suất cao nhiệt độ khí thải lớn 700oC ứng với chế độ tải lớn, nhiệt độ khí thải động chế độ tải thấp trung bình đạt khoảng 450 550oC nên hiệu tạo khí giàu hyđrơ thấp Do vậy, vấn đề đặt cần phải cải thiện hiệu suất xúc tác tạo khí giàu hyđrô tất chế độ làm việc động Luận án thực khuôn khổ đề tài cấp nhà nước mã số KC.05.25/11-15 với tên “Nghiên cứu nâng cao hiệu xúc tác tạo khí giàu hydro động xăng” nhằm góp phần giải vấn đề nêu ii Mục tiêu nghiên cứu Mục tiêu luận án nghiên cứu nâng cao hiệu xúc tác tạo khí giàu hyđrơ động xăng nhằm: - Làm chủ công nghệ nghiên cứu thiết kế, chế tạo xúc tác tạo khí hyđrơ trực tiếp động Tìm vật liệu xúc tác cải thiện hiệu chuyển hóa xúc nhiệt độ phản ứng thấp 550oC phù hợp với nhiệt độ khí thải động Bộ xúc tác có hiệu suất chuyển hóa cao so với xúc tác cũ nhiệt độ phản ứng thấp Bộ xúc tác lắp lên động có suất tiêu hao nhiên liệu, thành phần phát thải CO HC thấp so với động sử dụng xúc tác cũ iii Phạm vi nghiên cứu Luận án nghiên cứu động phun xăng điện tử Để giảm chi phí động cơ, nhiên liệu thử nghiệm, động cỡ nhỏ lắp xe máy Piaggio Liberty chọn làm đối tượng nghiên cứu - - Luận án nghiên cứu mơ hình thực nghiệm phịng thí nghiệm để tìm vật liệu xúc tác có hiệu suất chuyển hóa hyđrơ cao vật liệu xúc tác cũ Thiết kế, chế tạo xúc tác lắp động xe máy đánh giá hiệu kinh tế kỹ thuật phát thải động lắp xúc tác so sánh với xúc tác cũ Luận án nghiên cứu đánh giá bền xúc tác lắp xe phương tiện phịng thí nghiệm trường iv Phƣơng pháp nghiên cứu Phương pháp nghiên cứu luận án kết hợp nghiên cứu lý thuyết nghiên cứu thực nghiệm Phần nghiên cứu lý thuyết gồm nghiên cứu sở lý thuyết phương pháp tạo khí giàu hyđrơ động lập mơ hình tính tốn sản lượng hiệu suất tạo hyđrô yếu tố ảnh hưởng Trên sở chọn phương pháp phù hợp thơng số tối ưu tạo khí giàu hyđrô phù hợp với chế độ làm việc động phục vụ nghiên cứu thực nghiệm Phương pháp nghiên cứu thử nghiệm động trang bị thêm hệ thống cung cấp hỗn hợp khí giàu hyđrơ Trong đó, bao gồm thử nghiệm tiến hành phịng thí nghiệm thử nghiệm thực đường v Ý nghĩa khoa học thực tiễn đề tài * Ý nghĩa khoa học Luận án nghiên cứu điều chế vật liệu xúc tác Ni-Cu/Al2O3 để làm chất xúc tác tận dụng nhiệt khí thải tạo khí giàu hyđrơ động Từ xác định sản lượng hiệu suất tạo khí giàu hyđrơ yếu tố ảnh hưởng, làm sở cho việc chọn chế độ làm việc thích hợp xúc tác phù hợp với chế độ làm việc động * Ý nghĩa thực tiễn Bộ xúc tác (vật liệu xúc tác mới) có giá thành rẻ hiệu chuyển hóa cao xúc tác truyền thống thử bền trường, đảm bảo hoạt động ổn định an toàn Kết mở hội ứng dụng sản phẩm thực tế nhằm nâng cao tính kinh tế giảm phát thải cho động vi Bố cục luận án Luận án gồm phần mở đầu, bốn chương, phần kết luận hướng phát triển, cụ thể sau: Mở đầu: Giới thiệu tính cấp thiết, mục tiêu phạm vi nghiên cứu, phương pháp nghiên cứu, ý nghĩa khoa học thực tiễn luận án Chương Tổng quan nâng cao hiệu xúc tác tạo khí giàu hyđrô Chương Nghiên cứu lựa chọn hệ xúc tác nhằm tăng hiệu tạo khí giàu hyđrơ Chương Nghiên cứu tính tốn thiết kế chế tạo hệ thống tạo khí giàu hyđrơ sử dụng hệ xúc tác Ni-Cu/Al2O3 Chương Nghiên cứu thử nghiệm động lắp xúc tác Ni-Cu/Al2O3 Kết luận hướng phát triển CHƢƠNG TỔNG QUAN VỀ NÂNG CAO HIỆU QUẢ BỘ XÚC TÁC TẠO KHÍ GIÀU HYĐRƠ 1.1 Tổng quan nhiên liệu khí giàu hyđrơ Khí giàu hyđrơ hỗn hợp khí hyđrơ kết hợp với khí CO, HC CO2, lượng khí hyđrơ chiếm tỷ lệ lớn 60%, khí giàu hy đrơ sản phẩm q trình trình cracking nhiệt hóa nhiên liệu xăng diesel với nước Nhiên liệu khí giàu hyđrơ có nhiều ưu điểm nguồn nhiên liệu tiềm cho động đốt như: sản phẩm khí hyđrơ cháy tạo sạch; giới hạn cháy rộng nên động làm việc với hỗn hợp lỗng giúp tăng tính kinh tế động cơ; hyđrơ có trị số ốctan lớn nên tăng tỷ số nén động giúp tăng hiệu suất động Tuy nhiên khí hyđrơ có nhược điểm nhiệt trị đơn vị thể tích nhỏ, tỷ trọng nhiên liệu thấp nên việc sản xuất, vận chuyển lưu trữ bảo quản nhiên liệu hyđrô đủ để thay hoàn toàn cho xăng diesel khó khăn Sau trình bày chi tiết tính chất nhiên liệu khí giàu hyđrơ, qua để đưa giải pháp khả thi để sản xuất nâng cao hiệu tạo khí giàu hyđrơ cho động 1.1.1 Tính chất nhiên liệu khí giàu hyđrô Hyđrô nguyên tố phổ biến vũ trụ tồn chủ yếu dạng hợp chất với nguyên tố khác Hyđrô từ lâu xem loại nhiên liệu mong muốn cho ĐCĐT Khác với loại nhiên liệu truyền thống, nguồn nhiên liệu khơng gây nhiễm khí thải, tái tạo sản xuất từ nguồn nước vơ tận Hyđrơ sử dụng đơn nhiên liệu ĐCĐT đốt cháy cưỡng làm nhiên liệu bổ sung động xăng động diesel Hyđrô phản ứng với oxy tạo sản phẩm sạch, có nước khơng có thành phần nhiễm nên khơng gây ô nhiễm môi trường không gây hiệu ứng nhà kính sử dụng loại nhiên liệu hóa thạch Thêm nữa, nhiên liệu có ưu điểm cháy nhanh, trị số ốctan cao (trên 130), chống kích nổ tốt, nên cho phép động làm việc tốc độ cao, tỷ số nén lớn, nhờ mà dễ dàng tăng cơng suất động Giới hạn thành phần hỗn hợp để đảm bảo khả cháy tốt rộng nên động làm việc với hỗn hợp loãng, =0,15 10 Do động chạy hỗn hợp nghèo để giảm NOx góp phần làm tăng tính kinh tế sử dụng động Mặc dù vậy, nhiên liệu hyđrơ có số nhược điểm so với nhiên liệu xăng diesel nhiệt trị mole thấp nên không thay đổi kết cấu động chuyển từ động chạy xăng diesel sang động chạy hồn tồn hyđrơ cấp vào đường ống nạp cơng suất động bị giảm nhiều Các tính chất vật lý tính chất cháy hyđrô ảnh hưởng trực tiếp đến khả sử dụng hyđrô làm nhiên liệu động đốt trình bày cách chi tiết tài liệu tham khảo [1-4] Một số tính chất điển hình hyđrơ so với khí mê tan xăng Bảng 1.1 phân tích thêm [1-4] 1.1.1.1 Tỷ trọng Số liệu Bảng 1.1 cho thấy hyđrơ có tỷ trọng nhỏ khoảng 11% so với mê tan 1,6% so với xăng, tức nhẹ 8,7 lần so với mê tan 63,2 lần so với xăng điều kiện áp suất Trong bảng tuần hoàn hố học, hyđrơ có khối lượng phân tử 2,016 nguyên tố nhẹ nhất; tỉ trọng nhỏ 14 lần so với khơng khí điều kiện áp suất tiêu chuẩn Hyđrô tồn dạng lỏng nhiệt độ 252,7oC Tỷ trọng hyđrô nhỏ làm giảm mật độ lượng nhiên liệu Bảng 1.1 Một số tính chất hyđrơ, mêtan xăng Hyđrô Mê tan Hơi xăng Tỉ trọng điều kiện at 27 oC (kg/m3) 0,082 0,717 5,11 Hệ số khuếch tán vào khơng khí (cm2/s) 0,61 0,189 0,05 141900 45800 44790 10050 32560 228495 Ở áp suất 200 atm, 15 oC 1825000 6860000 - Ở trạng thái lỏng 8491000 20920400 31150000 Thành phần thể tích hỗn hợp stoichiometric(cân hóa học) với khơng khí (% thể tích) 29,53 9,48 1,65 Lượng khơng khí lý thuyết (kg/kg nhiên liệu) 34,5 14,5 14,7 Nhiệt cháy hỗn hợp nhiên liệu với kg khơng khí stoichiometric(cân hóa học) (MJ/kg khơng khí) 3,37 2,9 2,83 0,14-10 0,6-2,5 0,25-1,4 Giới hạn cháy (% thể tích nhiên liệu) 4-75 4,3-15,0 1,4-7,6 Năng lượng đánh lửa tối thiểu yêu cầu (mJ) 0,02 0,28 0,25 Tính chất Nhiệt trị thấp (kJ/kg) Mật độ lượng (kJ/m3) Ở áp suất atm,15 oC Giới hạn cháy (lambda) Tốc độ màng lửa (m/s) 3,2-4,4 0,83 0,41 Trị số ốctan >130 110-120 90-100 Nhiệt độ tự cháy (oC) 585 540 200-400 Khoảng cách dập tắt màng lửa (mm) 0,64 2,03 2,0 1.1.1.2 Hệ số khuếch tán Hyđrơ có hệ số khuếch tán cao gấp lần mêtan 12 lần xăng nên khả tạo hỗn hợp đồng với khơng khí động tốt nhiều so với mê tan xăng Thêm nữa, có hệ số khuếch tán cao cộng với tỷ trọng nhỏ nên hyđrơ bị rị rỉ mơi trường ngồi dễ dàng phát tán bay lên khơng tập trung gần mặt khí mê tan xăng nên nguy xảy cháy nổ hỏa hoạn thấp nhiều so với hai nhiên liệu [4] 1.1.1.3 Nhiệt trị lượng cháy động Hyđrơ có nhiệt trị khối lượng cao so với tất loại nhiên liệu khác động Nhiệt trị hyđrô 141,9 MJ/kg gấp gần ba lần so với xăng Tuy nhiên, tỷ trọng hyđrô nhỏ nên mật độ lượng nhỏ so với mê tan xăng thành phần thể tích nhiên liệu hỗn hợp với khơng khí lại lớn so với trường hợp hai nhiên liệu nên công suất động hyđrô thấp động chạy khí mê tan xăng động có dung tích xi lanh cấp nhiên liệu vào đường ống nạp Vấn đề cần phải lưu ý thiết kế động hyđrô để đảm bảo công suất yêu cầu động Với nhiệt trị khối lượng cao nên lượng nhiệt sinh đốt cháy hỗn hợp stoichiometric(cân hóa học) (hỗn hợp có thành phần nhiên liệu-khơng khí mặt lý thuyết đảm bảo cháy hồn tồn nhiên liệu khơng thừa khơng khí) nhiên liệu hyđrơ với kg khơng khí lớn so với trường hợp nhiên liệu mê tan xăng Do đó, động phun nhiên liệu trực tiếp tốc độ dung tích xi lanh động hyđrơ có cơng suất lớn 1.1.1.4 Giới hạn cháy Giới hạn cháy phạm vi cháy đặc trưng cho khả cháy nhiên liệu với khơng khí tỉ lệ nhiên liệu/khơng khí định Hyđrơ có phạm vi cháy rộng, nằm 4% đến 75% thể tích hyđrơ có hỗn hợp, khí tự nhiên có phạm vi cháy 5,3%-15% xăng 2%-6% tức làm việc với hồ khí nghèo từ nghèo Giới hạn cháy tính theo hệ số dư lượng khơng khí lambda hyđrơ từ 0,14 đến 10, so với mê tan 0,6 đến 2,5 xăng 0,25 đến 1,4 So sánh phạm vi cháy hyđrô số nhiên liệu khác thể Hình 1.1 Thơng thường, hỗn hợp có giới hạn cháy nghèo nhiên liệu cháy kiệt nâng cao tính kinh tế Thêm nữa, cháy nghèo làm nhiệt độ cuối trình cháy thấp làm giảm bớt hàm lượng nhiễm NOx khí thải Khi động làm việc với hỗn hợp nghèo cơng suất động thấp mật độ nhiên liệu có hỗn hợp khơng khí nhiên liệu thấp Do đó, động hyđrơ điều chỉnh thành phần hỗn hợp theo tải để đảm bảo động làm việc kinh tế tải nhỏ công suất lớn tải lớn Hình 1.1 Giới hạn cháy hyđrơ số loại nhiên liệu [4] 1.1.1.5 Năng lượng tia lửa yêu cầu Năng lượng đánh lửa yêu cầu để đốt cháy nhiên liệu hyđrô thấp nhiều so với lượng đánh lửa yêu cầu để đốt cháy khí mê tan xăng (Bảng 1.1) nên ưu điểm động hyđrô hệ thống đánh lửa đơn giản giá thành thấp Tuy nhiên, đặc điểm gây khó kiểm sốt vấn đề tự cháy nhiên liệu Những đốm lửa thành xy-lanh dễ dàng đốt cháy nhiên liệu van nạp chưa kịp đóng, dẫn đến tượng cháy ngược lại cổ hút tạo tăng áp đột ngột xi lanh động cấp hyđrô vào đường nạp tạo nên tiếng gõ gây hư hỏng cho động Vấn đề cần phải quan tâm thiết kế động chạy nhiên liệu hyđrô 1.1.1.6 Tốc độ cháy Hyđrơ có tốc độ cháy cao, tốc độ lửa hyđrô nhanh so với xăng Khi λ=1 tốc độ cháy hỗn hợp khơng khí hyđrơ gấp lần tốc độ cháy hỗn hợp khơng khí-mê tan hỗn hợp khơng khí-xăng Nhưng với λ lớn (hỗn hợp nghèo) tốc độ lửa giảm đáng kể lúc mật độ nhiên liệu giảm nên khoảng cách phần tử nhiên liệu gia tăng làm cản trở đến tốc độ lan tràn màng lửa buồng đốt Ngồi ra, tốc độ cháy nhanh cịn làm cho đặc tính động sử dụng nhiên liệu hyđrơ nhạy với thay đổi hình dạng buồng cháy, chảy rối xoáy đường ống nạp Tốc độ cháy cao khả dễ cháy lớn cịn giúp cho động có khả khởi động tốt Hình 1.2 thể thay đổi tốc độ cháy theo hệ số dư lượng khơng khí số loại nhiên liệu Tốc độ cháy nhanh giúp dễ dàng cháy kiệt làm tăng hiệu trình cháy lại làm cho áp suất nhiệt độ cháy cao suốt trình cháy động Do vậy, động làm việc gần tỉ lệ hồ khí tối ưu dẫn tới nhiệt độ khí cháy cao dễ dàng hình thành NOx Ngồi gây tiếng ồn rung gia tăng áp suất nhanh buồng đốt Hình 1.2 Tốc độ lửa số hỗn hợp khí [3] 1.1.1.7 Nhiệt độ tự cháy Nhiệt độ tự cháy thông số vô quan trọng, định đến tỉ số nén động tức định đến hiệu suất nhiệt có ích động Hyđrơ có nhiệt độ tự cháy cao nên nâng cao tỉ số nén mà khơng sợ bị cháy kích nổ, góp phần nâng cao hiệu suất động Tỉ số nén cao động làm việc với hồ khí nghèo mà cho hiệu suất cơng suất cao Nhiệt độ tự cháy hyđrô (585oC) cao gấp đôi xăng nên ưu điểm lớn nhiên liệu hyđrô 1.1.1.8 Khoảng cách dập tắt màng lửa Khoảng cách dập tắt màng lửa khoảng cách từ màng lửa bị dập tắt đến bề mặt thành buồng cháy Nhiên liệu hyđrơ có khoảng dập tắt màng lửa nhỏ xăng (của hyđrô 0,6 mm xăng 2,0 mm) Do lửa hyđrô tiến sát gần với thành xi-lanh so với lửa loại nhiên liệu khác trước bị dập tắt động hyđrơ, cháy diễn với phần nhiên liệu vị trí mà lửa động xăng khơng thể đến Như nhiên liệu đốt kiệt tạo công suất lớn hơn, nâng cao tính kinh tế đặc biệt nhiễm môi trường thành phần nhiên liệu không cháy từ khu vực màng lửa bị dập tắt vào khí thải giảm xuống [4] 1.1.2 Các phƣơng pháp tạo khí giàu hyđrơ Hyđrơ số nguyên tố thấy nhiều trái đất Tuy nhiên hyđrơ khí nhẹ nên gặp trạng thái tự lớp khí Hyđrô chủ yếu tồn dạng hợp chất với nguyên tố khác nước, mô động, thực vật, cồn, dầu mỏ, khí thiên nhiên hợp chất khác Chính vậy, để có khí hyđrơ khí giàu hyđrơ cần phải tách hyđrơ từ hợp chất chứa hyđrơ nói Các công nghệ phổ biến áp dụng để thực việc gồm điện phân nước, khí hóa sinh khối, reforming cồn nhiên liệu hyđrôcarbon [4] Các phương pháp biến đổi (reforming) nhiệt hóa nhiên liệu chứa hyđrơ CmHnOr (cồn nhiên liệu nguồn gốc hóa thạch) phương pháp rẻ tiền dễ dàng sản xuất khí tổng hợp chứa CO, H2 CO2 với hàm lượng thể tích H2 cao, từ 15% đến 70% Phương pháp áp dụng phổ biến với loại nhiên liệu nguồn gốc dầu mỏ xăng dầu diesel, khí thiên nhiên 1.1.2.1 Phản ứng nhiệt hóa nhiên liệu hyđrô carbon với nước Dưới tác dụng nhiệt độ cao chất xúc tác, phản ứng nhiệt hóa xảy phân giải nhiên liệu thành hỗn hợp khí giàu hyđrơ Các phản ứng hóa học q trình biến đổi nhiệt hóa nhiên liệu hyđrôcacbon với nước biểu diễn phương trình sau: CnHm + nH2O = nCO + (m/2+n)H2 CO + H2O = CO2 + H2 CnHm + 2nH2O = nCO2 + (m/2+2n)H2 (1 - 1) (1 - 2) (1 - 3) Phản ứng phản ứng thu nhiệt, xảy điều kiện cấp nhiệt vào xúc tác trì nhiệt độ 250-650oC với cồn [5] 450-900oC với khí thiên nhiên, xăng dầu diesel [6, 7] Với phương pháp nhiệt hóa nhiên liệu với nước (SR), nguyên liệu đưa vào xúc tác có nhiên liệu nước với tỷ lệ định, sản phẩm gồm CO, CO2 H2 phần nhiên liệu chưa phản ứng Hàm lượng thành phần phụ thuộc vào nguyên liệu cấp vào nhiệt độ xúc tác lò Nếu tỷ lệ nước cấp vào cao hàm lượng CO sản phẩm thấp phần lớn CO tác dụng với nước tạo thành CO2 H2 Nhiệt hóa nhiên liệu với nước cần phải cấp nhiệt vào xúc tác phương pháp có hiệu suất tạo hyđrô cao so với phương pháp nhiệt hóa khác kết muội than thấp nhất; tỷ lệ hyđrô khí sản phẩm đạt 70% [8] Trong loại nhiên liệu đầu vào thường dùng khí thiên nhiên (CH4) cho suất tạo hyđrô cao tạo bon nên xúc tác hoạt động lâu Hàm lượng hyđrô sản phẩm cao nhất, đạt 75% [6] Do đó, phương pháp SR khí thiên nhiên thường sử dụng sản xuất hyđrô quy mô công nghiệp Tuy nhiên, thiết bị tạo hyđrơ di động phương tiện vận tải việc sử dụng khí thiên nhiên làm nhiên liệu cấp vào khơng thích hợp nhiên liệu khí có mật độ lượng thấp nhiều so với nhiên liệu lỏng, làm cho việc tích trữ, vận chuyển cung cấp nhiên liệu cho xúc tác gặp nhiều khó khăn Nhiệt hóa cồn với nước có ưu điểm tốn lượng nhiệt, thực nhiệt độ thấp, từ 250-650oC, có suất cao, hàm lượng hyđrơ sản phẩm đạt 70% [4-6] Mặt khác cồn nhiên liệu lỏng nên khơng gặp khó khăn tích trữ, vận chuyển cung cấp cho xúc tác di động so với nhiên liệu khí thiên nhiên Tuy nhiên, việc sản xuất cồn đắt, sản lượng nhỏ nên chưa thay hoàn toàn nhiên liệu truyền thống nên dùng cồn làm nhiên liệu sản xuất hyđrơ phương tiện vận tải hệ thống cung cấp xăng hay diesel lại phải trang bị thêm hệ thống cung cấp cồn nên thiết bị cồng kềnh phức tạp Mật độ lượng cồn thấp, 60% so với xăng, phí tích trữ vận chuyển tốn so với xăng dầu Nhiệt hóa xăng dầu desel với nước đòi hỏi nhiệt cấp vào nhiều trì nhiệt độ cao, 450-900oC [9-10] Tuy nhiên, nhiên liệu có mật độ lượng cao suất hàm lượng hyđrô sản phẩm q trình nhiệt hóa cao, đạt gần tới giá trị hàm lượng hyđrô trạng thái cân hóa học Mặt khác khơng cần thêm hệ thống cung cấp khác Chính vậy, nhiên liệu xăng diesel thích hợp làm nguyên liệu cung cấp cho việc sản xuất khí giàu hyđrơ phương tiện vận tải 1.1.2.2 Phản ứng ơxy hóa nhiên liệu khơng hồn tồn Đây q trình đốt cháy thiếu ôxy nhiên liệu chứa hyđrô xúc tác với chất xúc tác platin rodium nickel Các loại nhiên liệu dùng cho sản xuất hyđrô theo phương pháp nhiệt hóa với nước nói gồm cồn, khí thiên nhiên, xăng dầu diesel sử dụng để sản xuất hyđrô theo phương pháp oxy hóa khơng hồn tồn (PO) [11-14] Sản phẩm phản ứng PO tổng hợp phương trình phản ứng chung sau: CnHm + 0,5nO2 = nCO +0,5mH2 10 (1 - 4) 4.3 Kết luận chƣơng Chương lắp đặt, thử nghiệm thành công động lắp xúc tác tạo khí giàu hyđrơ sử dụng xúc tác Ni-Cu/Al2O3 Ni/Al2O3 Kết thử nghiệm cho thấy, sử dụng xúc tác Ni-Cu/Al2O3 so với động nguyên bản, suất tiêu hao nhiên liệu giảm đến 10,5% mà cơng suất động gần khơng đổi Bên cạnh đó, phát thải CO HC giảm 51,65% 19,15% Kết thử nghiệm xúc tác Ni-Cu/Al2O3 cho hiệu suất cao Ni/Al2O3, suất tiêu hao nhiên liệu, CO, HC Ni-Cu/Al2O3 nhỏ Ni/Al2O3 5,63%, 20,80% 10,11% Hiệu kinh kế kỹ thuật phát thải động sử dụng xúc tác giàu hyđrô Ni-Cu/Al2O3 đánh giá so sánh trước sau chạy bền 5.000km Kết rằng, công suất xe máy sau chạy thử nghiệm trường giảm không đáng kể so với trước chạy trường Cụ thể, chạy đặc tính tốc độ 100 % tải, cơng suất trung bình sau chạy bền giảm 1,82% so với trước chạy bền, chế độ thử nghiệm khác cơng suất giảm 2%, suất tiêu thụ nhiên liệu trung bình sau chạy bền tăng 2,02% Kết thử nghiệm cho thấy phát thải CO HC xe máy tăng lên so với trước chạy trường 1,89% 1,84%, đồng thời phát thải CO2 NOx trung bình giảm xuống 1,90% 1,98% Đây tượng giảm bình thường động sau chạy bền 5000 km Kết thử nghiệm bền 5000 km xúc tác cho thấy, hạt kim loại xúc tác có xu hướng tăng lên khơng nhiều, bề mặt xúc tác có đọng bám hạt carbon kết tủa, điều xử lý phương pháp đơn giản đốt nhiệt độ cao Như xúc tác làm việc tốt 5000 km 106 KẾT LUẬN VÀ HƢỚNG PHÁT TRIỂN Kết luận Luận án nghiên cứu phương pháp tạo khí giàu hyđrơ cung cấp cho động cơ, giải pháp dùng hyđrô phụ gia nhiên liệu giúp cải thiện trình cháy, giảm lượng tiêu thụ nhiên liệu phát thải có tính hiệu Trên sở đó, phương pháp nhiệt hóa nhiên liệu với nước lựa chọn Luận án tổng hợp hệ xúc tác nhiệt hóa nhiên liệu với nước, sở quan trọng để lựa chọn hệ xúc tác Ni-Cu/Al2O3 Hệ xúc tác Ni-Cu/Al2O3, Ni-Mo/ -Al2O3 Ni-Ce/ -Al2O3 điều chế đánh giá hiệu xúc tác nhiệt độ thấp Kết rằng, hệ xúc tác Ni-Cu cho hiệu chuyển hóa thành phần khí hyđrơ cao so với hệ xúc tác Ni truyền thống hệ xúc tác Ni-Mo/ -Al2O3 Ni-Ce/ -Al2O3 Luận án thiết kế, chế tạo lắp đặt thành công hệ thống tạo khí giàu hyđrơ lắp xe máy Piaggio Liberty sử dụng xúc tác Ni0,5-Cu0,5/Al2O3 Lắp đặt, thử nghiệm thành công động lắp xúc tác tạo khí giàu hyđrơ sử dụng xúc tác Ni-Cu/Al2O3 Ni/Al2O3 Kết thử nghiệm cho thấy, sử dụng xúc tác Ni-Cu/Al2O3 so với động nguyên bản, suất tiêu hao nhiên liệu giảm đến 10,5% công suất động gần không đổi Bên cạnh đó, phát thải CO HC giảm 51,65% 19,15% Kết thử nghiệm rằng, động sử dụng xúc tác Ni-Cu/Al2O3 có suất tiêu hao nhiên liệu, CO HC thấp động sử dụng xúc tác Ni/Al2O3 5,63%, 20,80% 10,11% Hiệu kinh kế kỹ thuật phát thải động sử dụng xúc tác giàu hyđrô Ni-Cu/Al2O3 đánh giá so sánh trước sau chạy bền 5.000km Kết rằng, công suất xe máy sau chạy thử nghiệm trường giảm không đáng kể so với trước chạy trường Cụ thể, chạy đặc tính tốc độ 100 % tải, cơng suất trung bình sau chạy bền giảm 1,82% so với trước chạy bền, chế độ thử nghiệm khác cơng suất giảm 2%, suất tiêu thụ nhiên liệu trung bình sau chạy bền tăng 2,02% Kết thử nghiệm cho thấy phát thải CO HC xe máy tăng lên so với trước chạy trường 1,89% 1,84%, đồng thời phát thải CO2 NOx trung bình giảm xuống 1,90% 1,98% Hướng phát triển 107 Trên sở vấn đề giải nội dung đề tài, NCS đưa số hướng phát triển đề tài sau: - Nghiên cứu phát triển lắp đặt hệ thống tạo khí giàu hyđrơ sử dụng xúc tác Ni-Cu/Al2O3 lên động ôtô Nghiên cứu phát triển hệ thống tạo khí giàu hyđrơ sử dụng xúc tác NiCu/Al2O3 sử dụng nhiên liệu xăng pha cồn E5 - E100 Nghiên cứu phát triển lắp đặt hệ thống tạo khí giàu hyđrơ sử dụng xúc tác Ni-Cu/Al2O3 lên động diesel 108 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Anand, Shakti Soni, Nakul Aggarwal (2015) Analysis of a Hydrogen Fueled Internal Combustion Engine International Journal of Enhanced Research in Science, Technology & Engineering, Vol Issue 7, p.236-243 [2] Ghazi A Karim (2003) Hydrogen as a spark ignition engine fuel International Journal of Hydrogen Energy 28, p569 - 577 [3] White C M., R.R Steeper, A.E Lutz (2006) The hydrogen-fueled internal combustion engine: a technical review International Journal of Hydrogen Energy, 31 p1292 - 1305 [4] Jack Dempsey (2001) Hydrogen Fuel Cell Engines and Related TechnologiesModule 1: Hydrogen properties College of the Desert, Palm Desert, CA, USA [5] G Dragone, et al., Third generation biofuels from microalgae Applied Microbiology, pp 1355-1366, 2010 [6] M Levent, D J Gunn, M A El-Bousiffi (2003) Production of hydrogen-rich gases from steam reforming of methane in an automatic catalytic microreactor Internationl journal of hydrogen energy 28, p945-959 [7] Yousri M.A Welaya, Mohamed M El Gohary 1, Nader R Ammar (2012) Steam and partial oxidation reforming options for hydrogen production from fossil fuels for PEM fuel cells Alexandria Engineering Journal 51, p69-75 [8] Maxim Lyubovsky, Subir Roychoudhury (2004) Novel catalytic reactor for oxidative reforming of methanol Applied Catalysis B: Environmental 54, p 203215 [9] Inyong Kang, Joongmyeon Bae, Gyujong Bae (2006) Performance comparison of autothermal reforming for liquid hydrocarbons, gasoline and diesel for fuel cell applications Journal of Power Sources 163, p538-546 [10] Seo Y.S., A Shirley, S.T Kolaczkowski (2002) Evaluation of thermodynamically favourable operating conditions for production of hydrogen in three different reforming technologies J Power Sources; 108: 213-225 [11] Claudia Diehm, Torsten Kaltschmitt, Olaf Deutschmann (2012) Hydrogen production by partial oxidation of ethanol/gasoline blends over Rh/Al2O3 109 Catalysis Today, 197, p.90-100 [12] Ann M De Goote, G F Froment (1996) Partial oxidation of methane over nickel catalyst Appl Catal A , vol.138, p.245-264 [13] Zhu, W., Xiong, G., Han, W., Yang, W., (2004) Catalytic partial oxidation of gasoline to syngas in a dense membrane reactor Catalysis Today, vol 93-95, p257-261 [14] Praveen K Cheekatamarla, Alan M Lane (2005) Efficient bimetallic catalysts for hydrogen generation from diesel fuel International Journal of Hydrogen Energy, 30, p.1277-1285 [15] Newson E., T.B Truong (2003) Low-temperature catalytic partial oxidation of hydrocarbons (C1-C10) for hydrogen production International Journal of Hydrogen Energy 28, p.1379 - 1386 [16] D Sutton, S.M Parle, J.R.H Ross (2002) The CO2 reforming of the hydrocarbons present in a model gas stream over selected catalysts Fuel Processing Technology, 75, p.45-53 [17] El-Naggar A Y., S A Ghoneim, R A El-Salamony, S A El-Tamtamy And A K El-Morsi (2013) Catalytic reforming of all hydrocarbons in Natural gas with carbon dioxide to produce Synthesis gas over rhodium-alumina catalyst Int J Chem Sci, 11(1), p 39-52 [18] Radu Chiriac, et al.,Effects of Gasoline-Air Enrichment with HRG Gas on Efficiency and Emissions of a SI Engine, SAE Paper 2006- 01- 3431 [19] T D’Andrea, et al.,Investigating Combustion Enhancement and Emissions Reduction with the Addition of 2H2 + O2 to a SI Engine, SAE Paper 2003-320011 [20] Ammar A Al-Rousan, Reduction of fuel consumption in gasoline engines by introducing HHO gas into intake manifold, Int J of Hyđrôgen Energy, Vol 35, pp 12930-12935, 2010 [21] Shelley Minteer, Alcoholic fuels, CRC Press, Taylor & Francis Group, 2006 [22] Shuofeng Wang, et al.,Improving the performance of a gasoline engine with the addition of hyđrôgeneoxygen mixtures, Int J of Hydrogen Energy, Vol 36, pp 11164-11173, 2011 110 [23] Changwei Ji, Shuofeng Wang, Experimental Study on Combustion and Emissions Characteristics of a Spark Ignition Engine Fueled with Gasoline-Hydrogen Blends, Energy & Fuels, Vol 23, pp 2930-2936, 2009 [24] Thorsten Allgeier, Martin Klenk and Tilo Landenfeld, Enrico Conte and Konstantinos Boulouchos, Jan Czerwinski, (2004) Advanced Emission and Fuel Economy Concept Using Combined Injection of Gasoline and Hydrogen in SIEngines SAE Technical Paper 2004-01-1270 [25] Tsolakis A.,A.Megaritis (2005) Partially premixed charge compression ignition engine with on-board H2 production by exhaust gas fuel reforming of diesel and biodiesel International Journal of Hydrogen Energy, 30, p731 - 745 [26] Alberto Boretti (2011) Advantages of the direct injection of both diesel and hydrogen in dual fuel hydroge Internationl journal of hydrogen energy, 36, p9312-9317 [27] Hồng Đình Long (2010) Nghiên cứu tận dụng nhiệt khí thải tạo khí giàu hyđrơ để giảm phát thải cho động diesel Tạp chí Giao thơng Vận tải, Số 6/2010, ISSN 0866-7012, trang 31-34 [28] Tuan Le Anh, et.al, Improving Performance and Reducing Pollution Emissions of a Carburetor Gasoline Engine by Adding HHO Gas into the Intake Manifold, SAE International, paper number 2013-01-0104, DOI:10.4271/2013-01-0104 [29] Hoang Dinh Long, et.al, Numerical study of on-board gasoline steam reforming to produce hydrogen-rich gas for IC engine application, The 5th AUN/SEEDNet RC New/Renewable Energy 2012 [30] Nghiên cứu nâng cao tính kinh tế nhiên liệu giảm phát thải độc hại cho động xăng cách cung cấp hỗn hợp khí giàu hyđrơ cho động 5.TN05/11-15, 2013 [31] Oscar G Marin Flores, Su Ha Study of thể performance of Mo2C for isô-ốctan steam reforming Catalysis Today 136 (2008) 235-242 [32] Jinchang Zhang, Yanhui Wang, Runyu Ma, Diyong Wu Characterization of alumina-supported Ni and Ni-Pd catalysts for partial oxidation and steam reforming of hydrocarbons Applied Catalysis A: General 243 (2003) 251-259 [33] S Ahmed, M Krumpelt Hydrogen from hydrocarbon fuels for fuel cells Internat J Hydrogen Energy 2001; 26: 291-301 111 [34] Hoang Dinh Long, Chan Siew Hwa, Ding Ovi Lian Hydrogen production for fuel cells by autothermal reforming of methane over sulfide nickel catalyst on a gamma alumina support Journal of Power Sources 159 (2006) p1248-1257 [35] Jiann-Horng Lin, Prakash Biswas, Vadim V Guliantsa, Scott Misture Hydrogen production by water-gas shift reaction over bimetallic Cu-Ni catalysts supported on La-doped mesoporous ceria Applied Catalysis A: General 387 (2010) 87-94 [36] A.J Vizcaı´no, A Carrero, J.A Calles, Int J Hydrogen Energy 32 (2007) 1450 [37] A Carrero, J.A Calles, A.J Vizcaı´no, Appl Catal A: Gen 327 (2007) 82 [38] F Marin˜ o, E.G Cerrella, S Duhalde, M Jobbagy, M Laborde, Int J Hydrogen Energy 23 (1998) 1095 [39] Hồng Đình Long, Nguyễn Thế Lương (2009) Sử dụng xúc tác nhiên liệu để giảm thành phần độc hại khí thái động xăng Tạp chí Giao thơng Vận tải, Số 6/2009, trang 35-38 [40] Koichi Ashida et al (2015) Study of an on-board fuel reformer and hydrogenadded EGR combustion in a gasoline engine SAE Technical paper 2015-010902 [41] Phạm Ngọc Anh, Nghiên cứu tạo nhiên liệu giàu hyđrô động để giảm phát thải độc hại, 2016 [42] Nguyễn Đình Huề - Trần Kim Thanh, Động hóa học xúc tác, 1989 [43] Hou ZY, Yokota O, Tanaka T, Yashima T Characterization of Ca-promoted Ni/ -Al2O3 catalyst for CH4 reforming with CO2 Appl Catal A (2003) 253-381 [44] Hu CW, Yao J, Yang HQ, Chen Y, Tian AM On the inhomogeneity of low nickel loading methanation catalyst J Catal (1997) 166:1-7 [45] Changwei Ji, Shuofeng Wang, Effect of hydrogen Addition on Idle Performance of a Spark-Ignited Gasoline Engine at Lean Conditions with a Fixed Spark Advance, Energy & Fuels, Vol 23, pp 4385-4394, 2009 [46] Changwei Ji, et al., Performance of a hybrid hydrogen-gasoline engine under various operating conditions, Applied Energy, Vol 97, pp 584-589, 2012 [47] Savage PE Mechanisms and kinetics models for hydrocarbon pyrolysis J Anal Appl Pyrolysis (2000);54:109-126 112 [48] Nguyen The Luong, Eiji Yamasue, Hideyuki Okumura, Keiichi N Ishihara Adhesion Properties of milled CuO-CeO2/γ-Al2O3 on Metallic Substrate for Automotive Catalytic Converter, Journal of Particulate Science and Technology vol.32, 5, (2014), pp.529-536 [49] Phạm Văn Thể, Trang bị động lực Diesel tàu thủy, NXB Khoa học Kỹ thuật, 2006 [50] Vũ Duy Quang, Giáo trình kỹ thuật thủy khí, NXB Khoa học Kỹ thuật, 2009 [51] Nguyễn Tất Tiến, Nguyên lý động đốt trong, NXB Giáo Dục, 2000 113 PHỤ LỤC TRANG THIẾT BỊ THỬ NGHIỆM P1 Thiết bị đo diện tích bề mặt BET BET (Brunauer - Emmett - Teller) lý thuyết nhằm giải thích hấp phụ vật lý phân tử khí bề mặt vững sở cho kỹ thuật phân tích quan trọng để đo diện tích bề mặt riêng vật liệu Lý thuyết BET cho hấp phụ khí, bề mặt chất rắn hấp phụ vật lí, giai đoạn áp suất thấp tuân theo quy luật phương trình đẳng nhiệt hấp phụ Langmuir, tăng áp suất diễn trình hấp phụ đa lớp áp suất tiến tới áp suất bão hòa bề mặt rắn xảy tượng ngưng tụ mao quản hấp phụ Như theo BET phân tử chất hấp phụ không chuyển động tự bề mặt không tương tác với nhau, điểm khác hình thành nhiều lớp hấp phụ tổng bề mặt khơng đổi Để thiết lập phương trình đẳng nhiệt BET người ta thừa nhận giả thuyết Langmuir bổ sung thêm số điều: Enthanpy phân tử không thuộc lớp thứ enthanpy hóa lỏng Số lớp hấp phụ trở nên vơ lớn áp suất bão hịa Hình PL1 Micromeritics Gemini VII 2390 Series Máy đo diện tích bề mặt sử dụng Micromeritics Gemini VII 2390 Series (Hình PL1) Máy phân tích diện tích bề mặt nhanh chóng đáng tin cậy, xác định diện tích bề mặt xác Chi phí thấp, tốc độ cao, sử dụng đơn giản, độ tin cậy cao, độ PL1 chắn giành vị trí quan trọng phịng thí nghiệm nghiên cứu kiểm sốt chất lượng tồn giới Xác định BET đơn đa lớp khu vực bề mặt Langmuir, tổng khối lượng lỗ, phương pháp phân tích vi mơ P2 Thiết bị xác định cấu trúc tinh thể tia X (XRD) Nhiễu xạ tia X tượng chùm tia X nhiễu xạ mặt tinh thể chất rắn tính tuần hoàn cấu trúc tinh thể tạo nên cực đại cực tiểu nhiễu xạ Kỹ thuật nhiễu xạ tia X (thường viết gọn nhiễu xạ tia X) sử dụng để phân tích cấu trúc chất rắn, vật liệu Xét chất vật lý, nhiễu xạ tia X gần giống với nhiễu xạ điện tử, khác tính chất phổ nhiễu xạ khác tương tác tia X với nguyên tử tương tác điện tử nguyên tử Thiết bị sử dụng máy D8 Advance Bruker (Hình PL2) Hình PL2 Máy D8 Advance Bruker P3 Kính hiển vi điện tử (SEM) Phương pháp chụp ảnh FESEM sử dụng để khảo sát hình dạng kích thước hạt tinh thể Ảnh hiển vi điện tử quét phát xạ trường (FESEM) cho độ phân giải đến cỡ nm Phương pháp chụp ảnh hiển vi điện tử quét FESEM dự ột chùm tia điện tử hẹp, có bước sóng khoảng vài angstrom (Å) lên bề mặt mẫu nghiên c Khi chiếu chùm tia điện tử vào mẫu xuất tín hiệu điện tử tán xạ ngược, PL2 điện tử thứ cấp, điện tử hấp phụ, điện tử Auger, tia X huỳnh quang catot Các tín hiệu thu cách nhanh chóng chuyển thành tín hiệu điện để tạo ảnh tương ứng Thơng thường ta thu điện tử phát xạ từ bề mặt mẫu để thu hình ảnh bề mặt mẫu Hình PL3 Kính hiển vi điện tử quét (FESEM) P4 Bộ sắc ký khí GC Máy sắc ký khí Trace-GC, Thermo sử dụng để xác định thành phần chất khí (Hình PL4) Hai phận quan trọng thiết bị GC-Trace hệ thống cột tách detector Nhờ có dịng khí mang argon (áp suất dịng khí mang trì atm), mẫu đưa vào cột tách nằm lị cột Q trình sắc ký xảy đây, sau cấu tử rời cột tách thời điểm khác nhau, cấu tử vào detector, chúng chuyển thành tín hiệu điện Tín hiệu khuếch đại sang máy tích phân kế máy tính qua phần mềm ChromCard Các số liệu xử lý kết in kết Trace-GC sử dụng detector TCD Loại detector hoạt động dựa nguyên tắc đo liên tục độ dẫn nhiệt khí mang buồng đo buồng so sánh mà có lắp dây điện trở theo kiểu cầu Wheastone PL3 Hình PL4 Máy phân tích khí Trace-GC, Thermo P5 Băng thử CD 20” Băng thử xe máy CD20” (Chassis Dynamometer 20”) hãng AVL cung cấp (Hình PL5) có chức để thử nghiệm cơng nhận kiểu kiểm tra tính kỹ thuật xe máy phịng thử nghiệm Các chức băng thử sau: Xác định tốc độ xe Xác định lực bánh xe tác dụng bề mặt lăn Xác định gia tốc công suất xe Mơ hình hóa tải trọng đường băng thử Các thơng số băng thử: Vận tốc lớn trình thử 160 km/h Khối lượng qn tính mơ lớn 80 đến 350 kg Gia tốc lớn trình mơ phỏng: 3,7 m/s2 Lực kéo mơ phỏng: 1000 N Dung sai tốc độ thực xác định là: - km/h < 0,1% - 30 km/h < 0,01% 30 - 200 km/h < 0,001% PL4 Hình PL5 Băng thử CD 20” P6 Tủ phân tích khí thải CEBII Tủ phân tích khí thải CEBII (Hình PL6) phân tích thành phần chất CO, CO2, NO, NOx, HC có khí thải động Mỗi phân tích chia thành dải đo, tuỳ thuộc vào hàm lượng thực tế chất có khí thải mà phân tích tự lựa chọn dải đo phù hợp Để đảm bảo độ xác phép đo, phân tích hiệu chuẩn trước đo chất khí hiệu chuẩn ứng với dải đo Bộ phân tích CO (CO2) có nhiệm vụ xác định thành phần CO (CO2) phương pháp hấp thụ tia hồng ngoại Khi chiếu tia hồng ngoại qua hỗn hợp khí, tia hồng ngoại bị CO (CO2) hỗn hợp hấp thụ suy yếu Thông qua mức độ suy giảm tia đo xác định hàm lượng CO (CO2) hỗn hợp khí mẫu Bộ phân tích HC xác định thành phần HC phương pháp ion hoá lửa Khi khí mẫu phun vào lửa hyđrơ, phân tử HC cháy bị i-ơn hố Cường độ dịng i-ơn xác định tỷ lệ với thành phần HC mẫu thử Bộ phân tích NOx xác định thành phần NOx phương pháp quang hoá Mẫu thử qua xúc tác nhiệt, NO2 bị phân huỷ thành NO O2, sau khí mẫu với NO đưa vào phân tích quang hoá Tại thành PL5 phần NO tác dụng với O3 tạo thành NO2 có mức lượng cao, tồn thời gian ngắn, nhẩy mức lượng thấp phát tia xạ Cường độ lượng xạ đo phản ánh thành phần NOx mẫu thử ban đầu Hình PL6 Tủ phân tích khí thải CEBII P7 Thiết bị đo lƣợng tiêu thụ nhiên liệu Để xác định đặc tính cung cấp nhiên liệu động xe máy cần sử dụng thiết bị đo lượng nhiên liệu tiêu thụ Nghiên cứu sử dụng thiết bị đo tiêu hao nhiên liệu AVL Fuel Balance 733S Thiết bị dùng cảm biến có độ nhạy xác cao để đo lượng nhiên liệu động tiêu thụ cách cân lượng nhiên liệu bình chứa (đo theo kiểu khối lượng) thể Hình PL7 PL8 Nguyên lý đo phân tích trọng lượng cho phép đo trực tiếp khối lượng nhiên liệu tiêu thụ, kết đo không bị ảnh hưởng nhiệt độ tỷ trọng nhiên liệu Bình đo thơng gió nhằm đảm bảo khơng xuất bọt khí mạch, đồng thời đảm bảo tính an tồn độ ổn định cao Sai số thiết bị 0,1% Dải đo từ đến 150 kg/h Có thể cho phép tới 400 kg/h Tổng khối lượng bình đo 1800 g Với khối lượng cho phép đo liên tục áp dụng cho loại xe từ xe máy tới ôtô áp dụng tiêu chuẩn thử nghiệm FTP75, ECE R40 Với thời gian điền đầy ngắn, cho phép sớm tiến hành phép đo PL6 Hình PL7 Hệ thống đo tiêu thụ nhiên liệu AVL 733S Hình PL8 Nguyên lý hoạt động thiết bị cân nhiên liệu 733S Nhiên liệu cấp vào thùng đo; Nhiên liệu tới động cơ; Nhiên liệu hồi từ động cơ; Ống thông hơi; Các ống nối mềm; Thùng đo; Thanh cân; Lò xo lá; Cân bì; 10 Cảm biến lưu lượng; 11 Thiết bị giảm chấn; 12 Van điện từ đường nạp Đầu trình đo, nhiên liệu cấp đầy vào thùng đo thông qua đường cấp nhiên liệu Khi lượng nhiên liệu đầy lúc lực tỳ lên cảm biến lưu lượng lớn Van điện từ 12 đóng lại ngăn khơng cho dịng nhiên liệu vào thùng đo đường cấp vào động mở, lượng nhiên liệu đường hồi động (khi sử dụng hệ thống phun xăng điện tử) áp suất bình giữ ổn định nhờ ống thơng Đồng thời với q trình phận đếm thời gian hoạt động Lượng nhiên liệu bình chứa đo liên tục giây dựa vào lượng nhiên liệu cịn bình ECU tính lượng nhiên liệu tiêu thụ động PL7 ... việc động cơ, vừa giảm giá thành cho xúc tác Do đó, nghiên cứu ta đánh giá hệ xúc tác Ni- Cu/ Al2O3, NiCe /Al2O3, Ni- Mo /Al2O3, từ xác định hệ xúc tác thích hợp lắp đặt lên xe để mang chế tạo thử nghiệm. .. giàu hyđrô sử dụng hệ xúc tác Ni- Cu/ Al2O3 Chương Nghiên cứu thử nghiệm động lắp xúc tác Ni- Cu/ Al2O3 Kết luận hướng phát triển CHƢƠNG TỔNG QUAN VỀ NÂNG CAO HIỆU QUẢ BỘ XÚC TÁC TẠO KHÍ GIÀU HYĐRƠ... với xúc tác cũ Luận án nghiên cứu đánh giá bền xúc tác lắp xe phương tiện phịng thí nghiệm ngồi trường iv Phƣơng pháp nghiên cứu Phương pháp nghiên cứu luận án kết hợp nghiên cứu lý thuyết nghiên