TẠP CHÍ KHOA HỌC TRƯỜNG ĐẠI HỌC TRÀ VINH, SỐ 46, THÁNG 3 NĂM 2022 DOI 10 35382/tvujs 1 46 2022 863 NGHIÊN CỨU XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU NÉN VÀ MOMENT CHỊU UỐN GIỚI HẠN CỦA CHÂN CỘT THÉP DÙNG DIỆN TÍCH HỮU HIỆ[.]
TẠP CHÍ KHOA HỌC TRƯỜNG ĐẠI HỌC TRÀ VINH, SỐ 46, THÁNG NĂM 2022 DOI: 10.35382/tvujs.1.46.2022.863 NGHIÊN CỨU XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU NÉN VÀ MOMENT CHỊU UỐN GIỚI HẠN CỦA CHÂN CỘT THÉP DÙNG DIỆN TÍCH HỮU HIỆU Bùi Phước Hảo1∗ REASERCH ON DETERMINATION FOR THE LIMITED COMPRESSIVE STRENGTH AND BENDING MOMENT OF THE STEEL COLUMN BASE USING EFFECTIVE AREA PANDEMIC Bui Phuoc Hao1∗ Tóm tắt – Trong thiết kế chân cột thép, thông số sức chịu nén giới hạn NRd moment chịu uốn giới hạn MRd điều kiện khống chế cần quan tâm mức, không gây phá hoại khối móng bê tơng chân cột Mục tiêu báo dùng phương pháp diện tích hữu hiệu tiêu chuẩn Eurocode để xác định NRd MRd chân cột thép, sau thực tính tốn số để kiểm tra kết tính tốn Kết cho thấy NRd MRd chân cột thép phải chịu có xu hướng tăng dần tăng dần chiều dày đế mác khối móng bê tơng Khi đó, ứng với chiều dày đế (từ t = 18 mm đến t = 36 mm) mác bê tông (từ C16/20 đến C50/60) cho kết tương ứng với NRd MRd Tuy nhiên, điều lưu ý khả chịu lực nén moment chịu uốn chân cột bị giới hạn, tăng mãi, chẳng hạn vượt qua khả chịu lực nén N pl,Rd =1596 kN độ bền chịu uốn giới hạn M pl,Rd =131,3 kN.m khối móng bê tơng chân cột Bài viết khuyến nghị sử dụng kết nghiên cứu việc chọn chiều dày đế mác khối móng bê tơng cách hiệu quả, xác kinh tế Từ khóa: đế, chân cột thép, chịu nén giới hạn, chịu uốn giới hạn, diện tích hữu hiệu Abstract – In the design of steel column base, parameters of limited compressive strength NRd and limited bending moment MRd are the control conditions that need to be paid due attention, otherwise it will damage the concrete foundation block at the foot of the column The objective of the article is to use the effective area method in Eurocode standard to determine NRd and MRd of the steel column base, then perform numerical calculations to check the calculation results The results show that the NRd and MRd of the steel column base tends to increase when increasing the thickness of the base plate and the grade of the concrete foundation block Then, corresponding to each thickness of the base plate (from t=18 mm to t=36 mm) and each concrete grade (from C16/20 to C50/60) will give corresponding results for each NRd and MRd However, it is important to note that the compressive capacity and bending moment of the column base will be limited, can not increase forever, for example, can not overcome the compressive strength N pl,Rd = 1596 kN and the limit bending strength M pl,Rd = 131.3 kN.m of the concrete foundation block at the base of the column The article recommends using the results of this study to choose the thickness of the base plate and the grade of the concrete foundation block in the most effective, accurate and economical way Khoa Kỹ thuật Công nghệ, Trường Đại học Trà Vinh Ngày nhận bài: 21/10/2021; Ngày nhận kết bình duyệt: 06/02/2022; Ngày chấp nhận đăng: 04/3/2022 *Tác giả liên hệ: phuochao@tvu.edu.vn School of Engineering & Technology, Tra Vinh University Received date: 21st October 2021; Revised date: 06th February 2022; Accepted date: 04th March 2022 *Corresponding author: phuochao@tvu.edu.vn 71 Bùi Phước Hảo KHOA HỌC CÔNG NGHỆ – MÔI TRƯỜNG RoSca et al năm 2013 [2] cho thấy độ bền bê tông chịu nén phụ thuộc vào vật liệu chế tạo đế, trạng thái lớp vữa trạng thái ứng suất phức tạp vùng tiếp xúc đế bê tông Một nghiên cứu khác Wald et al năm 2008 [3] đưa dự đoán rằng: thành phần liên kết, sức chịu nén giới hạn độ cứng liên kết chân cột thép với đế phụ thuộc vào phương pháp mô liên kết chân cột thép đế Trong báo này, tác giả sử dụng phương pháp diện tích hữu hiệu quy định tiêu chuẩn theo Eurocode để phân tích ảnh hưởng chiều dày đế mác bê tông khối móng đến thơng số sức chịu nén giới hạn, moment chịu uốn giới hạn thiết kế chân cột thép chịu nén tâm, chịu nén – uốn đồng thời Qua đó, nghiên cứu góp phần cung cấp nhìn tổng quát để thiết kế chân cột thép hiệu nhất, tối ưu Keywords: base plate, effective area, limited bending moment, limited compressive strength, steel column base I MỞ ĐẦU Trong kết cấu thép, cấu kiện cột thép tạo thành từ thép liên kết với đế chân cột thông qua mặt bích, đặt lên khối móng bê tơng sử dụng phổ biến cơng trình dân dụng công nghiệp Chân cột thép thiết kế với nhiều quan điểm khác hướng đến mục tiêu đơn giản hóa tính tốn, phản ánh làm việc cột thép sát với thực tế Hiện nay, nhiều quốc gia giới đưa tiêu chuẩn, quy phạm thiết kế liên kết chân cột thép AISC (Mĩ), JIS (Nhật Bản), AS (Úc), BS (Anh), SP (Nga), Eurocode (Liên minh châu Âu) Trong đó, việc tính tốn cấu kiện thép nói chung chân cột thép nói riêng Việt Nam theo tiêu chuẩn hành TCVN 5575-2012 [1] Một số quan điểm thiết kế chân cột thép chịu nén tâm theo tiêu chuẩn Việt Nam nước cho rằng: (i) ứng suất đế phân bố đàn hồi tuyến tính, (ii) chấp nhận móng bê tơng chảy dẻo phân phối lại ứng suất tương tự tiết diện bê tông cốt thép Tuy nhiên, đế chân cột ln có độ mềm cao bề dày hạn chế Do đó, thiết kế theo phương pháp thường có kết chiều dày đế lớn, gây việc lãng phí, ảnh hưởng đến chi phí xây dựng cơng trình Bên cạnh đó, phần tiết diện chân cột thép tiếp xúc với đế nhỏ dẫn đến ứng suất phân bố đế thường phân bố không bị giới hạn vùng định xung quanh tiết diện cột nên không đảm bảo yêu cầu thiết kế đặt Mặt khác, thiết kế chân cột thép, thông số sức chịu nén moment chịu uốn giới hạn điều kiện khống chế cần người thiết kế quan tâm mức để giúp họ phân tích kết cấu đạt hiệu cao Trong năm gần đây, số nghiên cứu giới thực nhằm tìm phương pháp phù hợp công tác thiết kế chân cột thép Nghiên cứu phương pháp thiết kế chân cột thép chịu độ lệch tâm lớn Victoria-Elena II PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU VÀ CƠ SỞ TÍNH TỐN Để tính tốn xác định sức chịu nén moment chịu uốn giới hạn chân cột thép, sử dụng phương pháp diện tích hữu hiệu quy định Eurocode Trong ‘Thiết kế kết cấu liên kết theo Eurocode – Câu hỏi thường gặp’ [4], phần kích thước mở rộng c quanh tiết diện cột xác định sau: Trong đó: t – bề dày đế (mm); fyd – giới hạn chảy thép (N/mm2 ) ; γMO =1,15 – hệ số độ tin cậy vật liệu thép tính bền; f jd – cường độ tính tốn ép mặt bê tơng móng (N/mm2 ) Cường độ ép mặt cục bê tơng móng xác định sau: Trong đó: β j – hệ số kể đến vật liệu làm móng, lấy β j =2/3; k j – hệ số kể đến tỉ số diện tích đế Aco p = a × b diện tích móng quy ước Ac1 ; K j = Ac1 /Aco lấy k j ≤ 3; fcd = fck /γc – cường độ tính tốn bê tông, với fcd 72 Bùi Phước Hảo KHOA HỌC CÔNG NGHỆ – MÔI TRƯỜNG – cường độ nén đặc trưng mẫu bê tơng hình trụ 28 ngày tuổi (N/mm2 ) , γc = 1,5 – hệ số tin cậy vật liệu bê tông Vậy ta có: Trong đó: rc - cánh tay địn bê tông đến trục đối xứng cột (mm); rt - khoảng cách từ trọng tâm hàng bu lông đến trục đối xứng cột (mm) Cũng theo EN 1993-1-1:2005 [5], khả chịu lực nén moment chịu uốn giới hạn chân cột không lớn khả chịu lực nén moment chịu uốn khối móng bê tơng chân cột: Hình 1: Vùng diện tích quy ước diện tích đế III KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN A Tính tốn chân cột đơn giản chịu nén tâm Diện tích quy ước Ac1 lấy sau: Tính sức chịu tải chân cột chịu nén tâm thể Hình Cột dùng thép HE200B, đế có chiều dày t = 30 mm khối móng bê tơng có kích thước: 850x850x900 mm Thép mác S235 Hệ số an toàn vật liệu γM0 = 1,15 γc = 1,50 [7] Trong đó: Theo EN 1993-1-8:2005 [5], diện tích hữu hiệu Ae f f bên đế chiều dài hữu hiệu be f f tiết diện T-stub cho đế với bu lơng bên ngồi cánh cột xác định theo cơng thức sau: Hình 2: Cấu tạo chi tiết chân cột Tính giá trị cực tiểu a1 b1 : Theo EN 1993-1-1:2005 [6], cột chịu nén tâm với lực nén thiết kế NEd ứng suất đế phạm vi diện tích hữu hiệu xem phân bố Khả chịu nén ép Và, từ điều kiện b1 = a1 = 850 mm > a = 340 mm Và thế: Trường hợp 1: Tác giả khảo sát chiều dày đế thay đổi từ t = 18 mm đến t = 36 mm, tính đại diện với bê tông mác C20/25 bê tông mác C40/50, kết Bảng mặt bê tơng móng: Khi cột chịu nén lệch tâm, moment chịu uốn giới hạn chân cột: 73 Bùi Phước Hảo KHOA HỌC CƠNG NGHỆ – MƠI TRƯỜNG Tính đại diện với bê tông mác C20/25 t = 30 mm Khả chịu tải bê tông bên đế: Chiều rộng hữu hiệu c (Hình Diện tích hữu hiệu đế tiết diện chữ H tính sau: 3): Khả chịu lực nén chân cột: Trường hợp 2: Tác giả khảo sát mác bê tơng thay đổi từ C16/20 đến C50/60, tính đại diện với đế có chiều dày t = 30 mm t = 18 mm, kết Bảng Tính đại diện với đế có chiều dày t = 30 mm với mác C50/60 Khả chịu tải bê tơng bên đế: Hình 3: Vùng diện tích hữu hiệu bên đế Diện tích hữu hiệu đế tiết diện chữ H tính sau: Tấm cứng có chiều rộng hữu hiệu c (Hình 3), bao quanh cột có tiết diện H: Diện tích hữu hiệu đế tiết diện hình chữ H tính sau: Khả chịu lực nén chân cột: Tính đại diện với bê tông mác C40/50 t = 30 mm Khả chịu tải bê tông bên đế: Khả chịu lực nén chân cột: Tính đại diện với đế có chiều dày t = 18 mm với mác C50/60 Khả chịu tải bê tơng bên đế: Tấm cứng có chiều rộng hữu hiệu c (Hình 3), bao quanh cột có tiết diện H: 74 Bùi Phước Hảo KHOA HỌC CÔNG NGHỆ – MÔI TRƯỜNG Bảng 1: Tổng hợp sức chịu nén giới hạn chân cột NRd Hình 4: Biểu đồ quan hệ sức chịu nén giới hạn NRd với chiều dày đế đế lên khả chịu lực chân cột khảo sát, chiều dày đế tăng khả chịu lực nén giới hạn chân cột tỉ lệ thuận tăng theo Tuy nhiên, cần phải lưu ý rằng, khả chịu lực nén chân cột bị giới hạn, tăng mãi, chẳng hạn vượt qua khả chịu lực nén móng chân cột Khả chịu lực nén móng chân cột thép HE200B, S235: Tấm cứng có chiều rộng hữu hiệu c (Hình 3), bao quanh cột có tiết diện H: Diện tích hữu hiệu đế tiết diện hình chữ H tính sau: Khi tác giả khảo sát bê tông mác C20/25 Hình 4, đế có chiều dày từ t = 18 mm đến t = 26 mm có NRd < N pl,Rd = 1596 x 103 N Vì thế, trường hợp chân cột thép mác S235 chịu nén tâm đặt lên khối móng bê tơng mác C20/25 có kích thước 850x850x900 mm dùng đế có chiều dày từ t = 18 mm đến t = 26 mm để thiết kế cho chân cột phù hợp Còn trường hợp bê tông mác C40/50 sức chịu lực nén chân Khả chịu lực nén chân cột: Trong Hình 4, ảnh hưởng chiều dày 75 Bùi Phước Hảo KHOA HỌC CÔNG NGHỆ – MÔI TRƯỜNG Bảng 2: Tổng hợp sức chịu nén giới hạn chân cột NRd cột NRd > N pl,Rd = 1596 x 103 N, thiết kế với đế có chiều dày t < 18 mm Trong Hình 5, tác giả tiến hành khảo sát sức chịu nén giới hạn chân cột NRd theo mác khối móng bê tơng, tính đại diện với đế có chiều dày t = 18 mm t = 30 mm, mác bê tơng tăng khả chịu lực nén giới hạn NRd chân cột thép tỉ lệ thuận tăng theo, nhận thấy trường hợp chiều dày đế t = 18 mm chọn bê tông mác từ C16/20 đến C35/45 để thiết kế phù hợp có NRd < N pl,Rd = 1596 x 103 N Còn trường hợp chiều dày đế t = 30 mm, từ mác bê tơng C16/20 đến C50/60 có NRd > N pl,Rd = 1596 x 103 N, thiết kế với đế có chiều dày t < 30 mm Độ dài tối thiểu T-stub đế mà lực căng trước bỏ qua: B Cột chịu nén – uốn đồng thời Thành phần đế chịu uốn, khối bê tơng chịu nén Tính hệ số a1 b1 : Chiều dài hữu hiệu đầu đinh: Sức kháng T-stub với hai đầu đinh là: Sức kháng bị giới hạn lực kéo tới hạn hai đầu đinh M22, diện tích lực kéo As =303 mm: Tính moment chịu uốn giới hạn mà chân cột chịu cho trước lực nén FSd = 500 kN Hình Khối móng bê tơng có kích thước 1660x1600x1000 mm Bản đế có bề dày 30 mm, mác S235 Các hệ số an toàn γMc = 1,50; γMs = 1,15; γM0 = 1,15 γM2 = 1,25 Giữa đế bê tông liên kết với thông qua bốn đầu đinh có đường kính 22 mm độ sâu đặt vào móng bê tơng hiệu he f f 150 mm Đường kính đầu đinh 40 mm, gia cố thêm cho đầu đinh bao gồm hai chân, đường kính 12 mm cho bên đinh [7] Thành phần đế chịu uốn, đầu đinh chịu kéo Chiều dày đường hàn aw f = mm, tính cánh tay đòn m: Từ điều kiện: a1 = b1 = 1250 mm > a = b = 420 mm (thỏa), và: Vữa không ảnh hưởng đến sức chịu tải bê tông: Trường hợp 1: Tác giả khảo sát chiều dày đế thay đổi từ t = 18 mm đến t = 36 mm, tính đại diện với bê tông mác C25/30 bê tông mác C40/50, kết Bảng Tính đại diện với bê tông mác C25/30 với t = 30 mm 76 Bùi Phước Hảo KHOA HỌC CƠNG NGHỆ – MƠI TRƯỜNG Hình 5: Biểu đồ quan hệ sức chịu nén giới hạn NRd với loại mác bê tơng Hình 6: Cấu tạo chi tiết chân cột Sức Diện chịu tích tải bê tông vùng bê tông: nén Ae f f : Bề rộng vùng c quanh mặt cắt ngang cột (Hình 7), tính từ cơng thức: Thiết kế moment kháng uốn Chiều rộng hiệu dụng: Hình 7: Vùng diện tích hữu hiệu bên đế Khoảng cách từ tâm bu lông đến trục đối xứng cột: cột: Moment chịu uốn giới hạn chân cột: Cánh tay địn bê tơng đến trục đối xứng 77 Bùi Phước Hảo KHOA HỌC CÔNG NGHỆ – MÔI TRƯỜNG Bề mặt Vậy tác dụng lực FSd = 500 kN, thiết kế với móng bê tông mác C25/30 với chiều dày đế t = 30mm, mác thép S235, moment kháng uốn chân cột MRd = 107,4 kN.m Tính đại diện với bê tông mác C40/50 với t = 30 mm Sức chịu tải bê tơng: Diện tích bê tơng vùng nén rộng cắt vùng c ngang quanh cột: Chiều rộng hiệu dụng be f f tính sau: Khoảng cách từ tâm bu lông đến trục đối xứng Ae f f : cột: Cánh tay đòn bê tông đến trục đối xứng Bề rộng vùng c quanh mặt cắt ngang cột, tính từ công thức: cột: Moment chịu uốn giới hạn chân cột: Thiết kế moment kháng uốn Chiều rộng hiệu dụng be f f tính sau: Vậy tác dụng lực FSd = 500 kN, thiết kế với chiều dày đế t = 30 mm với móng bê tơng mác C50/60, mác thép S235, moment kháng uốn chân cột MRd = 110,4 kN.m Tính đại diện với đế có chiều dày t = 18 mm với mác C50/60 Khoảng cách từ tâm bu lơng đến trục đối xứng cột: Cánh tay địn bê tông đến trục đối xứng cột: Moment giới hạn chân Từ điều kiện cân lực theo phương thẳng đứng FSd =Ae f f × f jd – Ft,Rd , diện tích bê tơng vùng nén Ae f f trường hợp chịu toàn lực kéo tới hạn tính sau: cột: Vậy tác dụng lực FSd = 500 kN, thiết kế với móng bê tơng mác C40/50 với chiều dày đế t = 30 mm, mác thép S235, moment kháng uốn chân cột MRd = 109,8 kN.m Trường hợp 2: Tác giả khảo sát mác bê tông thay đổi từ C16/20 đến C50/60, tính đại diện với đế có chiều dày t = 30 mm t = 18 mm, kết Bảng Tính đại diện với đế có chiều dày t = 30 mm với mác C50/60 Bề rộng vùng c quanh mặt cắt ngang cột: Chiều rộng hiệu dụng be f f tính sau: Khoảng cách từ tâm bu lông đến trục đối xứng cột: Cánh tay địn bê tơng đến trục đối xứng Từ điều kiện cân lực theo phương thẳng đứng FSd =Ae f f × f jd – Ft,Rd , diện tích bê tơng vùng nén Ae f f trường hợp chịu tồn lực kéo tới hạn tính sau: cột: Moment chịu uốn giới hạn chân cột: Vậy tác dụng lực FSd = 500 kN, thiết 78 Bùi Phước Hảo KHOA HỌC CÔNG NGHỆ – MÔI TRƯỜNG Bảng 3: Tổng hợp moment chịu uốn giới hạn chân cột MRd Hình 8: Biểu đồ quan hệ moment chịu uốn giới hạn MRd với chiều dày đế kế với chiều dày đế t = 18 mm với móng bê tơng mác C50/60, mác thép S235, moment kháng uốn chân cột MRd = 100,4 kN.m Trong Hình 8, chiều dày đế tăng, moment chịu uốn giới hạn chân cột tỉ lệ thuận tăng theo Tuy nhiên, cần lưu ý khả chịu uốn giới hạn MRd chân cột bị giới hạn, tăng mãi, chẳng hạn vượt qua độ bền giới hạn chịu uốn móng chân cột Độ bền giới hạn chịu uốn móng chân cột thép HE200B, S235: mm từ mác C16/20 đến C50/60 có MRd < M pl,Rd = 131,3 kN.m Vì thế, ví dụ chân cột chịu lực nén FSd = 500 kN, đặt lên khối móng có kích thước 1600x2600x1000 mm, mác thép S235 dùng chiều dày đế t = 18 mm t = 30 mm thiết kế với khối móng bê tơng có mác từ C16/20 đến C50/60 IV KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Trên sở khảo sát tính tốn hai trường hợp cột chịu nén tâm, cột chịu nén – uốn đồng thời, viết trình bày được: (i) cách xác định vùng diện tích hữu hiệu quanh tiết diện cột H thơng qua lí thuyết; (ii) xác định sức chịu nén giới hạn NRd trường hợp chân cột thép mác S235 chịu nén tâm đặt lên khối móng kích thước 850x850x900 mm ln tăng dần tăng chiều dày đế mác bê tông NRd không vượt qua giá trị N pl,Rd = 1596 kN Trong Hình 9, mác bê tơng tăng moment chịu uốn giới hạn MRd chân cột thép tăng theo Trường hợp tính đại diện với chiều dày đế t = 18 mm mác bê tơng từ C16/20 đến C50/60 có MRd < M pl,Rd = 131,3 kN.m, trường hợp chiều dày đế t = 30 79 Bùi Phước Hảo KHOA HỌC CÔNG NGHỆ – MÔI TRƯỜNG Bảng 4: Tổng hợp moment chịu uốn giới hạn chân cột MRd Hình 9: Biểu đồ quan hệ moment chịu uốn giới hạn MRd với loại mác bê tông (NRd < N pl,Rd ); (iii) xác định moment chịu uốn giới hạn MRd trường hợp chân cột thép mác S235 chịu lực nén FSd = 500 kN đặt lên khối móng kích thước 1600x1600x1000 mm ln tăng dần tăng chiều dày đế mác bê tông MRd không vượt qua giá trị M pl,Rd = 131,3 kN.m (MRd < M pl,Rd ); (iv) bên cạnh đó, báo xác định chiều dày đế loại mác bê tông thông qua sức chịu nén giới hạn NRd moment chịu uốn giới hạn MRd chân cột thép đế ảnh hưởng đến miền chịu nén bê tơng TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] [2] Mục đích kết nghiên cứu xác định NRd không vượt qua N pl,Rd MRd không vượt qua M pl,Rd để tránh phá vỡ khối bê tơng móng bên chân cột Tuy nhiên, báo chưa thực khảo sát việc thay đổi mác thép kích cỡ khối móng bê tơng ảnh hưởng đến sức chịu nén moment chịu uốn giới hạn chân cột thép Bên cạnh đó, nghiên cứu cần khảo sát chiều dày [3] [4] [5] 80 Bộ Khoa học Công nghệ Tiêu chuẩn quốc gia: TCVN 5575:2012, kết cấu thép - tiêu chuẩn thiết kế Hà Nội; 2012 Victoria-Elena RoSca, Elena-Carmen Teleman, Elean Axinte, Georgeta Băetu Design of steel column base connections for large eccentricities Gheorghe Asachi Technical University of Ias¸i Faculty of Civil Engineering and Building Services; 2013 Wald F, Jaspart J P, Brown D Base plate in bending and anchor bolts in tension – third Journal of Constructional Steel Research 2000 Moore D.B, Walf F Design of structural connections to Eurocode frequently asked questions Prague, Czech: Publishing House of Czech Technical University; 2003 The European Union EN 1993-1-8, Eurocode 3: Design of steel structures–Part 1-8: Design of joints; 2005 Bùi Phước Hảo KHOA HỌC CÔNG NGHỆ – MÔI TRƯỜNG [6] The European Union EN 1993-1-1, Eurocode 3: Design of steel structures–Part 1-1: General rules and rules for buildings; 2005 [7] Kuhlmann U, Wald F, Hofmann J Design of Steelto-Concrete Joints Design Manual II In 7th European Conference on Steel and Composite Structures Naples, Italy 2014 81 ... phân tích ảnh hưởng chiều dày đế mác bê tơng khối móng đến thông số sức chịu nén giới hạn, moment chịu uốn giới hạn thiết kế chân cột thép chịu nén tâm, chịu nén – uốn đồng thời Qua đó, nghiên cứu. .. chân cột thép Nghiên cứu phương pháp thiết kế chân cột thép chịu độ lệch tâm lớn Victoria-Elena II PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU VÀ CƠ SỞ TÍNH TỐN Để tính tốn xác định sức chịu nén moment chịu uốn giới. .. sức chịu nén giới hạn chân cột NRd Hình 4: Biểu đồ quan hệ sức chịu nén giới hạn NRd với chiều dày đế đế lên khả chịu lực chân cột khảo sát, chiều dày đế tăng khả chịu lực nén giới hạn chân cột