Đặc điểm độ lún nền đất theo các phương pháp khác nhau

Untitled 04 2021ISSN 2734 9888 101 Đặc điểm độ lún nền đất theo các phương pháp khác nhau Feature of ground settlement according to diffenrent methods > THS NCS LÂM NGỌC QUÍ1, PGS TS BÙI TRƯỜNG SƠN2 1[.]

nNgày nhận bài: 26/02/2021 nNgày sửa bài: 18/03/2021 nNgày chấp nhận đăng: 9/04/2021 Đặc điểm độ lún đất theo phương pháp khác Feature of ground settlement according to diffenrent methods > THS NCS LÂM NGỌC QUÍ1, PGS TS BÙI TRƯỜNG SƠN2 Khoa Xây dựng, Trường Đại học Xây dựng Miền Tây Email: lamngocqui@mtu.edu.vn Khoa Kỹ thuật Xây dựng, Trường ĐH Bách khoa-ĐHQG TPHCM Email: buitruongson@hcmut.edu.vn TÓM TẮT Độ lún đất vấn đề quan trọng tính tốn thiết kế cơng trình Nội dung viết trình bày kết độ lún dự tính sở phương pháp tính khác ứng với đặc trưng biến dạng khác Căn sở đặc trưng biến dạng từ thí nghiệm nén lún loại đất nền, giá trị độ lún tính tốn theo mơ hình chiều hai chiều sử dụng để phân tích so sánh với kết mơ Kết nghiên cứu giúp chọn lựa phương pháp hợp lý để dự tính độ lún sơ đồ tốn phẳng Từ khóa: độ lún đất, đặc trung biến dạng, giá trị độ lún theo mô hình hai chiều, sơ đồ tốn phẳng ABSTRACT Ground settlement is one of the most important problems in construction calculation and design The content of the paper presents results of predicting settlements based on different calculating methods according to different deformation characteristics Based on different deformation characteristics from compression test of executive ground, the settlement value according to one and two dimension models are used for analyzing and comparison with the simulation result The result of the research helps select the reasonable method for predicting settlement in two-dimensional diagram Key words: Ground settlement, deformation characteristics, the settlement value according to one and two dimension models, twodimensional diagram ĐẶT VẤN ĐỀ Trong tính tốn thiết kế móng nơng hay cơng trình đất, độ lún đất dự tính chuyển vị đứng tâm diện gia tải Theo dẫn tài liệu phổ biến, liệu thí nghiệm nén lún module tổng biến dạng Eo, hệ số Poisson  hay hệ số nén thể tích ao [1], [2], [3], [4], số nén Cc, số nén lại Cs áp lực tiền cố kết pc [5], [6], [7] kết hợp với ứng suất gây lún theo phương đứng sử dụng Ở đây, việc sử dụng Cc, Cs, pc trực hệ số rỗng để ước lượng độ lún sở tốn chiều Ngồi ra, việc sử dụng đại lượng Eo hay ao để ước lượng độ lún sở tốn chiều xem xét móng khơng có chuyển vị ngang Tuy nhiên, móng nơng, độ lún dự tính thường lớn thực tế độ lún biên móng nhỏ độ cứng móng phân phối lại độ lún Trong thực tế, chịu áp lực đất xung quanh, đất bị dịch chuyển theo phương ngang tác dụng tải trọng thẳng đứng, nhiều kết quan trắc chuyển vị ngang đất yếu cho thấy rõ điều [9] Hơn nữa, việc phân tích đánh giá đặc điểm chuyển vị đất thực dễ dàng cách mơ phần mềm sở phương pháp phần tử hữu hạn Trong thiết kế, mực nước ngầm lấy thời điểm khảo sát sử dụng Việc phân tích ảnh hưởng mực nước ngầm lên độ lún cần phân tích bổ sung nhằm định hướng chọn lựa phương án an toàn MỘT SỐ PHƯƠNG PHÁP ƯỚC LƯỢNG ĐỘ LÚN CỦA NỀN CƠNG TRÌNH Biến dạng đất toán Địa kỹ thuật thường đánh giá thông qua độ lún Tồn số phương pháp khác để xác định trị số lún lý thuyết biến dạng đàn hồi cục bộ, lý thuyết hỗn hợp, lý thuyết biến dạng tổng quát, lý thuyết biến dạng tuyến tính Các lý thuyết sở lý thuyết đàn hồi [1], [2] Trong đánh giá độ lún đất tác dụng tải trọng ngoài, phạm vi vùng chịu lún ảnh hưởng đáng kể lên giá trị độ lún dự tính cách xác định độ lún Trong toán ứng dụng, phạm vi vùng chịu nén lún thường đánh giá dạng bề dày lớp đất chịu nén kể từ biên tác dụng tải trọng Ngoài phương pháp xác định theo giá trị độ bền cấu trúc pst (N.A Txưtôvich) theo gradient ban đầu io cho loại sét (N.N Maslov), phổ biến rộng rãi cơng trình dân dụng cơng nghiệp xem phạm vi vùng nén lún độ sâu mà ứng suất tải trọng 0,2 ứng suất trọng lượng thân 0,1 tính cho đất yếu Sau xác định chiều dày vùng ảnh hưởng lún, để hạn chế sai số, độ lún toàn lớp đất xác định tổng độ lún n lớp phân tố: S   Si Trường hợp sử dụng đường cong nén lún e - p, độ lún lớp phân tố xác định cơng thức sau [1], [2]: ISSN 2734-9888 04.2021 101 NGHIÊN CỨU KHOA HỌC Si  e1i  e2i  hi a m   zi hi oi zi hi vi zi hi  e1i Eo (1) đó: Si – độ lún lớp đất phân tố; e1i – hệ số rỗng đất điểm lớp phân tố ứng với ứng suất trọng lượng thân đất p1 = zg; e2i – hệ số rỗng đất điểm ứng với ứng suất trọng lượng thân đất tải trọng p2=zg+zp; aoi – hệ số nén tương đối đất điểm lớp xét hay mvi – hệ số nén thể tích; zi – ứng suất tải trọng gây điểm lớp; 2 Giá trị  phụ  - hệ số có xét đến tính nở hông,     thuộc giá trị hệ số Poisson ν loại đất có chọn  = 0,8 chung cho tất loại đất; Eo – module tổng biến dạng đất nền; hi – chiều dày lớp phân tố Trường hợp sử dụng đường cong nén e – log(p) [2], độ lún cố kết lớp đất tính sau: ‐ Đối với đất cố kết trước nhẹ: p1 < pc < p2 Si  Cs p C p hi log c  c hi log p1  eo pc  eo (2) đó: eo – hệ số rỗng ban đầu lớp đất xét (ứng với thời điểm trước xây dựng cơng trình; pc – ứng suất tiền cố kết; Cc – số nén; Cs – số nén lại Căn lý thuyết biến dạng đàn hồi tồn [1], [2], trường hợp đất có chiều dày vơ hạn: cách phân tích biểu thức xác định chuyển vị thẳng đứng điểm lý thuyết tổng biến dạng đàn hồi (J Boussinesq), công thức xác định độ lún đất đưa dạng chung sau: p F S  (3) C đó: S – độ lún đất; p – áp lực tải trọng công trình; F – diện tích đáy móng; với: C Eo   – hệ số tỷ lệ có xét đến ảnh hưởng yếu tố hình dạng độ cứng móng, xác định cách tra bảng Riêng móng hình chữ nhật, độ lún móng xác định theo cơng thức: pb S   (4) C đây: b – cạnh ngắn móng Trường hợp đất có chiều dày giới hạn: công thức (3), (4) cho trường hợp đất nửa khơng gian biến dạng tuyến tính đồng đẳng hướng Trong trường hợp đất chiều dày giới hạn, Gorbunov - Posadov kiến nghị thay hệ số tỷ lệ  hệ số h xác định sở phân tích gần phương trình chuyển vị Đối với móng trịn tuyệt đối cứng, K.E Egorov đề nghị thay đổi hệ số  công thức (3), (4) hệ số k, xác định sở biến đổi phương trình tích phân chuyển vị sang dạng phương trình tích phân Frenholm bậc hai giải gần Phương pháp lớp tương đương N.A Txưtôvich kết hợp kết toán nén đất chiều phương pháp trực tiếp sử dụng lý thuyết đàn hồi Đặc điểm phương pháp thay việc tính lún đất tác dụng tải trọng cục điều kiện có biến dạng nở hơng việc tính lún đất tác dụng tải trọng cường độ phân bố khắp bề mặt làm cho đất lún theo điều kiện toán chiều Để kết toán phù hợp với hai sơ đồ chiều dày lớp đất chịu tải phân bố khắp bề mặt phải có chiều dày định Lớp đất có chiều dày hs gọi lớp tương đương 102 04.2021 ISSN 2734-9888 Theo lý thuyết đàn hồi (4) theo toán nén đất chiều (1): pb (1  )    z hs   (5) E E b (1  )  (6) Từ đó: hs  Ab    đây, trị số A lập thành bảng tra theo loại đất kích thước móng Độ lún theo phương pháp lớp tương đương có dạng:  S  phs ao phs    (7) Eo Trường hợp có nhiều lớp đất cần thiết xác định hệ số nén tương đối trung bình aom phạm vi vùng chịu nén 2hs đáy móng Ưu điểm phương pháp lớp tương đương cho phép đánh giá độ lún theo thời gian sở lý thuyết cố kết thấm chiều sơ đồ tốn tính lún chuyển từ hai chiều thành toán chiều Nếu xem đất tác dụng tải trọng ngồi có dạng mơ hình cột đất đàn hồi độ lún tổng cộng bao gồm hai thành phần biến dạng hình dạng biến dạng thể tích [7]: h h     z   S  S s  Sv   z dz   dz   h   h (8) 2G K 2G đây: G – module biến dạng cắt, G  dạng thể tích, K  K Eo ; K – module biến 1   Eo ;  - ứng suất nén đẳng hướng; h – bề dày (1  2 ) lớp đất chịu nén ĐẶC ĐIỂM ĐỘ LÚN NỀN ĐẤT DƯỚI MĨNG NƠNG THEO CÁC PHƯƠNG PHÁP KHÁC NHAU Để phân tích sâu ảnh hưởng đặc trưng biến dạng, khác biệt phương pháp ước lượng độ lún lên giá trị độ lún đất nền, tiến hành phân tích tốn độ lún móng nơng với kích thước khác xét điều kiện đặc điểm địa chất Căn số hồ sơ khảo sát địa chất cơng trình thành phố Hồ Chí Minh Thủ Đức, Quận 10, Quận 11, Phú Nhuận số nơi khác, cấu tạo địa chất phù hợp với giải pháp móng nơng cho cơng trình vừa nhỏ Ở đây, cấu tạo địa chất bao gồm hai lớp đất chính: Lớp 1: Sét pha cát màu nâu vàng, nâu đỏ, trạng thái dẻo cứng – nửa cứng, có bề dày từ 8,0 m - 9,0 m, đôi chỗ xen kẹp thấu kính sỏi sạn laterite; Lớp 2: Cát vừa đến mịn lẫn bột màu nâu vàng trạng thái chặt vừa, phạm vi phân bố Lớp kể từ đáy Lớp đến độ sâu 30 m Mực nước ngầm nằm độ sâu xấp xỉ m Phạm vi ảnh hưởng đất móng nơng chủ yếu nằm lớp 1, có đặc trưng lý tóm tắt sau: dung trọng tự nhiên γ = 19,10 KN/m3; dung trọng bão hòa γsat = 19,43 KN/m3; hệ số rỗng e = 0,775; lực dính c = 30 kN/m2; góc ma sát φ = 18o; hệ số Poisson ν = 0,35; số nén Cc = 0,189; số nở Cs = 0,063; ứng suất cố kết trước pc = 182 kN/m2 Để tiến hành phân tích so sánh, 03 loại móng nơng với kích cỡ khác chọn lựa tính tốn (Bảng 1) với ứng suất gây lún p = 90 kN/m2 Do kích cỡ khác nên phân bố ứng suất khác theo độ sâu tương ứng bề dày lớp đất chịu nén giá trị module tổng biến dạng chọn lựa tính tốn theo ứng suất có khác biệt Ở đây, bề dày lớp đất chịu nén chọn lựa theo điều kiện ứng suất tải trọng 0,2 ứng suất trọng lượng thân module tổng biến dạng giá trị trung bình lớp đất chịu nén với ứng suất ban đầu sau chịu tải (Bảng 1) Áp lực tiêu chuẩn đáy móng tính RII = 299 kN/m2 nên thỏa điều kiện làm việc phạm vi đàn hồi 0.06 0.04 0.037 0.028 0.040 0.034 0.033 0.042 0.043 0.02 0.00 10 e-p e-log(p) e-log(p) vô giới lớp thành thành hạn hạn tương phần phần (tổng (1 lớp) (tổng lớp lớp đương (1 lớp) (tổng phân tố) phân tố) lớp phân tố) 100 1000 Áp lực (kN/m2) (a) 0.78 Hình Độ lún (m) móng vng theo phương pháp khác 0.12 0.73 0.099 0.10 0.68 Độ lún (m) Hệ số rỗng 0.072 0.08 Độ lún (m) Hệ số rỗng 0.75 0.73 0.71 0.69 0.67 0.65 0.63 0.61 0.59 0.57 0.55 0.53 0.63 0.58 0.08 0.06 0.04 400 800 1200 Áp lực (kN/m2) 1600 (b) Hình Biểu đồ kết thí nghiệm nén cố kết mẫu sét pha dạng e – p e – log(p) Bảng Kích thước móng, bề dày lớp chịu nén module tổng biến dạng tương ứng (tính tốn) Độ lún móng vng theo phương pháp tính tốn thể Hình Kết tính tốn cho thấy có khác biệt đáng kể giá trị độ lún ước lượng theo phương pháp khác Ở đây, giá trị độ lún theo lý thuyết đàn hồi xem có bề dày vơ hạn có giá trị lớn (0,072 m) kết dự tính độ lún theo đường cong nén lún bán logarit xem lớp có giá trị nhỏ (0,028 m) Bên cạnh đó, độ lún theo phương pháp cịn lại có giá trị khác biệt khơng đáng kể Ngồi ra, kết tính tốn theo tổng lớp phân tố cho giá trị độ lún lớn so với trường hợp tính cho lớp Kết tính tốn cịn cho thấy phương pháp tính với sơ đồ tốn nén đất chiều (khơng xét biến dạng chuyển vị ngang) cho giá trị nhỏ Phương pháp phân chia độ lún thành hai thành phần (do nén ép thể tích đất dịch chuyển ngang) có xu hướng cho kết độ lún lớn so với kết tính tốn theo sơ đồ toán nén đất chiều Độ lún đất móng hình chữ nhật (Hình 3) có giá trị lớn so với kết tính tốn cho móng vng Đặc điểm khác biệt giá trị độ lún dự tính tương tự móng vng Trong trường hợp này, ứng suất tác dụng gây phạm vi vùng chịu nén lún h lớn ứng suất theo phương đứng gây lún giảm chậm theo độ sâu 0.036 0.041 0.051 0.059 0.057 0.063 0.040 0.02 0.00 0.53 0.051 e-p e-log(p) e-log(p) vô (tổng (1 lớp) (tổng hạn lớp lớp phân phân tố) tố) giới hạn lớp thành thành Plaxis tương phần phần MC đương (1 lớp) (tổng lớp phân tố) Hình Độ lún (m) móng hình chữ nhật theo phương pháp khác Do việc thực nghiệm quan trắc chuyển vị đất móng khó khăn nên để khảo sát tiến hành mơ phương pháp phần tử hữu hạn Trong tính tốn phân tích độ lún móng băng, mơ hình đàn hồi - dẻo lý tưởng (Mohr-Coulomb) lựa chọn để so sánh với phương pháp sử dụng module tổng biến dạng Eo mơ hình đất mềm (modified Cam clay) để so sánh với phương pháp sử dụng số nén số nén lại Dưới tác dụng tải trọng ngồi, đất bị nén ép giảm thể tích gây độ lún Tuy nhiên, chênh lệch áp lực theo phương đứng phương ngang, phần đất bị chuyển vị ngang diện gia tải giới hạn theo phương ngang Phương pháp phần tử hữu hạn cho phép mô ứng xử theo phần tử chia nhỏ mơ đặc điểm xu hướng chuyển vị đất Kết mơ (Hình 4) cho thấy đất ứng xử chủ yếu phạm vi đàn hồi, vùng biến dạng dẻo khơng đáng kể Kết Hình cho thấy đất móng băng bị chuyển vị ngang phần gây độ lún bổ sung Tổng hợp kết độ lún móng băng theo phương pháp mơ thể Hình Từ kết mơ phỏng, thấy giá trị độ lún theo mơ hình modified Cam clay xem trạng thái cố kết thường có giá trị lớn đạt đến giá trị 0,089 m Kết tính tốn theo mơ hình Mohr – Coulomb với giá trị module tổng biến dạng theo trạng thái ứng suất mơ hình modified Cam clay có xét đến giá trị OCR = 2,74 (ứng với pc = 182 kN/m2 ứng suất trọng lượng thân điểm σzg = 66,5 kN/m2) cho độ lún xấp xỉ (0,063 m) Như vậy, sử dụng số nén số nén lại dự tính độ lún cần đặc biệt lưu ý xét chi tiết giá trị ứng suất cố kết trước, trường hợp cần thiết thiết phân chia thành lớp có mức độ q cố kết khác độ lún đạt độ xác cần thiết Ngồi ra, kết mô khác cho thấy đất móng có xu hướng chuyển vị ngang Ở đây, xu hướng chuyển vị ngang kể từ mép móng tăng dần theo độ ISSN 2734-9888 04.2021 103 NGHIÊN CỨU KHOA HỌC sâu, sau lại giảm dần lại biên Chuyển vị ngang lớn mép móng quan sát thấy độ sâu xấp xỉ nửa bề rộng móng Hình Chuyển vị ngang đất mép móng băng theo mơ hình Mohr – Coulomb Hình Đặc điểm ứng suất tiếp tương đối móng băng theo mơ hình Mohr – Coulomb Hình Chuyển vị đứng đất móng băng theo mơ hình Mohr – Coulomb 104 04.2021 ISSN 2734-9888 Hình Độ lún (m) móng băng theo phương pháp khác Trong đánh giá độ lún ổn định, ứng suất tác dụng suất hữu hiệu nên chịu ảnh hưởng đáng kể mực nước ngầm Theo tài liệu tính chứa nước đất, đất loại sét dẻo cứng đến cứng, đất không tồn nước tự nên việc xét áp lực nước lỗ rỗng dẫn đến sai lầm Để phân tích sâu ảnh hưởng mực nước ngầm lên giá trị độ lún dự tính, trường hợp đất sét pha dẻo cứng – nửa cứng xem khơng có nước tự Kết tính tốn mơ đánh giá độ lún móng băng có xét khơng xét mực nước ngầm tổng hợp Hình Đối với mơ phần mềm hay tính tốn, tính với giá trị bề dày lớp đất chịu nén độ lún ổn định thu có hay khơng có mực nước ngầm đất cố kết hoàn toàn đặc trưng lý chọn lựa khơng đổi Ở đây, tốn mơ chọn bề dày trường hợp có khơng có xét mực nước ngầm Phương pháp lớp tương đương với bề dày lớp đất tương đương không phụ thuộc mực nước ngầm nên cho giá trị độ lún khác biệt khơng đáng kể (có khác biệt không đáng kể giá trị đặc trưng biến dạng theo trạng thái ứng suất hữu hiệu nên kết có khác nhau) Đối với kết tính giải tích theo phương pháp khác nhau, bề dày lớp đất chịu nén chọn lựa theo ứng suất: độ sâu mực nước ngầm lớn, ứng suất trọng lượng thân lớn nên tương ứng bề dày lớp đất chịu nén lại Hơn nữa, trạng thái ứng suất thay đổi giá trị Eo thay đổi tương ứng Về tổng thể, độ lún dự tính có xu hướng nhỏ mực nước ngầm nằm sâu Như vậy, độ lún tỷ lệ với độ sâu mực nước ngầm chọn lựa tính tốn Hình Độ lún (m) móng băng theo phương pháp khác có xét khơng xét ảnh hưởng mực nước ngầm Tổng hợp trường hợp phân tích thấy việc tính tốn theo sơ đồ toán nén đất chiều cho giá trị độ lún bé so với trường hợp xem đất có chuyển vị ngang phần ảnh hưởng đến giá trị độ lún Điều ghi nhận thêm mực nước ngầm hạ thấp kết dự tính theo phương pháp cho giá trị độ lún nhỏ trừ phương pháp lớp tương đương Đối với diện gia tải khắp, mực nước ngầm hạ thấp, ứng suất trọng lượng thân gia tăng nên gây độ lún bổ sung Trong trường hợp tính tốn cho móng có bề rộng giới hạn, xét điều kiện σzp = 0,2σzg, mực nước ngầm hạ thấp phạm vi vùng ảnh hưởng nhỏ lại nên kết cho giá trị độ lún bé tương ứng Tuy vậy, độ lún (chuyển vị thẳng đứng) tâm móng từ kết mô xuất vùng biến dạng dẻo đất có giá trị lớn so với kết tính theo sơ đồ tốn chiều Giá trị độ lún xem độ lún bao gồm hai thành phần cho giá trị độ lún lớn so với phương pháp khác (trừ trường hợp xem vô hạn) NHẬN XÉT KẾT LUẬN Từ kết chọn lựa đặc trưng biến dạng, bề dày lớp đất chịu nén theo trạng thái ứng suất tính tốn theo sơ đồ tốn nén đất chiều hai chiều nhằm phân tích độ lún móng nơng rút kết luận sau:  Độ lún theo kết đường cong nén e - log(p) xem lớp cho giá trị bé Ở nên lưu ý tài liệu dẫn sử dụng phương pháp việc tính tốn thường tính cho lớp  Phương pháp phân chia độ lún thành hai thành phần cho giá trị độ lún lớn khác biệt không đáng kể so với phương pháp khác  Độ lún xem bán không gian vô hạn cho giá trị lớn lớn đáng kể so với kết dự tính theo phương pháp khác  Kết mô Plaxis cho thấy đất mép móng chuyển vị ngang Phần chuyển vị ngang chủ yếu hướng phía ngồi móng nên gây độ lún bổ sung  Khi mực nước ngầm hạ thấp, độ lún có xu hướng có giá trị nhỏ theo tất phương pháp tính bề dày lớp đất chịu nén nhỏ (trừ phương pháp lớn tương đương)  Độ lún từ kết mơ theo mơ hình Mohr-Coulomb mơ hình modified Cam clay có xét đến OCR có giá trị xấp xỉ Trong tính tốn độ lún theo đường cong e-log(p) cần lưu ý giá trị pc ảnh hưởng đáng kể lên kết độ lún dự tính nên gây sai số lớn kết Ngoài ra, việc ước lượng giá trị pc phụ thuộc nhiều yếu tố như: cấp áp lực nén, vị trí chọn điểm uốn nên giá trị khác biệt khó xác định xác Phương pháp phân chia độ lún thành hai thành phần cho độ lún khác biệt không đáng kể so với phương khác nên phù hợp sử dụng dự tính phân bố độ lún tâm biên đắp (các phương pháp không ứng dụng được) TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Lê Quý An, Nguyễn Công Mẫn, Nguyễn Văn Quý (1995) Cơ học đất NXB Đại học trung học chuyên nghiệp [2] N.A Xưtôvich (1987) Cơ học đất NXB Nông nghiệp Hà Nội [3] Chỉ dẫn thiết kế nền, nhà cơng trình (bản dịch) (2007) Viện nghiên cứu khoa học cơng trình ngầm mang tên N M Gerxevanov, NXB Xây dựng [4] TCVN 9362:2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình, 2012 [5] Braja M Das (2016) Basic of Foundation Design Fellenius B.H [6] Braja M Das (2008) Shallow Foundations - Bearing capacity and Settlement Second edition Taylor & Francis [7] Bùi Trường Sơn Biến dạng tức thời lâu dài đất sét bão hịa nước Tạp chí Phát triển Khoa học Cơng nghệ, Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh, Tạp chí số năm 2006 Trang 17-24 [8] Bùi Trường Sơn Độ lún đất có xét đến thay đổi thông số biến dạng theo độ sâu Tập 16, Tuyển tập kết khoa học công nghệ 2013, NXB Nông nghiệp Trang 327-334 [9] Rolf Larrson, Hakan Mattsson (2003) Settlement and shear strength increase below embankment Swedish Geotechnical Institute ISSN 2734-9888 04.2021 105 ... lớp đất chịu nén ĐẶC ĐIỂM ĐỘ LÚN NỀN ĐẤT DƯỚI MÓNG NƠNG THEO CÁC PHƯƠNG PHÁP KHÁC NHAU Để phân tích sâu ảnh hưởng đặc trưng biến dạng, khác biệt phương pháp ước lượng độ lún lên giá trị độ lún đất. .. ứng (tính tốn) Độ lún móng vng theo phương pháp tính tốn thể Hình Kết tính tốn cho thấy có khác biệt đáng kể giá trị độ lún ước lượng theo phương pháp khác Ở đây, giá trị độ lún theo lý thuyết... đàn hồi Đặc điểm phương pháp thay việc tính lún đất tác dụng tải trọng cục điều kiện có biến dạng nở hơng việc tính lún đất tác dụng tải trọng cường độ phân bố khắp bề mặt làm cho đất lún theo điều