(Đồ án hcmute) thiết kế khách sạn cao tầng

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA XÂY DỰNG VÀ CƠ HỌC ỨNG DỤNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ KHÁCH SẠN CAO TẦNG GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN HẬU SVTH: NGUYỄN NGỌC NHU MSSV: 11949031 SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 1/2016 an BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM KHOA XÂY DỰNG VÀ CƠ HỌC ỨNG DỤNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG KHÓA 2011 – 2016 ĐỀ TÀI THIẾT KẾ KHÁCH SẠN CAO TẦNG GVHD SVTH MSSV LỚP : : : : Th.S NGUYỄN VĂN HẬU NGUYỄN NGỌC NHU 11949031 1119490A Tp HCM, tháng 01 năm 2016 an TRƢỜNG ĐH SƢ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Độc lập – Tự – Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƢỚNG DẪN Sinh viên Ngành Tên đề tài Giáo viên hƣớng dẫn : : : : NGUYỄN NGỌC NHU MSSV: 11949031 CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG KHÁCH SẠN CAO TẦNG Th.S NGUYỄN VĂN HẬU NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lƣợng thực hiện: Ƣu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày 01 tháng 01 năm 2016 Giáo viên hƣớng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) an TRƢỜNG ĐH SƢ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Độc lập – Tự – Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Sinh viên Ngành Tên đề tài Giáo viên hƣớng dẫn : : : : NGUYỄN NGỌC NHU MSSV: 11949031 CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG KHÁCH SẠN CAO TẦNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lƣợng thực hiện: Ƣu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày 10 tháng 01 năm 2016 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) an LỜI CẢM ƠN Luận văn tốt nghiệp đánh dấu cho kết thúc trình học tập trƣờng đại học, đồng thời mở cho chúng em hƣớng vào sống thực tế tƣơng lai Quá trình làm luận văn giúp chúng em tổng hợp đƣợc nhiều kiến thức học học kì trƣớc thu thập thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, qua rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Lời đầu tiên, em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến quý Thầy Cô khoa Xây Dựng Cơ Học Ứng Dụng nói chung Bộ mơn Xây Dựng nói riêng – ngƣời truyền đạt kiến thức trình học tập Đặc biệt, em xin chân thành cảm ơn Thầy NGUYỄN VĂN HẬU hƣớng dẫn em hoàn thành luận văn tốt nghiệp Nhờ hƣớng dẫn nhiệt tình Thầy, em tích lũy cho kiến thức thực tế mà từ trƣớc đến em chƣa đƣợc biết Bên cạnh đó, kiến thức vô sâu sắc Thầy gợi mở cho em ý tƣởng để hoàn thiện luận văn em thêm phong phú sinh động Em xin cảm ơn tất bạn bè lớp, ngƣời sát cánh em suốt năm học vừa qua Cảm ơn ngƣời hợp tác thảo luận đóng góp hiểu biết để giúp cho trình làm luận văn tốt nghiệp em đƣợc hoàn thành Luận văn tốt nghiệp cơng trình đầu tay sinh viên chúng em Mặc dù cố gắng nhƣng kiến thức kinh nghiệm hạn chế nên luận văn chắn có nhiều sai sót, em kính mong đƣợc dẫn quý Thầy Cô để em ngày hồn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô nhiều sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ mai sau Em xin chân thành cảm ơn! TP.HCM, Tháng 01 năm 2016 Sinh viên thực an NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên : NGUYỄN NGỌC NHU MSSV: 11949031 Khoa : Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng Ngành : Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài : KHÁCH SẠN CAO TẦNG Số liệu ban đầu  Hồ sơ kiến trúc (đã chỉnh sửa kích thƣớc theo GVHD)  Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung phần học lý thuyết tính toán a Kiến trúc  Thể lại vẽ theo kiến trúc b Kết cấu  Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình(Sàn dầm)  Tính tốn, thiết kế cầu thang bể nƣớc mái  Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục B trục c Nền móng  Tổng hợp số liệu địa chất  Thiết kế 02 phƣơng án móng khả thi Thuyết minh vẽ  01 Thuyết minh 01 Phụ lục  25 vẽ A1 ( 05 Kiến trúc, 20 Kết cấu) Cán hƣớng dẫn Ngày giao nhiệm vụ Ngày hoàn thành nhiệm vụ : ThS NGUYỄN VĂN HẬU : 14/09/2015 : 14/01/2016 Tp HCM, ngày tháng năm 20… Xác nhận GVHD Xác nhận BCN Khoa ThS NGUYỄN VĂN HẬU an MỤC LỤC BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƢỚNG DẪN BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN LỜI CẢM ƠN NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP MỤC LỤC DANH SÁCH CÁC BẢNG BIỂU 10 DANH SÁCH CÁC HÌNH ẢNH, BIỂU ĐỒ 13 PHẦN I KIẾN TRÚC 16 CHƢƠNG 1: ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 17 1.1 Sự cần thiết phải đầu tƣ sở pháp lý 17 1.1.1 Sự cần thiết phải đầu tƣ 17 1.1.2 Cơ sở pháp lý 17 1.2 Đặc điểm khí hậu tự nhiên đặc điểm khu đất 17 1.2.1 Các điều kiện khí hậu tự nhiên TP Hồ Chí Minh 17 1.2.2 Tình hình địa chất cơng trình địa chất thủy văn 17 1.2.2.1 Địa chất 17 1.2.2.2 Cấu tạo địa chất 17 1.2.3 Đặc điểm khu đất 17 1.2.3.1 Vị trí địa lý 17 1.2.3.2 Đặc điểm khu đất 17 1.2.3.3 Hiện trạng kỹ thuật đô thị 18 1.3 Hạng mục thiết kế 19 1.4 Giải pháp thiết kế 19 1.4.1 Thiết kế tổng mặt 19 1.4.2 Giải pháp thiết kế kiến trúc 19 1.4.2.1 Giải pháp mặt tầng 19 1.4.2.2 Giải pháp mặt đứng 20 1.4.2.3 Giải pháp mặt cắt 21 1.4.2.4 Giải pháp hệ thống giao thông 21 1.4.3 Giải pháp kết cấu 22 1.4.4 Các giải pháp kỹ thuật khác 22 1.4.4.1 Hệ thống chiếu sáng 22 1.4.4.2 Hệ thống thơng gió 22 1.4.4.3 Hệ thống điện 22 1.4.4.4 Hệ thống nƣớc 22 1.4.4.5 Hệ thống phòng cháy, chữa cháy 23 1.4.4.6 Xử lý rác thải 23 1.5 Tính tốn tiêu kinh tế kĩ thuật 23 1.5.1 Mật độ xây dựng 23 1.5.2 Hệ số sử dựng đất: 23 1.6 Kết luận: 23 PHẦN : KẾT CẤU 23 CHƢƠNG 1: HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC VÀ PHƢƠNG PHÁP TÍNH TOÁN KẾT CẤU 24 an 1.1 Hệ kết cấu chịu lực 24 1.1.1 Phƣơng pháp tính toán kết cấu 24 1.1.1.1 Mơ hình tính tốn 24 1.1.1.2 Tải trọng tác dụng lên cơng trình 24 1.1.1.3 Phƣơng pháp xác định nội lực chuyển vị 24 1.1.1.4 Lựa chọn công cụ tính tốn 24 1.1.1.5 Các tiêu chuẩn, vi phạm tính tốn 24 CHƢƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 25 2.1 SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH – PHƢƠNG ÁN PHƢƠNG PHÁP TRA BẢNG 25 2.1.1 Số liệu tính tốn 25 2.1.2 Chọn sơ kích thƣớc sàn 25 2.1.2.1 Chiều dày sàn 25 2.1.2.2 Chọn sơ kích thƣớc dầm 25 2.1.2.3 Chọn sơ kích thƣớc tiết diện cột: 26 2.1.3 Tải trọng tác dụng 26 2.1.3.1 Phƣơng pháp tính tốn 26 2.1.3.2 Tĩnh tải 27 2.1.3.3 Hoạt tải 28 2.1.3.4 Tổng hợp tải trọng 29 2.1.4 Tính tốn nội lực sàn 29 2.1.4.1 Sàn loại dầm 29 2.1.4.2 Sàn loại kê bốn cạnh 30 2.1.4 Giá trị nội lực sàn 30 2.1.5 Tính cốt thép cho sàn 32 2.1.5.1 Các thông số vật liệu 32 2.1.5.2 Tính tốn cốt thép cho sàn 32 2.1.5.3 Điều kiện neo buộc cốt thép 34 2.2 TÍNH TỐN SÀN DẦM DÙNG PHẦN MỀM SAFE 34 2.2.1 Cơ sở liệu: 34 2.2.1.1 Định nghĩa đặc trƣng vật liệu: 34 2.2.1.2 Định nghĩa trƣờng hợp tải trọng: 35 2.2.1.3 Tổ hợp tải trọng: 35 2.2.2 Nội lực STRIP 37 2.2.2.1 Momen sàn STRIP theo phƣơng trục X 41 2.2.3 So sánh kết phƣơng pháp tra ô phƣơng pháp d ng phần mềm SAFE: 46 2.2.4 iểm tra lực cắt sàn 48 2.2.5 Kiểm tra độ võng bề rộng khe nứt cho sàn 54 CHƢƠNG 3: THIẾT KẾ, TÍNH TỐN CẦU THANG BỘ ĐIỂN HÌNH 54 3.1 Cấu tạo cầu thang tầng điển hình 54 3.2 Tính tốn thang 55 3.2.1 Lựa chọn vật liệu 55 3.2.2 Tính tốn thang 55 3.2.2.1 Tải trọng tác dụng lên thang nghiêng 55 3.2.2.2 Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ: 55 3.2.2.3 Sơ đồ tính tính tốn nội lực 56 3.2.2.4 Tính tốn cốt thép cho cầu thang 57 an 3.2.2.5 Tải trọng 58 3.2.2.6 Tính cốt thép 59 CHƢƠNG 4: THIẾT KẾ, TÍNH TỐN BỂ NƢỚC MÁI 60 4.1 Giới thiệu chung 60 4.2 Vật liệu sử dụng 61 4.2.1 Tải trọng 61 4.3 Tính tốn nắp SAP 62 4.3.1 Cơ sở liệu: 62 4.3.1.1 Định nghĩa đặc trƣng vật liệu: 62 4.3.1.2 Định nghĩa trƣờng hợp tải trọng: 62 4.3.1.3 Tổ hợp tải trọng: 62 4.3.2 Nội lực STRIP 63 4.3.2.1 Momen nắp STRIP theo phƣơng trục X 63 4.3.3 Tính cốt thép cho nắp: 64 4.3.4 Kiểm tra độ võng nứt nắp 65 4.4Tính tốn thành 67 4.4.1Tải trọng tác động sơ đồ tính thành 67 4.4.2Nội lực tính tốn cốt thép 68 4.5 Tính tốn đáy bể nƣớc SAP 68 4.5.1 Sơ đồ tính 68 4.5.2Tải trọng tác động 68 4.5.3 Tính tốn đáy phần mềm SAP 69 4.5.3.1 Định nghĩa đặc trƣng vật liệu: 69 4.5.4 Nội lực STRIP 69 4.5.4.1 Momen đáy STRIP theo phƣơng trục X 69 4.5.4.2 Momen đáy STRIP theo phƣơng trục Y 69 4.5.5 Tính cốt thép cho sàn: 70 4.5.6 Kiểm tra độ võng đáy: 71 4.6 Tính tốn thiết kế hệ dầm nắp bể 76 4.6.1 Nội lực tính tốn cốt thép 76 4.6.2 Tính tốn hệ dầm nắp 77 4.6.3Tính cốt thép đai 79 4.7 Giá trị phản lực chân cột 80 CHƢƠNG 5: TẢI TRỌNG GIÓ VÀ ĐỘNG ĐẤT 81 5.1 Tải trọng gió 81 5.1.1 Thành phần tĩnh tải trọng gió 81 5.1.2 Thành phần động tải trọng gió 83 5.1.2.1 Xác định thành phần động tải trọng gió 83 5.1.2.2 Tổ hợp tải trọng gió tĩnh gió động 91 5.2 Tải trọng động đất 91 5.2.1 Tổng quan động đất 91 5.2.1.1 Các loại đất 91 5.2.1.2 Mức độ tin cậy hệ số tầm quan trọng 92 5.2.1.3 Đỉnh gia tốc gia tham chiếu gia tốc thiết kế 92 5.2.1.4 Hệ số ứng xử q kết cấu BTCT 92 5.2.1.5 Xác định chu kỳ dao động công trình 92 5.2.1.6 Phổ phản ứng đàn hồi phổ thiết kế 93 an 5.2.2 Các phƣơng pháp tính tốn 95 5.2.3 Phƣơng pháp phân tích theo phổ phản ứng dao động 95 5.2.3.1 Số dạng dao động cần đƣợc xét tính tốn 95 5.2.4 Tổ hợp thành phần tác động động đất theo phƣơng ngang: 96 5.2.5 Tính tốn động đất 96 CHƢƠNG 6: TÍNH KHUNG KHƠNG GIAN 101 6.1 Sơ đồ hình học 101 6.2 Chọn sơ kích thƣớc tiết diện 101 6.2.1 Chọn sơ tiết diện dầm-sàn 101 6.2.2 Chọn sơ tiết diện cột,vách 102 6.3 Tải trọng tác dụng 103 6.3.1 Tĩnh tải 103 6.3.1.1 Phản lực tiêu chuẩn tác dụng cầu thang 103 6.3.2 Hoạt tải 103 6.3.2.1 Hoạt tải theo phƣơng đứng 103 6.3.2.2 Hoạt tải theo phƣơng ngang 104 6.4 Tổ hợp tải trọng 104 6.5 Nội lực khung 106 6.5.1 Kết nội lực khung trục trục B 107 6.6 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 108 6.7 Tính thép cho dầm khung trục trục B 109 6.7.1 Tính cốt thép dọc dầm khung trục 109 6.7.2.Tính tốn thép dầm khung trục B 117 6.7.3 Tính tốn cốt đai dầm 127 6.8 Tính tốn thép vách 128 6.8.1 Cơ sở lý thuyết 128 6.8.2 Các phƣơng pháp tính cốt thép dọc cho vách 129 6.8.2.1 Phƣơng pháp phân bố ứng suất đàn hồi 129 6.8.2.2 Phƣơng pháp giả thiết vùng biên chịu mômen: 129 6.8.2.3 Phƣơng pháp sử dụng biểu đồ tƣơng tác: 130 6.8.2.4 Chọn phƣơng pháp 131 6.8.3 Nội lực kết tính tốn cốt thép vách trục B: 131 6.8.4 Tính cốt thép ngang cho vách: 135 6.9 Tính tốn cốt thép cho cột 135 6.9.1 Sự làm việc nén lệch tâm xiên 135 6.9.2 Tính tốn cốt thép cột 135 6.9.2.1 Phƣơng pháp tính tốn gần cốt thép cột lệch tâm xiên 135 6.9.2.2 Tính cốt đai cho cột 151 CHƢƠNG 7: TÍNH TỐN THIẾT KẾ MÓNG 154 7.1 Thống kê địa chất 155 7.2 Phƣơng án cọc ép 155 7.2.1 Vật liệu sử dụng 155 7.2.2 Nội lực tính tốn 156 7.2.3 Chọn kích thƣớc, tiết diện cọc 156 7.2.4 Tính tốn sức chịu tải cọc 156 7.2.5 Tính tốn móng 161 7.3 Phƣơng án cọc nhồi 191 an ` COMB Ntt(kN) Mttx(kNm) Mtty(kNm) Pmax(kN) Pmin(kN) COMB23 6089.61 33.491 58.369 3191.84 2888.91 COMB24 5822.26 32.116 24.3 2921.26 2901.01 COMB25 5795.73 28.899 22.546 2907.26 2888.47 COMB26 5822.26 32.116 24.3 2921.26 2901.01 COMB27 5795.73 28.899 22.546 2907.26 2888.47   iểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc Pmax = 3191.84 (kN)< Qa =3550 (kN) Thỏa Pmin =2850.44 (kN) >0 Cọc không chịu nhổ  Thỏa mãn điều kiện iểm tra khả chịu tải đất dƣới mũi cọc - Xác định móng khối quy ƣớc: - Góc ma sát trung bình mà cọc qua  h   h2   h3   h4   h5  tb  1  18.96 h1  h2  h3  h4  h5 - Chiều dài đoạn cọc mở rộng   x  Lcoc  tan tb   3.67   - Chiều rơng, chiều dài, chiều cao đáy móng khối quy ƣớc Bqu =1.6+ × 3.67=11.34 m Lqu = 4+2 × 3.67= 8.94 m Hqu = Lcọc + Hm = 54.3 + = 56.3 m  Xác định khối lƣợng riêng trung bình móng khối quy ƣớc   i hi  8.69 (kN/m3)  tb   hi  iểm tra áp lực đáy móng khối quy ƣớc( kiểm tra tải tiêu chuẩn) - Trọng lƣợng móng khối quy ƣớc Wqu = Lqu × Bqu × Zi × γi = 45690.6 (kN) - Độ lệch tâm theo phƣơng X ex  - M ytc Nt tc  Wqu  0.0008m Độ lệch tâm theo phƣơng Y 210 an ` ey  - M xtc  0.0009m Nt tc  Wqu Áp lực tiêu chuẩn dƣới đáy móng khối quy ƣớc 211 an `   tc max  tc    tc tb -  N tc  Wqu Lm  Bm N tc  Wqu Lm  Bm (1  6e x 6e y  )  502.1kN / m ) Lm Bm (1  6e x 6e y  )  497.3(kN / m ) Lm Bm tc tc  max    499.7(kN / m ) chịu tải đất dƣới mũi cọc R tc  m1  m2 (A  Bm   'II  B  Zm   'I  D  c) k tc Trong đó: - ktc: 1.0 - 1.1 (lấy ktc = 1.0, Vì tiêu lý đƣợc lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất) - m1 = 1, m2 = 1; c = 2.8 kN/m2 - γ „II = 9.9 kN/m3 (dung trọng đẩy lớp đất mũi cọc) - φ = 26.4o - Với φ = 26.4o  A = 0.862; B = 4.48; D = 7.00  I'   h h i i  8.69 kN/m3 i hi : bề dày lớp đất thứ i  'I : Dung trọng đất từ đáy khối móng quy ƣớc trở lên  Rtc = 2083.14 kN/m2 tc  max  502.1kN / m2  1.2 Rtc  2499.7kN / m  tc  497.3kN / m2  Ta có:   tc tc  tb  499.7kN / m  R  2083.14kN / m  Thỏa mãn điều kiện ổn định đất  - iểm tra lún dƣới móng khối quy ƣớc Áp lực thân dƣới móng khối quy ƣớc ζbt = 523.14 (kN/m2) Ứng suất gây lún đáy móng khối quy ƣớc ζogl = ζtctb - ζobt = 499.7– 523.14= -23.44 (kN/m2) Nhận xét: ứng xuất gấy lún nhỏ nên độ lún thỏa mãn điều kiện -  iểm tra xuyên thủng Nhận xét: Tháp xuyên thủng bảo phủ cọc nên móng khơng bị xun thủng 212 an `  Hình 23: Tháp xun thủng móng M3 Tính thép cho móng đài cọc Xem mặt ngàm mép cột Lực tác dụng lên dầm phản lực đầu cọc Tính tốn nhƣ dầm cơng sơ Hình 24: Mơ ment đài cọc móng M3  Tính tốn thép móng Vật liệu : Bê tông B25 Rb = 14.5Mpa Thép AI Ø10 Rs = 365Mpa  Tính tốn thép:  R bh M ;     2 m ; As  b b o ;  m   R ;    R m  Rs  b Rbbho  R  0,393 ;  R  0,541 A   R 0,541.1.145 min  0, 05%    s  max  R b b   2,52% bh0 Rs 3650 213 an `  Tính thép theo phƣơng X M1 = (P2)x0.65= 2553.5 (kNm) Bảng 35: Tính thép theo phƣơng X móng M3 M(kNm) b(mm) h(mm) h0(mm) 2553.5 1600 2000 Chọn Ø22 as = 380(mm ) 1800 Số thép cần bố trí là: n    As(mm2) 0.03397 0.03457 3954.96 As  10.4 as Chon 11 cây, khoảng cách là: a = 1600   100  140 (mm) 11   chọn Ø22a140  Tính thép theo phƣơng Y  chọn Ø16a200 7.3.3.3 Tính tốn móng lõi thang  Nội lực tính tốn Chọn lực dọc lớn xuất từ etabs, lực dọc lớn Fz = 24860.68 kN thuộc COMB21 Bảng 36: Nội lực tƣơng ứng móng lõi thang Loc P(kN) Hx(kN) Hy(kN) Mx(kNm) My(kNm) Bottom  24860.68 -830.661 970.52 9935 4272 Xác định sơ số lƣợng cọc Sơ xác định số cọc nhƣ sau: N 24860.68 ncoc  k tt  1,  9.813 Qtk 3550  Chọn 16 cọc 214 an ` Bố trí cọc nhƣ hình vẽ Hình 25: Mặt bố trí cọc móng lõi thang  iểm tra khả chịu tải đất dƣới mũi cọc - Xác định móng khối quy ƣớc: - Góc ma sát trung binh mà cọc qua  h   h2   h3   h4   h5  tb  1  18.96 h1  h2  h3  h4  h5 - Chiều dài đoạn cọc mở rộng   x  Lcoc  tan tb   3.67   - Chiều rơng, chiều dài, chiều cao đáy móng khối quy ƣớc Bqu = 8.8+ × 3.67= 16.14 m Lqu = 8.8 +2 × 3.67= 16.14 m Hqu = Lcọc + Hm = 54.3 + = 56.3 m 215 an `  Xác định khối lƣợng riêng trung bình móng khối quy ƣớc   i hi  8.9 (kN/m3)  tb   hi  iểm tra áp lực đáy móng khối quy ƣớc( kiểm tra tải tiêu chuẩn) - hối lƣợng móng khối quy ƣớc dƣới đáy đài Wd = AquxΣγihi = 170034.5(kN) - Trọng lƣợng cọc: Wc  n c  bt Ac Lc  986.46kN - Trọng lƣợng đài móng: Wbt   bt h d Ad  6050 kN - Trọng lƣợng đất bị bê tông chiếm chỗ: Wdc   i hd Ad  nc Ac  hi  i' = 124521.5 kN - Trọng lƣợng khối móng quy ƣớc: Wqu=Wd+Wc+Wbt-Wdc = 52549.46 kN - Tải trọng tác dụng lên đài: Ptc = Ntc + Wqu = 75150.078 kN Mxtc = 7642.3 kNm Mytc = 3286.1 kNm - Độ lệch tâm theo phƣơng X ex   - - M ytc Nt tc  Wqu Độ lệch tâm theo phƣơng Y M tc ey  tc x  0.11m Nt  Wqu Áp lực tiêu chuẩn dƣới đáy móng khối quy ƣớc tc  max    -  0.0048m  tc   tbtc  N tc  Wqu Lm  Bm N tc  Wqu Lm  Bm tc tc  max   (1  6e x 6e y  )  549.6kN / m ) Lm Bm (1  6e x 6e y  )  546.1(kN / m ) Lm Bm  547.85(kN / m ) chịu tải đất dƣới mũi cọc R tc  m1  m2 (A  Bm   'II  B  Zm   'I  D  c) k tc Trong đó: 216 an ` - ktc: 1.0 - 1.1 (lấy ktc = 1.0, Vì tiêu lý đƣợc lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất) - m1 = 1, m2 = 1; c = 9.5 kN/m2 - γ „II = 9.9 kN/m3 (dung trọng đẩy lớp đất mũi cọc) - φ = 26.4o - Với φ = 26.4o  A = 0.862; B = 4.48; D = 7.00  I'   h h i i  kN/m3 i hi : bề dày lớp đất thứ i  'I : Dung trọng đất từ đáy khối móng quy ƣớc trở lên. Rtc = 2230.6 kN/m2 tc  max  549.6kN / m  1.2 R tc  2676.7kN / m  tc Ta có:   546.1kN / m   tc tc  tb  547.85kN / m  R  2230.6kN / m  Thỏa mãn điều kiện ổn định đất  - iểm tra lún dƣới móng khối quy ƣớc Áp lực thân dƣới móng khối quy ƣớc ζbt = 523.14 (kN/m2) Ứng suất gây lún đáy móng khối quy ƣớc ζogl = ζtctb - ζobt = 549.6 – 523.14= 26.46 (kN/m2) Nhận xét: ứng xuất gấy lún nhỏ nê độ lún thỏa mãn điều kiện -  iểm tra xuyên thủng Nhận xét: Tháp xuyên thủng bảo phủ cọc nên móng khơng bị xun thủng  Tính tốn phần mềm SAFE Xuất từ phần mềm ETABS sang SAFE sử dụng SAFE để tính tốn móng  Độ cứng cọc đơn tính theo cơng thức: k - Q Scdon Trong đó: + Q: Tải trọng tác dụng lên cọc, Q = 3550kN + Scdon: độ lún cọc đơn Scdon  D QL  100 AE D: đƣờng kính cọc, D = 1m L: chiều dài cọc, L = 54.3 m 217 an ` A: diện tích tiết diện ngang cọc, A = 0.503 m2 E: modun đàn hồi vật liệu làm cọc, E = 30000 MPa - Từ thông số ta tính đƣợc Scdon = 0.02 cm  k = 212500 kN/m  Sau chạy mơ hình, kiểm tra phản lực đầu cọc, so sánh giá trị chuyển vị đầu cọc độ lún Nếu có chênh lệch lớn tiếp tục thay đổi giá trị k nhận đƣợc kết ph hợp  Phân chia dải trip Hình 26: Dải theo phƣơng X móng lõi thang 218 an ` Hình 27: Dải theo phƣơng Y móng lõi thang Hình 28: Phản lực đầu cọc móng lõi thang  Phản lực đầu cọc Pmaxmohinh = 3476.4; Pminmohinh = 2985.8 kN 219 an ` Vì nội lực mơ hình tải tính tốn, nên ta phải chia cho hệ số vƣợt tải n=1.1 P Pmax  max mohinh  3160.4(kN ) < Qa  3550(kN ) n P Pmin  mohinh  2714.36(kN ) >0 n  thỏa điều kiện sức chịu tải cọc  Nội lực theo phƣơng Hình 29: Nội lực theo phƣơng X móng lõi thang 220 an ` Hình 30: Nội lực theo phƣơng Y móng lõi thang  Tính tốn bố trí thép cho đài móng - M(kNm) 9189.2 Tính tốn thép theo phƣơng X b(mm) h(mm) 2000 2500 Chọn Ø32 as = 804.2 (mm2) h0(mm)   As(mm2) 2300 0.097 0.099 14158.3 Số thép cần bố trí là: n  As  17.6 as Chon 18 cây, khoảng cách là: a = 2000  100  105.8 (mm) 18   chọn Ø32a100 - Tính thép theo phƣơng Y M(kNm) b(mm) h(mm) 10321.75 h0(mm)  2000 2500 2300 0.109 Chọn Ø28 as = 615.44(mm ) A Số thép cần bố trí là: n  s  11.4 as  As(mm2) 0.135 7047.1 221 an ` Chon 12 cây, khoảng cách là: a = 2000  100  163.6 (mm) 12   chọn Ø28a160  Nhận xét so sánh đánh giá phƣơng án móng:  Cọc ép: - Ƣu điểm: + Độ tin cậy cao, dễ kiểm tra chất lƣợng cọc + Sự làm việc tƣơng hổ đất cọc + Giá thành rẻ so với cọc nhồi + Máy thiết bị đơn giản + hông gây chấn động cho cơng trình khác + Ta xác định sức chịu tải cọc qua lực ép cuối c ng - Nhƣợc điểm: + hông xuyên qua đƣợc lớp đất sét cứng, đất cát chặt + Bị hạn chế kích thƣớc, nhƣ sức chịu tải cọc thiết bị cịn hạn chế +  hó kiểm soát đƣợc mối nối đoạn cọc Cọc khoan nhồi: - Ƣu điểm: + hi thi công không gây tiếng ồn, không gây ảnh hƣởng tới v ng lân cận + Có thể xuyên qua lớp đất sét cứng, lớp cát chặt, đạt độ sâu thiết kế + Sức chịu tải cọc lớn, giảm đƣợc chiều dài cọc, nhƣ số lƣợng cọc + Áp dụng phổ biến cơng trình nhà cao tầng - Nhƣợc điểm: + hó kiểm sốt đƣợc chất lƣợng thi công cọc + Giá thành cao, thi công phức tạp + Xác xuất xảy cố cao Bảng 37: Bảng so sánh khối lƣợng móng phƣơng án Móng M1 Cọc ép hối khối lƣợng bê tông(m ) 279 hối lƣợng thép(kg) 20981.4 Cọc nhồi 99 24976.4 222 an `  Nhận xét: theo tính tốn sơ phƣơng án cọc ép tiết kiệm chi phí so với cọc khoan nhồi TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 [2] TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [4] TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [6] TCVN 205 : 1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [7] TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [8] TCVN 195 : 1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng [9] TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 223 an S an K L 0 ... 9386:2012 -Thiết kế cơng trình chịu động đất TCXD 198:1997-Nhà cao tầng - thiết kế kết cấu BTCT toàn khối TCXD 10304:2014-Tiêu chuẩn thiết kế Móng cọc TCXD 195:1997-Nhà cao tầng - thiết kế cọc khoan... vụ: - Thiết kế mặt tổng thể - Thiết kế mặt tầng - Thiết kế mặt cắt - Thiết kế mặt đứng 16 an CHƢƠNG 1: ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 Sự cần thiết phải đầu tƣ sở pháp lý 1.1.1 Sự cần thiết. .. bên cơng trình 20 an 1.4.2.3 Giải pháp mặt cắt Tầng hầm cao 3.75m; Tầng cao 4.2 m.; Tầng lửng cao 3.6 m.; Tầng 1-13 cao 3.6 m ;Tầng kĩ thuật 2.2 m, Tầng mái 0.5 m Hình 1.5: Mặt cắt cơng trình A-A