(Đồ án hcmute) nhà ở xã hội linh trung tower

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG LINH TRUNG TOWER GVHD: NGUYỄN TỔNG SVTH:PHAN NHẬT TIN MSSV:15149198 SKL006253 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2019 an BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP LINH TRUNG TOWER GVHD: Th.S NGUYỄN TỔNG SVTH: PHAN NHẬT TIN MSSV: 15149198 KHÓA: 2015 TP Hồ Chí Minh, 06/2019 an LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thơng qua q trình làm luận văn tạo điều kiện để chúng em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình ThS NGUYỄN TỔNG với Thầy, Cô môn Xây dựng Qua đây, em xin chân thành cảm ơn Thầy, Cô khoa Xây dựng - Trường ĐH Sư phạm Kỹ thuật TP.HCM, người không ngừng giúp đỡ, giảng dạy tận tình cho thành viên nhóm có kiến thức chuyên ngành suốt năm qua, hành trang khơng thể thiếu cho công việc sau Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, người thân gia đình, giúp đỡ động viên anh chị khóa trước, người bạn thân giúp em vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hoàn thành luận văn Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn Thầy, Cô để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy, Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục sư nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ mai sau Em xin chân thành cảm ơn ! Tp Hồ Chí Minh, ngày 09 tháng 06 năm 2019 Sinh viên PHAN NHẬT TIN an NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên: PHAN NHẬT TIN Ngành: Công nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng Khoa: Xây dựng Tên đề tài: Nhà xã hội LINH TRUNG TOWER Giảng viên hướng dẫn: Th.S NGUYỄN TỔNG Ngày nhận đề tài: 25/02/2019 Ngày nộp bài: 11/06/2019 MSSV: 15149198 NỘI DUNG THỰC HIỆN Các số liệu, tài liệu ban đầu (Cung cấp GVHD) - Hồ sơ kiến trúc - Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung thực đề tài a Kiến trúc - Thể vẽ kiến trúc b Kết cấu - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế cầu thang điển hình - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế khung trục (GV định) - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế móng cọc khoan nhồi Sản phẩm 01 thuyết minh 01 phụ lục … vẽ A1 (gồm … vẽ kiến trúc … vẽ kết cấu) Xác nhận GVHD Tp.HCM, Ngày …… tháng …… năm 2019 Xác nhận Khoa ………………………………… ThS NGUYỄN TỔNG an CAPSTONE PROJECT’ TASK Name: PHAN NHAT TIN ID: 15149198 Faculty: Civil Engineering Profession: Contrucstion Engineering and Technology Project’s name: LINH TRUNG TOWER Adviser: MSc NGUYEN TONG Start day: 25/02/2019 Finish day: 11/06/2019 INITIAL INFORMATION Input data Architectural Drawings Soil Investigation Drawings The contents of capstone project a Architecture - Edit and complete architectural drawings with the suggestion of instructor by AutoCAD Software b Structure - Modeling, analysis and design typical Floor - Modeling, analysis and design typical Stair - Modeling, analysis and design frame grid (design Wall, Cored, Beam on typical floor) - Investigation, analysis, evalute soil and load effect to foundation - Choose the solution foundation: Bored Pile Foundation Explanation & Drawing 01 Appendix and 01 Data sheet … A1 Drawings (… Architeture, … Structure) Confirm of Adviser HCMC, Date …… Month …… Year 2019 Confirm of Faculty …………………………………………… MSc NGUYEN TONG an MỤC LỤC CHƯƠNG TỔNG QUAN CƠNG TRÌNH 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.2 Tác động đến môi trường - xã hội CHƯƠNG CƠ SỞ THIẾT KẾ 2.1 Tiêu chuẩn áp dụng 2.2 Nguyên tắc tính toán kết cấu Trạng thái giới hạn thứ TTGH I Trạng thái giới hạn thứ hai TTGH II 2.3 Phần mềm sử dụng 2.4 Vật liệu sử dụng Cốt thép Bê tông 2.5 Lớp bê tông bảo vệ 2.6 Kích thước sơ Tiết diện dầm Tiết diện sàn Tiết diện vách 2.7 Tải trọng Tải đứng 2.7.1.1 Tĩnh tải 2.7.1.2 Hoạt tải Tải ngang 2.7.2.1 Tải trọng gió 2.7.2.2 Tải trọng động đất 17 2.8 Tổ hợp tải 27 CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH 28 3.1 Tải trọng tác dụng 28 3.2 Tổ hợp tải trọng 29 Các loại tải trọng 29 Các trường hợp tải trọng 29 Các tổ hợp tải trọng 29 3.3 Mơ hình phân tích tính tốn 30 Biểu đồ màu 32 Kết nội lực 33 an Kiểm tra chuyển vị & tính tốn cốt thép 35 Tính tốn khe nứt độ võng sàn 38 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG ĐIỂN HÌNH 43 4.1 Mặt cầu thang 43 4.2 Cấu tạo cầu thang 43 4.3 Tải trọng tác động 43 Tĩnh tải 43 4.3.1.1 Tải trọng lớp cấu tạo chiếu nghỉ 43 4.3.1.2 Tải trọng lớp cấu tạo thang 44 Hoạt tải 45 4.4 Mơ hình tính tốn 45 Kết nội lực 45 Kiểm tra chuyển vị 46 4.5 Tính tốn cốt thép 47 4.6 Tính tốn dầm chiếu nghỉ 47 Tải trọng 48 Mơ hình 48 Cốt thép dầm chiếu nghỉ 48 Bố trí cốt thép đai 49 CHƯƠNG THIẾT KẾ KHUNG 50 5.1 Kiểm tra điều kiện sử dụng cơng trình 50 Kiểm tra gia tốc đỉnh 50 Kiểm tra lật 50 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 50 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng 51 5.2 Tính tốn - thiết kế hệ dầm 53 Mặt hệ dầm 53 Tính tốn cốt thép 53 5.2.2.2 Quy đổi tên dầm ETABS vẽ 53 5.2.2.3 Tính tốn chi tiết cho dầm B8 54 5.2.2.4 Tính cốt thép chịu lực 54 5.2.2.5 Tính cốt đai cho dầm 54 5.2.2.6 Kết tính tốn cốt thép dầm tầng điển hình 56 Cấu tạo kháng chấn 61 5.3 Tính toán – thiết kế vách 62 Lý thuyết tính tốn 62 an Ví dụ tính tốn 64 Kết tính tốn cốt thép cho vách 67 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG 68 6.1 Số liệu địa chất 68 6.2 Thông số thiết kế 72 6.3 Sức chịu tải cọc khoan nhồi D800 72 Sức chịu tải theo vật liệu 72 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất 73 Sức chịu tải cọc theo cường độ đất 74 Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm SPT 76 Các giá trị sức chịu tải cọc D800 77 6.4 Sơ số lượng cọc 78 6.5 Xác định độ lún cọc đơn 78 6.6 Mặt cọc 79 6.7 Thiết kế móng M4 (7-E) 79 Nội lực móng 80 Kiểm tra phản lực đầu cọc 80 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước 80 Khả chịu tải đáy khối móng quy ước 82 Kiểm tra xuyên thủng 83 Tính cốt thép cho đài móng 83 6.8 Thiết kế móng M2 (6-B) 84 Nội lực móng 85 Kiểm tra phản lực đầu cọc 85 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước 85 Kiểm tra xuyên thủng 88 Tính cốt thép cho đài móng 88 6.9 Thiết kế móng lõi thang máy M1 90 Nội lực móng 90 Kiểm tra phản lực đầu cọc 90 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước 91 Kiểm tra xuyên thủng 94 Tính cốt thép cho đài móng 95 TÀI LIỆU THAM KHẢO 95 an DANH MỤC HÌNH ẢNH 3D view cơng trình Vị trí cơng trình Các dạng dao động cơng trình 10 Mơ hình khơng gian cơng trình (3D View) 10 Mặt kết cấu dầm, sàn điển hình 30 Tĩnh tải tác dụng lên sàn 31 Hoạt tải (LL1) tác dụng lên sàn 31 Biểu đồ màu moment M11 ( Strip phương X ) 32 Biểu đồ màu moment M22 ( Strip phương Y ) 32 Dãy strip sàn theo phương X 33 Dãy strip sàn theo phương Y 33 Moment theo dãy phương X 34 Moment theo dãy phương Y 34 Dòng truyền lực sàn 35 Chuyển vị sàn theo tải trọng ngắn hạn 35 Chuyển vị theo tải dài hạn 38 Mặt kết cấu cầu thang 43 Tĩnh tải tác dụng lên thang 45 Hoạt tải tác dụng lên thang 45 Phản lực gối 46 Lực cắt thang 46 Moment thang 46 Chuyển vị thang 47 Mơ hình dầm chiếu nghỉ 48 Moment dầm chiếu nghỉ 48 Lực cắt dầm chiếu nghỉ 48 Biểu đồ moment dầm tầng điển hình 53 Cốt thép ngang nằm vùng giới hạn dầm 61 Chia vách thành phần tử có chiều dài a 62 Vách P1D 64 Biểu đồ SPT 69 Mặt móng M4 80 Phản lực đầu cọc móng M4 80 Mặt cắt tháp xuyên thủng theo phương X 83 Biểu đồ màu M11 84 an Biểu đồ màu M22 84 Moment theo phương X 84 Moment theo phương Y 84 Mặt móng M2 85 Phản lực đầu cọc móng M2 85 Mặt cắt tháp xuyên thủng theo phương X 88 Biểu đồ màu M22 88 Biểu đồ màu M11 88 Moment theo phương X 89 Moment theo phương Y 89 Mặt móng M1 90 Phản lực đầu cọc móng M1 91 Biểu đồ màu M22 95 Biểu đồ màu M11 95 Dãy strip theo phương X 95 Dãy strip theo phương Y 95 an Chia lớp đất mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi=2m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σibt ≥ σigl (vị trí ngừng tính lún) với: Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước obt =  tb  h = 10.11 43.4 = 438.77 kN/m2 Áp lực gây lún đáy khối móng quy ước: gl0 = N tc + (Vcoc + Vdai )  (  bt −  tb ) 7636.93 + 49.99  (25 − 10.11) = = 79.82kN / m2 Bqu  Lqu 9.7 12.13 Nhận xét: gl = 79.83 kN/ m  bt 438.77 = = 87.75 kN/ m 5 → Không cần kiểm tra lún cho móng M4 800 2400 1850 2000 45° 45° Kiểm tra xuyên thủng 800 Mặt cắt tháp xuyên thủng theo phương X ❖ Nhận xét: Với góc lan tỏa ứng suất 45o ta thấy tháp xuyên thủng hình thành từ mép vách phủ đầu qua cọc, nên đài móng xem tuyệt đối cứng ➔ Điều kiện chống nén thủng (chọc thủng đài vách) đảm bảo Tính cốt thép cho đài móng Giả thiết agt = 50mm, h0 = h – a = 2000 – 50 = 1950mm - Áp dụng cơng thức tính tốn: αm = ξ×R b ×b×h o M , ξ=1- 1-2×α m , As = R b ×b×h o Rs - Hàm lượng cốt thép: hàm lượng bố trí phải thỏa điều kiện sau: μ = 0.05%  μ= As R 14.5  μ max = ξ R b = 0.573  = 2.67% bh Rs 365 83 an Biểu đồ màu M11 Biểu đồ màu M22 Moment theo phương X Moment theo phương Y Bảng 6.14 Bảng tính thép đài móng M4 Strip Station M3 Width Strip As strip As/1m Thép chọn [kNm] [m] [mm2] [mm2] Ø As chọn μ a [mm2] [%] CSA7 X 2157.01 1.6 3053 1908 25 200 2453 0.125 CAS7 X -67.74 1.6 95 59 14 200 769 0.039 CSB4 Y 90.62 127 32 14 200 769 0.039 CSB4 Y -230.44 322 81 14 200 769 0.039 6.8 Thiết kế móng M2 (6-B) 84 an 1270 5760 4490 B 2410 1700 6400 2290 Mặt móng M2 Nội lực móng Bảng 6.15 Nội lực móng M2 Móng M2 Trường hợp Combo Comb09 N max, M tương ứng Ntt max Mtt x Mtty [kN] [kNm] [kNm] 18288.61 396.9 -2738.05 Kiểm tra phản lực đầu cọc Phản lực đầu cọc móng M2 Nhận xét: Pmax = 3489 kN < Rc,u = 4375 kN Pmin = 2795 kN > → Cọc thỏa điều kiện không bị phá hủy Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước 85 an Bảng 6.16 Bảng kiểm tra ổn định đất dáy móng Bảng kiểm tra ổn định đất đáy móng Giá trị Kết Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua II,tb =  l l II,i II,tb = 27.54 i i i góc ma sát lớp đất dày li mà cọc xuyên qua li bề dày đoạn cọc lớp đất i Kích thước khối móng quy ước Chiều rộng Bqu = ( B − d ) + 2Lc tan Chiều dài Lqu = ( L − d ) + 2Lc tan   Bqu = 13.86 m Lqu = 14.50 m Hqu = 38.85 m Hqu = Lcoc + Hđài bt =25 kN/m3 Trọng lượng khối móng quy ước tb = 10.11 kN/m3 Wqu = Pcọc + đài móng + Pđất +Trọng lượng cọc đài Pcọc + đài móng = 5084.70kN Pcọc + đài móng = [Vcọc + Vđài móng]×bt Pđất = 78940.78kN +Trọng lượng lớp đất khối móng quy ước Wqu = 84025.48kN Pđất = Hqu×R2×tb Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước M tty M ttx N tt tc tc ; Mx = ; My = N = 1.15 1.15 1.15 tc Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước tc max P N tc + Wqu  6e x 6e y  =  1 + +   R R R   tc Pmin = N tc + Wqu  6e x 6e y   1 − −   R R R   N tc = 15903.14kN Mtcx = 345.13kNm M tcy = −2380.91kNm tc Pmax = 492.93kN tc Pmin = 501.74kN Ptbtc = 497.34kN ex = 0.0035 ey = -0.0238 M tcy M tcx Với e x = tc ; e y = tc N + Wqu N + Wqu Ptbtc = tc tc Pmax + Pmin Khả chịu tải đáy khối móng quy ước 86 an m1 = 1.2, m2 = 1, ktc = (Theo Mục 4.6.9 TCVN 9362-2012) R II = A = 0.949, B = 4.796, D = 7.279 m1  m ( ABqu  II + Bh 'II + DcII −  II  h ) k tc II = 10.27 kN/m3 II’ = 10.11 kN/m3 m1, m2 (Tra bảng 15) ktc Mục 4.6.11 A, B, D tương ứng với  = 34.86 (tra Bảng 14, TCVN h = 42.5m 9362-2012) h0 = 9.1m Bqu quy đổi bề rộng hình trịn, Bqu = F = R  Bqu = 13.86 c = 8.5 kN/m2 II, ’ trị trung bình trọng lượng lớp đất nằm phía đáy móng quy ước chiều sâu đặt cọc RII = 2673.35 kN c trị tính tốn lực dính lớp đất nằm đáy khối móng Chiều sâu đến tầng hầm h0 = h - htd tc Pmax  1.2R II  tc Điều kiện Pmin  thỏa nên đất khối móng quy ước thỏa điều kiện ổn định  tc Ptb  R II Kiểm tra lún khối móng quy ước Chia lớp đất mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi=2m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σibt ≥ σigl (vị trí ngừng tính lún) với: Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước obt =  tb  h = 10.11 43.4 = 438.77 kN/m2 Áp lực gây lún đáy khối móng quy ước: gl0 = N tc + (Vcoc + Vdai )  (  bt −  tb ) 15903.14 + 201.94  (25 − 10.11) = = 801.76kN / m2 Bqu  Lqu 13.86 14.5 Nhận xét: gl = 801.76 kN/ m2  bt 438.77 = = 87.75 kN/ m2 , cần kiểm tra lún cho móng 5 M2 Độ lún tính theo phương pháp cộng tác dụng: S= e1 − e2 H + e1 Bảng 6.17 Bảng hệ số rỗng e Áp lực P (kPa) Hệ số rỗng e 250 500 1000 2000 4000 0.533 0.517 0.500 0.480 0.456 Bảng 6.18 Bảng tính lún móng M2 Phân tố z(m) z/b l/b ko αgl (kpa) αbt (kpa) 87 an P1i P2i e1i e2i Si(cm) αbt/αgl 0.00 1.11 1.00 512.97 398.33 0.78 408.60 0.35 1.11 0.86 442.03 418.87 0.35 1.11 0.86 442.03 418.87 0.69 1.11 0.55 283.53 439.41 0.69 1.11 0.55 283.53 439.41 1.04 1.11 0.34 175.81 459.95 1.04 1.11 0.34 175.81 459.95 1.39 1.11 0.22 113.63 480.49 1.39 1.11 0.22 113.63 480.49 1.74 1.11 0.15 78.68 791.92 0.52 0.51 1.90 1.55 679.35 0.52 0.51 1.23 2.62 2.62 614.95 0.52 0.51 0.77 4.23 4.23 490.76 10 2.49 1.55 470.22 0.50 0.95 449.68 0.52 0.95 429.14 886.10 586.92 0.52 0.51 0.47 501.03 6.37 S = 6.85cm < [S]=8cm, Thỏa điều kiện biến dạng 2000 45° 45° Kiểm tra xuyên thủng 800 3600 2000 Mặt cắt tháp xuyên thủng theo phương X ❖ Nhận xét: Với góc lan tỏa ứng suất 45o ta thấy tháp xuyên thủng hình thành từ mép vách phủ đầu qua cọc, nên đài móng xem tuyệt đối cứng Điều kiện chống nén thủng (chọc thủng đài vách) đảm bảo Tính cốt thép cho đài móng Biểu đồ màu M22 Biểu đồ màu M11 88 an Moment theo phương X Moment theo phương Y Bảng 6.19 Bảng tính thép đài móng M2 Strip Station M3 Width Strip As strip As/1m Thép chọn [kNm] [m] [mm2] [mm2] Ø As chọn μ a [mm2] [%] CSB15 X 4647.98 3.2 6584 2058 25 200 2453 0.125 CSB17 X -1108.09 1.6 1559 974 14 150 1026 0.052 CSA15 Y 2739.97 3.2 3860 1206 14 100 1539 0.079 CSA16 Y -1482.44 3.2 2081 650 14 200 769 0.039 89 an 4750 6.9 Thiết kế móng lõi thang máy M1 7200 12400 D 450 C 1250 7100 1700 2350 12400 Mặt móng M1 Nội lực móng Bảng 6.20 Nội lực móng M1 Móng Combo Trường hợp Ntt max Mtt x Mtty [kN] [kNm] [kNm] 68761.26 25431.56 969.33 N max, M tương ứng M1 Comb07 Kiểm tra phản lực đầu cọc 90 an Phản lực đầu cọc móng M1 Nhận xét: Pmax = 4309 kN < Rc,u = 4375 kN Pmin = 2828 kN > Cọc thỏa điều kiện không bị phá hủy Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước Bảng 6.21 Bảng kiểm tra ổn định đất dáy móng Bảng kiểm tra ổn định đất đáy móng Giá trị Kết Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua II,tb =  l l II,i II,tb = 27.54 i i i góc ma sát lớp đất dày li mà cọc xuyên qua li bề dày đoạn cọc lớp đất i Bqu = 20.02m Kích thước khối móng quy ước Chiều rộng Bqu = ( B − d ) + 2Lc tan   Chiều dài Lqu = ( L − d ) + 2Lc tan Lqu = 20.02m Hqu = 36.85m Chiều cao Hqu = Lcoc + Hđài bt =25 kN/m3 Trọng lượng khối móng quy ước tb =10.11 kN/m3 Wqu = Pcọc + đài móng + Pđất 91 an +Trọng lượng cọc đài Pcọc + đài móng = 18636.45 kN Pcọc + đài móng = [Vcọc + Vđài móng ]×bt Pđất = 149294.42 kN +Trọng lượng lớp đất khối móng quy ước Wqu = 167930.87 kN Pđất = Bqu×Lqu×Hqu×tb Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước N tc = M tt M tt N tt ; M tcx = x ; M tcy = y 1.15 1.15 1.15 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước tc Pmax = N tc + Wqu  6e x 6e y   1 + +  L qu  Bqu  L qu Bqu  tc Pmin = N tc + Wqu  6e x 6e y   1 − −  Lqu  Bqu  Lqu Bqu  N tc = 59792.40 kN Mtcx = 22114.40kNm M tcy = 842.90kNm tc Pmax = 585.60kN tc Pmin = 551.25kN Ptbtc = 568.43kN ex = 0.0971 ey= 0.0037 M tcy M tcx Với e x = tc ; e y = tc N + Wqu N + Wqu Ptbtc = tc tc Pmax + Pmin Khả chịu tải đáy khối móng quy ước m1 = 1.2, m2 = 1, ktc = (Theo Mục 4.6.9 TCVN 9362-2012) A = 0.949, B = 4.796, D = 7.279 R II = m1  m ( ABqu  II + Bh 'II + DcII −  II  h ) k tc II = 10.27 kN/m3 II’ = 10.11 kN/m3 m1, m2 (Tra bảng 15) ktc Mục 4.6.11 A, B, D tương ứng với  = 34.86 (tra Bảng 14, TCVN h = 42.5m 9362-2012) h0 = 4.91m II, ’ trị trung bình trọng lượng lớp đất nằm c = 8.5 kN/m2 phía đáy móng quy ước chiều sâu đặt cọc RII = 2720.71kN c trị tính tốn lực dính lớp đất nằm đáy khối móng Chiều sâu đến tầng hầm h0 = h - htd tc Pmax  1.2R II  tc Điều kiện Pmin  thỏa nên đất khối móng quy ước thỏa điều kiện ổn định  tc Ptb  R II Kiểm tra lún khối móng quy ước Chia lớp đất mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi=2m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σibt ≥ σigl (vị trí ngừng tính lún) với: 92 an Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước obt =  tb  h = 10.11 43.4 = 438.77 kN/m2 Áp lực gây lún đáy khối móng quy ước: N tc + (Vcoc + Vdai )  (  bt −  tb ) 59792.40 + 745.5  (25 − 10.11)  = = = 176.87kN / m2 Bqu  Lqu 20.02  20.02 gl Nhận xét: gl = 176.87 kN/ m  bt 438.77 = = 87.75 kN/ m , cần kiểm tra lún cho móng 5 M2 Độ lún tính theo phương pháp cộng tác dụng: S= e1 − e2 H + e1 Bảng 6.22 Bảng hệ số rỗng e Áp lực P (kPa) Hệ số rỗng e 250 500 1000 2000 4000 0.533 0.517 0.500 0.480 0.456 Bảng 6.23 Bảng tính lún móng M1 Phân tố z(m) z/b l/b ko αgl (kpa) 0.00 1.00 1.00 461.06 αbt (kpa) 398.33 1 0.08 1.00 1.00 458.83 408.60 0.08 1.00 1.00 458.83 408.60 P2i e1i e2i 403.47 863.42 0.52 0.50 0.16 1.00 0.97 448.69 418.87 0.16 1.00 0.97 448.69 418.87 0.24 1.00 0.93 429.47 429.14 0.24 1.00 0.93 429.47 429.14 0.89 0.32 1.00 0.87 401.69 439.41 0.32 1.00 0.87 401.69 439.41 0.40 1.00 0.80 367.38 449.68 0.40 1.00 0.80 367.38 449.68 0.48 1.00 0.72 330.57 459.95 0.48 1.00 0.72 330.57 459.95 0.56 1.00 0.64 294.95 470.22 0.56 1.00 0.64 294.95 470.22 0.65 1.00 0.57 261.91 480.49 0.65 1.00 0.57 261.91 480.49 93 an 863.09 0.52 0.50 1.13 849.86 0.52 0.51 1.06 1.09 1.09 829.08 0.52 0.51 0.97 1.22 1.22 803.79 0.52 0.51 0.87 1.39 1.39 777.85 0.52 0.51 0.77 1.59 1.59 475.36 1.18 1.00 465.09 0.50 1.00 454.82 0.52 0.93 444.55 867.50 0.93 434.28 1.22 0.89 424.01 Si(cm) αbt/αgl 0.86 413.74 P1i 753.79 0.52 0.51 0.67 1.83 485.63 732.58 0.52 0.51 0.58 1.83 0.73 1.00 0.50 231.99 490.76 0.73 1.00 0.50 231.99 490.76 10 2.12 2.12 495.90 10 0.81 1.00 0.45 205.20 501.03 10 0.81 1.00 0.45 205.20 501.03 11 0.89 1.00 0.40 182.52 511.30 12 0.97 1.00 0.35 162.65 521.57 12 1.05 1.00 0.32 146.10 531.84 14 1.13 1.00 0.29 131.42 542.11 13 1.21 1.00 0.25 117.24 552.38 16 1.29 1.00 0.23 106.83 562.65 14 1.37 1.00 0.21 96.42 572.92 18 1.45 1.00 0.19 87.80 583.19 15 1.53 1.00 0.17 80.17 0.52 0.51 0.43 681.09 0.52 0.51 0.35 3.64 4.13 671.58 0.52 0.51 0.28 4.71 5.27 669.42 0.51 0.51 0.00 5.94 6.64 588.33 19 700.03 3.21 567.79 17 0.50 2.80 547.25 15 0.51 2.44 526.71 13 0.52 2.44 506.17 11 714.49 672.31 0.51 0.51 0.00 593.46 7.40 S = 7.2 cm < [S]=8cm, Thỏa điều kiện biến dạng Kiểm tra xuyên thủng Xem hệ vách cột cứng, kiểm tra xuyên thủng hàng cột biên gây Ở đây, ta kiểm tra cho mặt nghiêng cọc 72, 73, 74, 75, 76 gây Chiều cao đài cọc: h d =2(m) Chiều cao lớp bảo vệ: a=0.2(m) Chiều cao làm việc đài: h o =h d -a=2-0.2=1.8(m) Điều kiện chống xuyên thủng: Pxt  Pcx = R bt h  i=m u i =1 m h0 (Tạp chí KHCN Xây dựng-số 3/2015) ci • c hình chiều dài hình chiếu mặt bên tháp nén thủng lên phương ngang: Khi c > h c lấy h , c < 0.4 h c lấy bằng 0.4 h → c = 1.235(m) • α=1 đài cọc tồn khối • Sử dụng bê tông nặng R bt =1.2MPa • u m giá trị trung bình cạnh đáy đáy mặt bên tháp chọc thủng u m =(0.4+5)  2=10.8(m) Lực xuyên thủng: Pxt =P5 +P7 +P8 +P9 +P10 =19949 kN Lực chống xuyên thủng: 94 an Pcx = R bt h  i=m u i =1 h 1.2×103 ×1.95 1.95 = ×10.8× =25272 kN>Pxt =19949 kN ci 1.95 m Vậy chiều cao đài chọn thỏa điều kiện chống xuyên thủng Tính cốt thép cho đài móng Biểu đồ màu M22 Biểu đồ màu M11 Dãy strip theo phương X Dãy strip theo phương Y Bảng 6.24 Bảng tính thép đài móng M1 Strip Station As chọn μ a [mm2] [%] M3 Width Strip As strip As/1m Thép chọn [kNm] [m] [mm2] [mm2] Ø CSA1 X 6506.17 2.9 9319 3758 28 150 4103 0.209 CSA2 X -2213.7 5.8 3120 1258 18 200 1272 0.065 MSB2 Y 8964.69 4.15 12966 5228 28 100 6154 0.314 MSB4 Y -2304.2 4.15 3248 1310 18 150 1696 0.087 TÀI LIỆU THAM KHẢO Bùi Trường Sơn, “Địa chất cơng trình”, NXB Đại học Quốc gia TP.HCM 95 an Lê Bá Huế, “Khung bê tơng cốt thép tồn khối”, NXB Khoa học kỹ thuật Nguyễn Bá Kế, “Thiết kế thi cơng móng sâu”, NXB Xây Dựng, Hà Nội Nguyễn Đình Cống, “Sàn bê tơng cốt thép toàn khối”, NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 Nguyễn Đình Cống, “Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT” - Tập 1, NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 Nguyễn Đức Thiềm, “Cấu tạo kiến trúc chọn hình kết cấu”, NXB Xây Dựng Nguyễn Tài My, “Nguyên lý thiết kế kiến trúc”, NXB Xây dựng Nguyễn Tấn Trung, Võ Mạnh Tùng, “Một số phương pháp tính cốt thép cho vách phẳng BTCT” - Bộ mơn cơng trình BTCT - Đại học Xây dựng Nguyễn Thi Xn, “Giáo trình kết cấu cơng trình”, NXB Hà Nội 10 Nguyễn Tổng, “Hiện tượng võng từ biến – co ngót”, Tp.Hồ Chí Minh 2017 11 Nguyễn Tổng, “Mơ hình truyền lực”, Tp.Hồ Chí Minh 2017 12 Nguyễn Tổng, “Hướng dẫn đồ án Nền-Móng”, Tp.Hồ Chí Minh 2018 13 Nguyễn Tổng, “Tổng quan ứng xử xoắn nhà nhiều tầng có hình dáng phức tạp”, Tp.Hồ Chí Minh 14 Nguyễn Vĩnh Sáng, “Tính tốn độ võng vết nứt sàn theo tiêu chuẩn việt nam so sánh với phần mềm SAFE”, Bài bào khoa học, Khoa học Kỹ thuật Thủy lợi Môi trường số 57 (6/2017) 15 Phan Quang Minh, Ngơ Thế Phong, Nguyễn Đình Cống (2006), “Kết cấu bê tông cốt thép - Phần cấu kiện bản”, NXB KHKT, Hà Nội 16 Phạm Văn Hội (chủ biên), “Kết cấu thép: Cấu kiện bản”, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội, 2009 17 QCXDVN 02-2008/BXD, “Quy chuẩn Xây dựng Việt Nam, Số liệu điều kiện tự nhiên dùng xây dựng (Phần 1)” 18 TCVN 4453-1995, “Kết cấu bê tông bê tông cốt thép toàn khối”, NXB Xây Dựng, Hà Nội 19 TCVN 9395-2012, “Cọc khoan nhồi – thi công nghiệm thu”, NXB Xây Dựng, Hà Nội 20 TCVN 9395-2012, “Đất xây dựng – Phương pháp thí nghiệm trường - thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT” 21 Võ Phán, “Các phương pháp khảo sát trường thí nghiệm đất phịng”, NXB Đại học quốc gia Tp.Hồ Chí Minh 96 an S an K L 0 ... tháng 06 năm 2019 Sinh viên PHAN NHẬT TIN an NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên: PHAN NHẬT TIN Ngành: Công nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng Khoa: Xây dựng Tên đề tài: Nhà xã hội LINH TRUNG. .. trình Tên cơng trình: Nhà xã hội LINH DONG TOWER (Block A) 3D view cơng trình Vị trí cơng trình an Vị trí, quy mơ cơng trình • Vị trí cơng trình: 158 Đường số 17, Phường Linh Trung, Quận Thủ Đức... thiết kế nhà 2,i = 0.3 Nhà loại A: Khu vực nhà ở, gia đình (Bảng 3.4 - TCVN 9386:2012) Hệ số tổ hợp dùng để thiết kế nhà E,i = 2,i dùng để tính tốn hệ tác động động đất, =0.8 nhà loại A,