(Đồ án hcmute) chung cư cao cấp the morning star

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ CAO CẤP THE MORNING STAR GVHD:T.S NGUYỄN THANH HƯNG SVTH: LÝ THANH THAO MSSV: 15149182 SKL 0 an BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP THE MORNING STAR GVHD: T.S NGUYỄN THANH HƯNG SVTH: LÝ THANH THAO MSSV: 15149182 KHÓA: 2015 – 2019 TP Hồ Chí Minh, tháng 01/2020 an BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP THE MORNING STAR GVHD: TS NGUYỄN THANH HƯNG SVTH: LÝ THANH THAO MSSV: 15149182 KHÓA: 2015 – 2019 TP Hồ Chí Minh, tháng 01/2020 an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: LÝ THANH THAO - MSSV: 15149182 Ngành: Cơng nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế chung cư THE MORNING STAR Họ tên giảng viên hướng dẫn: TS NGUYỄN THANH HƯNG NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) TP.HCM, ngày … tháng … năm 2020 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) ………………… an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: LÝ THANH THAO - MSSV: 15149182 Ngành: Công nghệ kĩ thuật công trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế chung cư THE MORNING STAR Họ tên giảng viên phản biện: TS CHÂU ĐÌNH THÀNH NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) TP.HCM, ngày … tháng … năm 2020 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) ………………… an LỜI CÁM ƠN Lời em xin chân thành cảm ơn tất thầy cô trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP HCM nói chung thầy Khoa Xây dựng nói riêng dã dạy bảo em bốn năm học vừa qua, từ bước đầu chập chững với kiến thức sở kiến thức chuyên ngành, giúp em nhận thức rõ ràng công việc ngừơi kỹ sư Xây dựng nhiều khía cạnh khác Những kiến thức mà thầy cô truyền đạt hành trang thiếu trình nghề nghiệp em sau Luận án tốt nghiệp kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt chúng em hướng vào sống tương lai Quá trình làm luận văn giúp chúng em tổng hợp nhiều kiến thức học học kỳ trước thu thập, bổ sung thêm kiến thức mới, qua rèn luyện khả tính tốn, khả nghiên cứu giải vấn đề phát sinh thực tế, bên cạnh cịn kinh nghiệm q báu hỗ trợ chúng em nhiều thực tế sau Trong khoảng thời gian thực đồ án tốt nghiệp, em nhận giúp đỡ tận tình thầy Nguyễn Thanh Hưng thầy cô khác Khoa Thầy giúp em có nhìn đắn, khái quát việc thiết kế, tiếp cận với phần mềm, phương pháp tính tốn quan trọng cần thiết cho người kỹ sư Xây dựng Đó kinh nghiệm quý báo cho thân em sau Tôi xin cảm ơn bạn bè lớp, người sát cánh suốt năm học vừa qua Cảm ơn bạn hợp tác trao đổi, thảo luận đóng góp ý kiến để giúp cho trình làm luận văn tơi hồn thành Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế, đồ án tốt nghiệp em khơng thể tránh khỏi sai sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy cô để em củng cố hồn thiện kiến thức Cuối em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cảm ơn! TP.HCM, ngày … tháng … năm 2020 Sinh viên thực ………………… an NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: LÝ THANH THAO MSSV: 15149182 Ngành: Công nghệ Kỹ thuật Cơng trình xây dựng Khoa: Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế chung cư The Morning Star Cán phụ trách hướng dẫn: T.S NGUYỄN THANH HƯNG Ngày nhận đề tài: 2/09/2019 Ngày nộp bài: 01/01/2020 NỘI DUNG THỰC HIỆN Các số liệu, tài liệu ban đầu - Hồ sơ kiến trúc (Sưu tầm cơng trình thực tế bên ngồi) - Hồ sơ khảo sát địa chất (Quận Bình Thành, TP Hồ Chí Minh) Nội dung thực đề tài 2.1 Kiến trúc: - Thể vẽ kiến trúc 2.2 Kết cấu: - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế cầu thang điển hình - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế khung trục (GV định) - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế móng cọc khoan nhồi Thuyết minh vẽ - 01 thuyết minh - … vẽ A1 (gồm … vẽ kiến trúc … vẽ kết cấu) Xác nhận GVHD TP.HCM, Ngày …… tháng …… năm 2020 Xác nhận Khoa ………………………………… an ………………………………… MỤC LỤC LỜI CÁM ƠN NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP DANH MỤC HÌNH ẢNH DANH MỤC BẢNG BIỂU CHƯƠNG TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.2 Địa điểm xây dựng 1.3 Giải pháp kiến trúc 1.3.1 Mặt phân khu chức 1.3.2 Mặt đứng 1.4 Hệ thống giao thông 1.4.1 Giao thông đứng 1.4.2 Giao thông ngang 1.5 Giải pháp kỹ thuật 1.5.1 Hệ thống điện 1.5.2 Hệ thống nước 1.5.3 Hệ thống thơng gió 1.5.4 Hệ thống chiếu sáng 1.5.5 Phịng cháy – Thốt hiểm 1.5.6 Chống sét 1.5.7 Thoát rác CHƯƠNG TỔNG QUAN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 2.1 Cơ sở tính tốn kết cấu 2.1.1 Cơ sở thực 2.1.2 Cơ sở thiết kế 2.1.3 Phần mềm, chương trình sử dụng 2.2 Phân tích lựa chọn giải pháp kết cấu 2.2.1 Phương án hệ kết cấu chịu lực thẳng đứng 2.2.2 Phương án hệ kết cấu chịu lực theo phương ngang 2.2.3 Phương án móng kết cấu phần ngầm 2.2.4 Vật liệu sử dụng 2.2.5 Lớp bê tông bảo vệ an 2.2.6 Tiết diện cấu kiện 2.2.6.1 Tiết diện dầm 2.2.6.2 Chiều dày sàn 2.2.6.3 Chiều dày vách CHƯƠNG TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 3.1 Tải trọng đứng 3.1.1 Tĩnh tải 3.1.1.1 Tĩnh tải trọng lượng thân sàn 3.1.1.2 Tải trọng tường xây 3.1.2 Hoạt tải 3.3 Tải trọng gió 3.3.1 Tính tốn thành phần tĩnh tải trọng gió 10 3.3.1.1 Cơ sở lý thuyết 10 3.3.1.2 Áp dụng tính toán 10 3.3.2 Tính tốn thành phần động tải trọng gió 11 3.2.2.1 Chu kỳ dao động tần số dao động riêng 11 3.3.2.2 Khối lượng, tâm cứng, tâm khối lượng tầng công trình thứ j Mj 12 3.3.2.3 Xác định hệ số động lực ξi 12 3.3.2.4 Xác định hệ số ψi 13 3.3.3 Tổ hợp tải trọng gió 17 3.4 Tải trọng động đất 17 3.4.1 Cơ sở lý thuyết tính tốn 17 3.4.2 Phương pháp phân tích phổ phản ứng dao động 18 3.4.3 Phân tích dạng dao động 21 3.4.4 Tính tốn động đất theo phương pháp phổ phản ứng dao động 21 3.5 Các trường hợp tải trọng tổ hợp tải trọng 24 3.5.1 Các trường hợp tải trọng 24 3.5.2 Tổ hợp tải trọng 25 CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 26 4.1 Tải trọng tác dụng 26 4.2 Tổ hợp tải trọng 26 4.2.1 Các loại tải trọng 26 4.2.2 Các trường hợp tải trọng 26 an 4.2.3 Tổ hợp tải trọng 26 4.3 Mơ hình phân tích tính tốn 27 4.3.1 Tải trọng tác dụng sàn 27 4.3.2 Phân tích nội lực sàn 27 4.3.2.1 Biểu đồ màu 27 4.3.2.2 Kết nội lực theo dãy strip 28 4.3.3 Kiểm tra chuyển vị ngắn hạn 30 4.3.4 Tính tốn cốt thép sàn 30 4.3.4.1 Kết tính tốn cốt thép sàn 31 4.3.4.2 Kiểm tra chuyển vị dài hạn 36 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 37 5.1 Kết cấu cầu thang tầng điển hình 37 5.1.1 Chọn sơ kích thước cấu kiện 38 5.1.2 Vật liệu 38 5.2 Tải trọng tác dụng lên thang 38 5.2.1 Tĩnh tải 38 5.2.1.1 Tải trọng tác dụng lên nghiêng 38 5.2.1.2 Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ 39 5.2.2 Hoạt tải 40 5.3 Mơ hình tính tốn thang 40 5.3.1 Sơ đồ tính kết cấu 40 5.3.2 Tải trọng tác dụng 40 5.3.3 Kết nội lực 41 5.3.4 Kiểm tra chuyển vị 42 5.4 Tính tốn cốt thép thang 43 5.4.1 Quy trình tính tốn 43 5.4.2 Kết tính tốn cốt thép thang 44 5.4.3 Kiểm tra khả chịu cắt bê tông thang 44 CHƯƠNG THIẾT KẾ KHUNG TRỤC – TRỤC C 46 6.1 Kiểm tra điều kiện sử dụng cơng trình 46 6.1.1 Kiểm tra gia tốc đỉnh 46 6.1.2 Kiểm tra lật 46 6.1.3 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 46 an Hình 7.19 Phản lực đầu cọc móng F3 (A – 1) - Kiểm tra: Pmax = 2750.21 kN < 5056  kN   Vậy thỏa điều kiện cọc không bị phá hủy Pmin = 2039.302  kN   Vậy thỏa điều kiện cọc chịu nhổ 7.8.3 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước Bảng 7.23 Bảng kiểm tra ổn định đất đáy móng Giá trị Kết - Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: II,tb  II,tb  19.77o  l l II,i i i + i góc ma sát lớp đất dày li mà cọc xuyên qua + li bề dày đoạn cọc lớp đất i - Kích thước khối móng quy ước: r = 3.878 (m) Khối móng quy ước hình trụ trịn có bán kính: Hqu = 50 (m)   R  r  h  tan  tb    R = 8.029 (m) Hqu = Lcoc + Hđài bt = 25 kN/m3 - Trọng lượng khối móng quy ước: Wqu = Pcọc + đài móng + Pđất + Trọng lượng cọc đài: tb = 10.01 (kN/m3) Pcọc + đài móng = 5093.60 (kN) 116 an Pcọc + đài móng = [Vcọc + Vđài móng ]×bt + Trọng lượng lớp đất khối móng quy ước: Pđất = 101135.28 (kN) Wqu = 106228.88 (kN) Pđất = Hqu×R2×tb - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước: M tty M ttx N tt tc tc N  ; Mx  ; My  1.15 1.15 1.15 tc - Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: tc max P N tc  Wqu  6ex 6e y    1     R R R   N  Wqu  6ex 6e y   1     R R R   tc tc Pmin  M tc Mtc Với ex  tc x ; e y  tc y N  Wqu N  Wqu Ptbtc  N tc  13126.3 (kN) M tcx  247 (kN.m) Mtcy  42.1(kN.m) tc Pmax  590.4 (kN) tc Pmin  588.3 (kN) Ptbtc  589.3 (kN) ex = 0.00207 (m) ey = 0.00035 (m) tc tc Pmax  Pmin - Khả chịu tải đáy khối móng quy ước (Theo m1 = 1.2, m2 = 1, ktc = Mục 4.6.9 TCVN 9362-2012): R II  A = 1.34 , B = 6.35, D = 8.55 m1  m  ABqu  II  Bh 'II  DcII   II  h  k tc + m1, m2 (Tra bảng 15) ktc Mục 4.6.11 + A, B, D tương ứng với  = 34.86 (tra Bảng 14, TCVN 9362- II = 10.33 (kN/m3) II’ = 10.01 (kN/m3) h = 50 (m) h0 = 1.5 (m) 2012) Bqu = 14.22 (m) + Bqu quy đổi bề rộng hình trịn, Bqu  F  R  c = 3.9 (kN/m2) II, ’ trị trung bình trọng lượng lớp đất nằm phía RII = 4071.19 (kN) đáy móng quy ước chiều sâu đặt cọc + c trị tính tốn lực dính lớp đất nằm đáy khối móng + Chiều sâu đến tầng hầm h0 = h - htd tc tc Pmax Pmax  1.2R II  590.4 (kN)  1.2R II  4885.44 (kN)    tc  tc - Điều kiện: Pmin 0  Pmin  588.3 (kN)   tc  tc P  589.3 (kN)  R II  4071.19 (kN) Ptb  R II    tb 117 an  Thỏa điều kiện  Nền đất khối móng quy ước thỏa điều kiện ổn định - Kiểm tra lún khối móng quy ước: + Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = 1m + Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện ibt  5igl (vị trí ngừng tính lún) ibt  ibt1  i h i gl igl  k0i 0i Trong đó: + k 0i tra Bảng C.1, TCVN 9362 – 2012, phụ thuộc vào tỉ số 0bt  Wqu  R gl  N  tc 106228.88  8.029  Lqu Bqu Z Bqu  524.53 (kN / m2 ) 13126.3  64.8 (kN / m )  R  8.029 + Theo Mục C.1.6, TCVN 9362 – 2012, độ lún tính theo phương pháp cộng tác dụng: 2 n gl  h i i 0 Ei S    Trong đó: +   0.8 : Hệ số khơng thứ nguyên + hi : Chiều dày lớp đất thứ i + Ei : Modul biến dạng lớp đất thứ i Bảng 7.24 Bảng tính lún móng F3 (A-1) Lớp hi Zi Ko E ibt igl phân tố (m) (m) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) - - - 524.53 64.8 34000 ibt / igl Si (cm) 0.19 Tổng lún S 0.19 Kiểm tra S ≤ [S] = (cm) Thỏa 118 an 7.8.4 Kiểm tra xuyên thủng móng F3 4800 1300 300 2400 2400 700 1300 1600 800 800 45° 400 400 45° 800 1200 1200 800 800 A Hình 7.20 Mặt cắt thép xun thủng móng F1 - Ta có: ho = 1950 (mm) 0.7  1.2  6400  1950  10483.2 (kN) - Khả chống cắt: Q b  0.7R bt bh  103 - Tổng lực lớn cọc tác dụng lên đáy móng Pmax = 2750.21 (kN) < Qb  Pmax  Qb  Đài cọc đủ khả chịu cắt nên đảm bảo điều kiện xuyên thủng đài cọc phản lực cọc gây 7.8.5 Tính cốt thép cho đài móng F3 - Giả thiết: + Thép lớp dưới: a gt  150 (mm) , h  h  a  2000  150  1850 (mm) + Thép lớp trên: a gt  50 (mm) , h  h  a  2000  50  1950 (mm) - Áp dụng công thức tính tốn: M  R b  b  h o m  ;   1 1  m ; As  Rs R b  b  ho - Hàm lượng cốt thép: Hàm lượng bố trí phải thỏa điều kiện sau: A R 17 min  0.05%    s  max   R b  0.573   2.67% b  h0 Rs 365 119 an Hình 7.21 Biểu đồ màu M11 Hình 7.22 Biểu đồ màu M22 Hình 7.23 Moment theo phương layer A Hình 7.24 Moment theo phương layer B Bảng 7.25 Bảng tính tốn cốt thép đài móng F3 (A – 1.) Width Thép As Strip Station M3 As strip As/1m μ Strip chọn chọn (kN.m) (m) (mm2) (mm2) Ø a (mm2) (%) CSA8 X -349.5 1.6 492.38 307.74 16 200 1004.8 0.052 CSA8 X 810.1 1.6 1208.17 755.11 16 200 1004.8 0.054 CSB3 Y -426.4 1.6 601.08 375.68 16 200 1004.8 0.052 CSB3 Y 922.8 1.6 1377.62 861.01 16 200 1004.8 0.054 120 an 7.9 Thiết kế móng lõi thang máy thang F4 7.9.1 Nội lực móng Bảng 7.26 Nội lực móng F4 Móng Combo Trường hợp Ntt max Mtt x Mtt y N max, M tương ứng (kN) (kN.m) (kN.m) 200.4 8.9 F4 Comb01 -69318.2 7.9.2 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc móng F4 - Lực dọc lớn tác dụng lên móng F4: Ntt = 69318.2 (kN) - Sơ số lượng cọc: + Sức chịu tải cọc sử dụng: Rcd = 5056 (kN) n coc = 1.2× N tt 69318.2 = 1.2× = 16.5 Nc,d 5056 + Do chưa tính trọng lượng đài cọc khối đất đắp đài ảnh hưởng hệ số nhóm, ta chọn số cọc 24 cọc - Chọn kích thước đài cọc bố trí sau: Khoảng cách tim cọc s = 3d = 2.4 m , khoảng cách từ tim cọc đến mép đài s = d = 0.8 m 1100 5700 5900 2400 2400 800 C 8800 2400 800 900 800 2400 2400 2400 2400 2400 800 13600 Hình 7.25 Mặt móng F4 121 an Hình 7.26 Khối móng quy ước đáy móng F4 Hình 7.27 Phản lực đầu cọc móng F4 - Kiểm tra.: Pmax = 4071.76  kN < 5056  kN  Vậy thỏa điều kiện cọc không bị phá hủy Pmin =1471.122  kN    Vậy thỏa điều kiện cọc chịu nhổ 122 an 7.9.3 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước F4 Bảng 7.27 Bảng kiểm tra ổn định đáy móng Giá trị Kết - Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: II,tb  II,tb  19.77o  l l II,i i i + i góc ma sát lớp đất dày li mà cọc xuyên qua + li bề dày đoạn cọc lớp đất i Bqu  16.3 (m) - Kích thước khối móng quy ước:   Bqu   B  d    Lc tan  tb    L qu  21.1 (m) H qu  50 (m)   Lqu   L  d    Lc tan  tb    Hqu = Lcoc + Hđài bt = 25 (kN/m3) - Trọng lượng khối móng quy ước: tb = 10.01 (kN/m3) Wqu = Pcọc + đài móng + Pđất +Trọng lượng cọc đài: Pcọc + đài móng = 20470.4 (kN) Pcọc + đài móng = [Vcọc + Vđài móng ]×bt +Trọng lượng lớp đất khối móng quy ước: Pđất = 172136.97 (kN) Wqu = 192607.37 (kN) Pđất = Bqu×Lqu×Hqu×tb - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước: tt tt My N tt ; M tcx  M x ; M tcy  N  1.15 1.15 1.15 tc - Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: tc max P tc P N tc  Wqu  6e x 6e y    1    Lqu  Bqu  Lqu Bqu  N tc  Wqu  6e x 6e y    1    Lqu  Bqu  Lqu Bqu  Với ex  N tc  60276.7 (kN) M tcx  174.26 (kN.m) Mtcy  7.74 (kN.m) tc Pmax  735.43 (kN) tc Pmin  735.1 (kN) Ptbtc  735.265 (kN) ex = 0.00069 (m) ey = 0.00003 (m) M tcy M tcx ; e  y N tc  Wqu N tc  Wqu 123 an Ptbtc  tc tc Pmax  Pmin - Khả chịu tải đáy khối móng quy ước (Theo m1 = 1.2, m2 = 1, ktc = Mục 4.6.9 TCVN 9362-2012): R II  A = 1.34, B = 6.35, D = 8.55 m1  m  ABqu  II  Bh 'II  DcII   II  h  k tc + m1, m2 (Tra bảng 15) ktc Mục 4.6.11 + A, B, D tương ứng với  = 32.00 (tra Bảng 14, TCVN 9362 – 2012) II = 10.33 (kN/m3) II’ = 10.01 (kN/m3) h = 50 (m) h0 = 1.5 (m) c = 3.9 (kN/m2) II, ’ trị trung bình trọng lượng lớp đất nằm phía R = 4105.98 (kN) II đáy móng quy ước chiều sâu đặt cọc + c trị tính tốn lực dính lớp đất nằm đáy khối móng + Chiều sâu đến tầng hầm h0 = h - htd tc tc Pmax Pmax  1.2R II  735.43 (kN)  1.2R II  4927.18 (kN)    tc  tc - Điều kiện: Pmin   Pmin  735.1 (kN)   tc  tc Ptb  R II P  735.265 (kN)  R II  4105.97 (kN)     tb  Thỏa điều kiện  Nền đất khối móng quy ước thỏa điều kiện ổn định - Kiểm tra lún khối móng quy ước: + Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = 1m + Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện ibt  5igl (vị trí ngừng tính lún) ibt  ibt1  i h i gl igl  k0i 0i Trong đó: + k 0i tra Bảng C.1, TCVN 9362 – 2012, phụ thuộc vào tỉ số 0bt  Wqu Bqu  Lqu gl   Lqu Bqu Z Bqu 192607.37  560.02 (kN / m2 ) 16.3  21.1 N tc 60276.7   175.3 (kN / m2 ) Bqu  Lqu 16.3  21.1 + Theo Mục C.1.6, TCVN 9362 – 2012, độ lún tính theo phương pháp cộng tác dụng: 124 an n gl  h i i 0 Ei S    Trong đó: +   0.8 : Hệ số khơng thứ nguyên + hi : Chiều dày lớp đất thứ i + Ei : Modul biến dạng lớp đất thứ i Bảng 7.28 Bảng tính lún móng F Lớp hi Zi Ko E ibt igl phân tố (m) (m) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) ibt / igl Si (cm) - - - 560.02 175.3 34000 3.19 0.516 1 0.5 570.03 175.3 34000 3.25 0.516 1.5 0.997 580.04 174.77 34000 3.32 0.514 2.5 0.985 590.05 172.15 34000 3.43 0.506 3.5 0.964 600.06 165.95 34000 3.62 0.488 4.5 0.931 610.07 154.5 34000 3.95 0.454 5.5 0.889 620.08 137.35 34000 4.51 0.404 6.5 0.84 630.09 115.37 34000 5.46 0.339 Tổng lún S 3.74 Kiểm tra S ≤ [S] = (cm) Thỏa 7.9.4 Kiểm tra xuyên thủng móng F4 2700 2600 900 45° 6300 45° 900 1100 1100 125 an 5900 1450 45° 45° 550 1450 1450 Hình 7.28 Mặt cắt tháp xuyên thủng móng F4 Theo Mục 6.2.5.4 TCVN 5574 – 2012, với kết cấu dạng bảng chịu tác dụng lực phân bố lên diện tích hạn chết cần tính tốn chống nén thủng với điều kiện: h Fxt  Fcx  R bt u m h 0 với u m  2(h c  b c  2c) c Trong đó: + Fxt : Lực xuyên thủng, bẳng tổng phản lực cọc nằm tháp chống xuyên + Fcx : Lực chống xuyên +   : Hệ số lấy bê tông nặng + Rbt = 1.2MPa : Cường độ chịu kéo bê tông + hc, bc: Kích thước tiết diện cột + c : Hình chiếu đường nối cột hàng cọc xét mặt phẳng nằm ngang c  0.35 (m) u m  2(h c  bc  2c)   (5.9  11.6   0.35)  36.4 (m)  Fxt  25254.676 (kN) h0 1.85  1 1.2  103  36.4  1.85   427128 (kN) c 0.35  Thỏa điều kiện xuyên thủng 7.9.5 Tính cốt thép cho đài móng F4 - Giả thiết:  Fxt  Fcx  R bt u m h + Thép lớp dưới: a gt  150 (mm) , h  h  a  2000  150  1850 (mm) + Thép lớp trên: a gt  50 (mm) , h  h  a  2000  50  1950 (mm) - Áp dụng cơng thức tính tốn:  R b  b  h o M m  ;   1 1  m ; As  Rs R b  b  ho - Hàm lượng cốt thép: Hàm lượng bố trí phải thỏa điều kiện sau: 126 an min  0.05%    As R 17  max   R b  0.573   2.67% b  h0 Rs 365 Hình 7.29 Biểu đồ màu M11 Hình 7.30 Biểu đồ màu M22 Hình 7.31 Moment theo phương layer A 127 an Hình 7.32 Moment theo phương layer B Strip Station Bảng 7.29 Bảng tính tốn cốt thép đài móng F4 Width Thép M3 As strip As/1m Strip chọn 2 (kN.m) (m) (mm ) (mm ) Ø a As chọn (mm2) (%) μ CSA12 X -520.8 2.2 734.69 333.95 16 200 1004.8 0.052 CSA12 X 1565.8 2.2 2350.92 1068.6 20 200 1570 0.085 CSB6 Y -897.8 2.72 1270.28 467.01 16 200 1004.8 0.052 CSB6 Y 2383.3 2.72 3604.92 1325.34 20 200 1570 0.085 128 an TÀI LIỆU THAM KHẢO Bùi Trường Sơn, “Địa chất cơng trình”, NXB Đại học Quốc gia TP.HCM Nguyễn Bá Kế, “Thiết kế thi cơng móng sâu”, NXB Xây Dựng, Hà Nội Nguyễn Đình Cống, “Sàn bê tơng cốt thép toàn khối”, NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 Nguyễn Đình Cống, “Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT” - Tập 1, NXB Xây Dựng Hà Nội 2009 Nguyễn Tài My, “Nguyên lý thiết kế kiến trúc”, NXB Xây dựng Nguyễn Tấn Trung, Võ Mạnh Tùng, “Một số phương pháp tính cốt thép cho vách phẳng BTCT” - Bộ mơn cơng trình BTCT - Đại học Xây dựng Nguyễn Thi Xuân, “Giáo trình kết cấu cơng trình”, NXB Hà Nội Nguyễn Vĩnh Sáng, “Tính toán độ võng vết nứt sàn theo tiêu chuẩn việt nam so sánh với phần mềm SAFE”, Bài bào khoa học, Khoa học Kỹ thuật Thủy lợi Môi trường số 57 (6/2017) Phan Quang Minh, Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống (2006), “Kết cấu bê tơng cốt thép - Phần cấu kiện bản”, NXB KHKT, Hà Nội 10 Trần Thị Thôn, “Bài tập thiết kế kết cấu thép”, Nhà xuất Đại học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh, Hồ Chí Minh, 2013 11 Võ Phán, “Các phương pháp khảo sát trường thí nghiệm đất phịng”, NXB Đại học quốc gia Tp.Hồ Chí Minh 12 QCXDVN 02-2008/BXD, “Quy chuẩn Xây dựng Việt Nam, Số liệu điều kiện tự nhiên dùng xây dựng (Phần 1)” 13 TCVN 2737 – 1995, “Tải trọng tác động” NXB Xây Dựng, Hà Nội 14 TCVN 229 – 1999, “Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo tiêu chuẩn TCVN 2737 – 1995” 15 TCVN 9386 – 2012, “Thiết kế cơng trình chịu động đất” 16 TCVN 5574 – 2012, “Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế” 17 TCVN 9395-2012, “Cọc khoan nhồi – thi công nghiệm thu”, NXB Xây Dựng, Hà Nội 129 an S an K L 0 ... trên, cơng trình Chung cư cao cấp Morning Star thiết kế xây dựng khu nhà cao tầng đại, đầy đủ tiện nghi, cảnh quan đẹp… thích hợp cho sinh sống, giải trí làm việc, chung cư cao tầng thiết kế... THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP THE MORNING STAR GVHD: TS NGUYỄN THANH HƯNG SVTH: LÝ THANH THAO MSSV: 15149182 KHĨA: 2015 – 2019 TP Hồ Chí Minh, tháng 01/2020 an TRƯỜNG ĐẠI... THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP THE MORNING STAR GVHD: T.S NGUYỄN THANH HƯNG SVTH: LÝ THANH THAO MSSV: 15149182 KHĨA: 2015 – 2019 TP Hồ Chí Minh, tháng 01/2020 an BỘ GIÁO