(Đồ án hcmute) chung cư cao cấp vạn đô

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ CAO CẤP VẠN ĐÔ GVHD : T.S NGUYỄN MINH ĐỨC SVTH : NGUYỄN VIỆT NGHĨA MSSV : 13149274 SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 1/2019 an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO *** ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CAO CẤP VẠN ĐƠ GVHD: SVTH : MSSV : Khố : Ngành : TS NGUYỄN MINH ĐỨC NGUYỄN VIỆT NGHĨA 13149274 2013-2017 CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tp Hồ Chí Minh, tháng năm 2019 an an CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc *** -BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên : NGUYỄN VIỆT NGHĨA MSSV: 13149274 Ngành : CNKT Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài : CHUNG CƯ CAO CẤP VẠN ĐÔ Họ tên Giáo viên hướng dẫn: TS NGUYỄN MINH ĐỨC NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày 10 tháng năm 2019 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) Trang an CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc *** -BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên : NGUYỄN VIỆT NGHĨA MSSV: 13149274 Ngành : CNKT Công Trình Xây Dựng Tên đề tài : CHUNG CƯ CAO CẤP VẠN ĐÔ Họ tên Giáo viên phản biện: TS LÊ ANH THẮNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: 10 Đề nghị cho bảo vệ hay không? 11 Đánh giá loại: 12 Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày … tháng … năm 2019 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) Trang an LỜI CẢM ƠN Đồ án tốt nghiệp môn học cuối sinh viên, qua đồ án tốt nghiệp giúp sinh viên tổng kết lại kiến thức học năm qua, giúp cho sinh viên hiểu sâu sắc chuyên ngành Với tất lòng chân thành, em xin cảm ơn Ban Giám Hiệu nhà trường thầy cô khoa XÂY DỰNG nói chung BỘ MƠN XÂY DỰNG nói riêng tạo thuận lợi để em học hỏi nhiều kiến thức quí báu năm qua Đặc biệt, em xin chân thành cảm ơn thầy hướng dẫn TS NGUYỄN MINH ĐỨC tận tình giúp đỡ, truyền đạt cho em có kiến thức, kinh nghiệm lời khuyên quí báu để em hồn thành đồ án Em cảm ơn gia đình, người thân động viên, tạo điều kiện mặt để em hoàn thành tốt đồ án Với lượng kiến thức hạn chế, khơng thể tránh khỏi thiếu sót q trình làm đề tài, em xin đón nhận lời phê bình q thầy bạn, để kiến thức em ngày hoàn thiện Lời cuối, em xin kính chúc thầy khoa XÂY DỰNG đặc biệt thầy TS NGUYỄN MINH ĐỨC lời chúc sức khỏe, hạnh phúc thành công sống TP.HCM, ngày 10 tháng năm 2019 Sinh viên thực Trang an MỤC LỤC BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN LỜI CẢM ƠN MỤC LỤC CHƯƠNG 1: KHÁI QUÁT VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 15 1.1 Giới thiệu cơng trình 15 1.2 Mục đích xây dựng cơng trình 15 1.3 Vị trí đặc điểm cơng trình 16 1.3.1 Vị trí cơng trình 16 1.3.2 Điều kiện tự nhiên .16 1.4 Quy mô cơng trình 17 1.4.1 Loại cơng trình 17 1.4.2 Chiều cao cơng trình 20 1.4.3 Diện tích xây dựng 20 1.4.4 Công công trình 20 1.5 Các giải pháp kiến trúc cơng trình 21 1.5.1 Giải pháp mặt 21 1.5.2 Giải pháp mặt đứng & hình khối 22 1.5.3 Giải pháp kết cấu kiến trúc 22 1.5.4 Giải pháp thơng gió chiếu sáng 23 1.5.5 Giải pháp điện nước 23 1.5.6 Giải pháp phòng cháy chữa cháy .24 1.5.7 Giải pháp môi trường 24 CHƯƠNG 2: LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 25 2.1 Lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân 25 2.1.1 Phân tích lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân 25 2.1.2 Lựa chọn kết cấu cho cơng trình Chung cư cao cấp Vạn Đơ 26 2.1.3 Giải pháp kết cấu móng 28 2.2 Giải pháp vật liệu 28 2.2.1 Các yêu cầu vật liệu: .28 2.2.2 Lớp bê tông bảo vệ: .29 2.3 Bố trí hệ kết cấu chịu lực 30 Trang an 2.4 Phần mềm thiết kế 30 2.4.1 Phần mềm ETABS 2016 (V16.1) 30 2.4.2 Phần mềm SAP 2000 (V19-2016) .30 2.4.3 Phần mềm Safe 2016 30 2.4.4 Một số lưu ý 31 2.5 Chọn sơ kích thước tiết diện 31 2.5.1 Tiết diện sàn .31 2.5.2 Sơ chọn tiết diện dầm khung 32 2.5.3 Sơ chọn tiết diện vách lõi thang máy .33 2.5.4 Sơ chọn tiết diện cột: 33 CHƯƠNG 3: TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 35 3.1 Cơ Sở Tính Tốn Tải Trọng 35 3.2 Tải Trọng Thẳng Đứng 35 3.2.1 Tĩnh tải 35 3.2.2 Tĩnh Tải Tường 37 3.2.3 Hoạt tải 37 3.3 Tải Trọng Ngang (Tải Trọng Gió) 37 3.3.1 Ngun tắc tính tốn thành phần tải trọng gió 37 3.3.2 Thành phần tĩnh gió 38 3.3.3 Cơ sở lý thuyết 38 3.3.4 Áp dụng tính tốn 40 3.3.5 Thành phần động tải trọng gió 40 3.3.6 Áp dụng tính tốn 43 3.3.7 Tổ hợp tải trọng gió .45 3.4 Tải trọng động đất 46 3.5 Phương pháp phân tích phổ phản ứng 46 3.6 Kiểm tra ổn định kết cấu theo trạng thái giới hạn 50 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 52 4.1 Kích thước sơ 52 4.2 Vật liệu 53 4.3 Tải trọng 53 4.4 Tĩnh tải 53 4.5 Hoạt tải 54 4.6 Tính toán thang 56 4.6.1 Sơ đồ tính toán: 56 4.6.2 Kết nội lực cầu thang 57 4.6.3 Tính tốn bố trí cốt thép 58 Trang an 4.7 Kiểm tra độ võng 58 4.8 Tính tốn dầm cầu thang (200x300mm) 59 4.8.1 Tải trọng 59 4.8.2 Sơ đồ tính .60 4.8.3 Tính tốn cốt thép dọc 61 4.9 Kiểm tra khả chịu cắt bê tông 61 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 63 5.1 Mặt kết cấu sàn 63 5.2 Thông Số Thiết Kế 63 5.2.1 Tiêu chuẩn thiết kế 63 5.2.2 Vật liệu 64 5.2.3 Kích thước sơ bộ: 64 5.2.4 Tải Trọng Tác Dụng 64 5.3 Tính tốn cốt thép cho sàn phần mềm safe 66 5.4 Tính cốt thép cho sàn 69 5.5 Độ võng dài hạn 74 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ SÀN PHẲNG 75 6.1 Mặt kết cấu sàn 75 6.2 Thông Số Thiết Kế 75 6.2.1 Vật liệu 75 6.2.2 Kích thước sơ bộ: 75 6.2.3 Chia dải cho sàn: dải đầu cột dải nhịp 75 6.2.4 Tĩnh tải 76 6.2.5 Tĩnh Tải Tường 77 6.2.6 Hoạt tải 77 6.3 Tính toán cốt thép cho sàn phần mềm safe 78 6.3.1 Sơ đồ tính .78 6.3.2 Tính tốn cốt thép cho sàn phần mềm safe 79 6.3.3 Tính cốt thép cho sàn 84 6.4 Kiểm tra độ võng 90 6.5 Kiểm tra điều kiện chọc thủng 91 6.6 Kiểm tra khả chịu cắt sàn 92 6.7 Lựa chọn phương án kết cấu sàn 94 CHƯƠNG 7: TÍNH TỐN KHUNG 96 7.1 Số Liệu Tính Tốn 96 7.1.1 Tiêu chuẩn thiết kế 96 Trang an 7.1.2 Vật liệu thiết kế 96 7.2 Sơ Đồ Tính Tốn 96 7.2.1 Lựa chọn sơ đồ tính .96 7.2.2 Lựa chọn tiết diện thiết kế 97 7.3 Tải trọng tác động 97 7.3.1 Tĩnh tải 97 7.3.2 Tải trọng gió 98 7.3.3 Tải trọng động đất .100 7.4 Tính tốn thiết kế cho dầm 102 7.4.1 Nội lực dầm từ etabs 102 7.4.2 Lý thuyết tính tốn cốt thép dọc .102 7.5 Tính tốn cốt thép đai chịu cắt cho dầm 109 7.5.1 Cơ sở lý thuyết 109 7.5.2 Áp dụng .109 7.6 Tính tốn cốt đai gia cường dầm phụ dầm ( cốt treo) 110 7.7 Cấu tạo kháng chấn cho dầm 111 7.7.1 Lý thuyết 111 7.7.2 Áp dụng .113 7.8 Tính tốn đoạn neo, nối cốt thép 113 7.9 Tính tốn thiết kế cho cột 114 7.9.1 Nội lực cột từ etabs 114 7.9.2 Lý thuyết tính tốn cốt thép dọc 115 7.9.3 Áp dụng .119 7.10 Tính tốn cốt ngang 126 7.10.1 Lý thuyết 126 7.10.2 Áp dụng 126 7.11 Cấu tạo kháng chấn cho cột 126 7.12 Tính tốn thiết kế cho vách 128 7.13 Yêu cầu bố trí cốt thép cho vách 136 CHƯƠNG 8: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 138 8.1 Sơ lược cọc khoan nhồi 138 8.1.1 Cấu tạo .138 8.1.2 Ưu điểm nhược điểm cọc khoan nhồi 138 8.2 Vật liệu kích thước cọc 138 8.3 Tính tốn sức chịu tải 139 8.3.1 Sức chịu tải cọc theo vật liệu .139 8.3.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất .140 Trang an − Ta tính sức kháng ma sát thân cọc sau: + Lớp đất 2: đất rời f si  + Lớp đất 3: đất rời f si  10 N s ,i 10 N s ,i  10 12  40  kN / m   10  24  80  kN / m2    f silsi  40  8.5  80 17.5  1740 (kN/m) − Lớp 4: Thân cọc nằm lớp đất dính: − Ta được: fsi   p fLcu,i fL  p  0.6  fci  0.616.2527 101.25 (kN/m2)  fcilci 101.256  609 (kN/m) − Lớp 5: Thân cọc nằm lớp đất dính: − Ta được: fsi p fLcu,i fL  p  0.6  fci  0.616.2527 101.25 (kN/m2)  fcilci 101.251.5 151.9 (kN/m) − Vậy sức chịu tải cọc theo công thức viện kiến trúc Nhật Bản: Rc ,u  1312.5  0.503  2.513  1740  609  151.9    6944.95 ( kN ) Trang 176 an Bảng 8.12 Thống kê sức chịu tải cọc khoan nhồi Sức chịu tải cọc khoan nhồi (d= 0.8m) theo TCVN 10304 - 2014 Các giá trị sức chịu tải Giá trị Đơn vị Sức chịu tải theo vật liệu 8754.63 kN Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất 7434.96 kN Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất 6274.38 kN Sức chịu tải cọc theo công thức viện kiến trúc Nhật Bản 6944.95 kN − Chọn sơ số cọc: Rc ,a  k 1.4 Rc, u   6274.38  1.15   4481.7 (kN) k  n 1.4  1.15 tk − Ta chọn sức chiu tải thiết kế : Qa  4481.7 (kN)  Qvl  8754.63 kN Trong đó: cọc đơn: 0  1; nhóm cọc: n 1.15 + Hệ số tầm quang trọng cơng trình: cấp I, II, III 1.2; 1.15; 1.1 + Cơng trình xây dựng nhà dân dụng cấp II nên n 1.15 Độ cứng cọc đơn −Tính tốn độ lún cọc đơn cọc đơn không mở rộng mũi: S  N G1 L Trong đó: + N tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc, tính MN; +  hệ số xác định theo công thức:  '    ' '       Trong đó: + ’= 0,17 ln (kn G1l/G2 d) hệ số tương ứng cọc cứng tuyệt đối (EA=); Trang 177 an + ’= 0.17 ln (knl/d) giống ’ trường hợp đồng có đặc trưng G1 1; + = EA/G1l2 độ cứng tương đối cọc;  2.12  3/  2.12 3/4 + kn, kn1 hệ số xác định theo công thức: + kn2+ứng với và khi + G1 1 đặc trưng lấy trung bình tồn lớp đất thuộc phạm vi chiều sâu hạ cọc; + G2 2 lấy phạm vi 0,5l, từ độ sâu l đến độ sâu 1,5l kể từ đỉnh cọc với điều kiện đất mũi cọc than bùn, bùn hay đất trạng thái chảy + Cho phép lấy mô đun trượt G = E0/2(1+n) 0,4E0, hệ số kn 2,0 (trong E0 mơ đunbiến dạng đất) + Trị tính tốn đường kính cọc d cho loại cọc có tiết diện khơng phải trịn, có cọc đóng sảnxuất nhà máy, xác định theo cơng thức: d  4A A  diện tích tiết diện ngang cọc Ta có: G1  0.4 E o  0.4  7600  3040  kN / m  G  0.4 E o  0.4  7000  2800  kN / m  Kn   EA 32500  10  0.503   5.2 G1 L2 3040  32.32  2.12 3/4 2.12  5.23/4   0.879  2.123/4  2.12  5.23/4 ’= 0.17 ln (knl/d)= 0.825 ’= 0,17 ln (kn Gl/G2 d)=0.25 Trang 178 an  '   0.25  1  '  1  '    0.25 0.879          0.4   0.879 5.2 Độ cứng K lò xo: Ta có độ lún cọc đơn: S   N G  L 3040  32.3 N K    245480 kN/m 0.4 S  G1 L 8.11 Thiết kế móng cọc khoan nhồi móng lõi thang máy Bảng 8.13 Phản lực móng MLT Story BASE Pier PTM Load N(kN) MX (kNm) MY (kNm) COMB1 112072.58 119630.48 62934.75 8.11.1 Xác định số lượng cọc bố trí − Sơ xác định số cọc sau: ncoc  k N tt 1.1  112072.58   27.5  chọn 25 cọc Qtk 4481.7 Hình 8.23 Mặt móng lõi thang Trang 179 an − Kích thước đài: Khoảng cách từ tim cọc tới mép đài : d= 0.8m − Chiều dài đài cọc theo phương X : Lđ = 11.2m − Chiều rộng đài cọc theo phương Y : Bđ = 11.2m − Chiều cao đài cọc : Hđ = 2m = Df − Chọn kích thước đài cọc bố trí sau: − Kích thước đài: Bđ × Lđ × Hđ = 11.2 m × 11.2m × m tt  11.2  11.2   25  10172.8  kN  − Tải trọng đài móng N dai 8.11.2 Kiểm tra ổn định phản lực đầu cọc  Tải trọng truyền xuống đáy đài : − Lực dọc:  N ñ  N z  Qbt  Qñ − Trọng lượng thân đài cọc : Qbt   Fñ  Hñ 10172.8kN − Trọng lượng đất đài cọc Qđ = (Vì cao trình mặt đài trùng với cao trình sàn hầm 2) − Vậy::  N ñ  N z  Qbt  Qñ  112072.58  10172.8  122245.38 kN − Moment: M M ñx  M x  Qy hñ  119630.48  63.75   119757.98kNm ñy  M y  Qx hñ  62934.75  3.27   62941.29kNm − Tải trọng tác dụng lên đầu cọc: Pi tt N  n tt M  x  M  y  x y tt y i i tt x i i 8.11.3 Phản lực đầu cọc Kiểm tra điều kiện:  Pi max  Q a  3809.85  Q a  4481.7 kN    1643.45   Pi   Thoả sức chịu tải Thỏa điều kiện cọc không bị nhổ 8.11.4 Kiểm tra ổn định đất độ lún khối móng quy ước  Kích thước khối móng quy ước Tiêu chí kiểm tra Trang 180 an Pmax  1.2 Rtc Ptb  Rtc Pmin  Xác định kích thước khối móng quy ước − Góc ma sát trung bình:  tb   H  H i II  23.28 tb 23.280   5.820 −Góc ảnh hưởng:   4 − Chiều dài móng khối quy ước theo phương X: Lqu  L’  LTBtg   (13.6   0.4)   30.8  tg 5.820  19.5m − Chiều dài móng khối quy ước theo phương Y: Bqu  B’  LTBtg  (13.6   0.4)   30.8  tg 5.820  19.5m 6 3 − Moment chống uốn: Wx = Lqu ×Bqu =1235.85m ;Wy = Bqu ×Lqu =1235.85m − Chiều cao khối móng quy uớc: Hqư = LTB +L1+ Df = 30.8  7.2+2+1.5  41.5m − Diện tích móng khối qui ước: Aqu =Lqu  Bqu =380.25m2 − Khối lượng đất khối móng quy ước: Qd  Aqu   H i  i  161302.05kN − Khối lượng đất bị cọc, đài chiếm chỗ: Qdc  nAp  Hi  Ii  Vdai  8278.19kN − Khối cọc đài bê tông: Qc  nAp bt Lc  Wdai  20092.68kN Trang 181 an − Khối lượng tổng móng quy ước: Qqu  Qd  Qc  Qdc  173116.55kN − Tải trọng quy đáy móng quy ước: 122245.48  173116.55  279416.97kN 1.15 M ytt 62941.29 M xtt 119757.98 tc    104137.38kNm; M yqu    54731.56kNm 1.15 1.15 1.15 1.15 tc tc N qu  N dai  Qqu  tc M xqu Ứng suất đáy móng khối quy ước: N  tc tb p tc Aqu tc max p N  Aqu  tc qu 279416.97  734.85kN / m2 380.25 tc N qu M ytc M xtc M xtc  tc    863.5kN / m ; pmin     606.5kN / m2 Wy Wx Aqu Wy Wx M ytc Khả chịu tải mũi cọc Rtc  m1  m2 ( A  b    B  h   '  DcII  ho ) ktc − Trong đó: + ktc: 1.0 - 1.1 (lấy ktc = 1.0, Vì tiêu lý lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất) + m1 = – hệ số điều kiên đất + m2 = – hệ số điều kiện cơng trình + A, B, D hệ số tra bảng phụ thuộc góc ma sát đáy khối móng quy ước, với φ = 22.04o  a  0.61, B  3.44 , D  6.04 + b =19.5m – kích thước cạnh bế khối móng quy ước + h = 41.5 – chiều sâu đặt khối móng quy ước so với cốt tự nhiên ' +  = 10.3 kN/m³ dung trọng trung bình đất đáy móng +  = 10.8 kN/m³ dung trọng đất đáy móng htd  h1  h2  tb 25  32.8  0.35   33.65m ' 10.8 + h1 = 32.8 m - khoảng cách từ mặt sàn tầng hầm đến mũi cọc Trang 182 an + h2 = 0.35 m – chiều dày sàn tầng hầm ho  h  htd  41.5  33.65  7.85m c = 40.12 kN/m Vậy Khả chịu tải mũi cọc:  Rtc  0.6119.510.8  3.4441.510.8  6.0440.12 10.37.85 1831.75kN tc  Pmax  863.5kN / m  1.2 R tc  2198.09 kN / m  tc Ta có:  Pmin  606.5 kN / m   tc tc  Ptb  734.85 kN / m  R  1831.75kN / m Như đất khối móng quy ước thỏa điểu kiện ổn định 8.11.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài cọc: − Điều kiện chống xuyên thủng đài cọc: Pxt < Pcx Trong đó: + Pxt - tổng phản lực cọc nằm tháp xuyên thủng; + Pcx - khả chống xuyên bê tông 8.11.6 Lực gây xuyên thủng cột: Pxt  P tt   Pi ( xt )  112072.58  41080.35  70992.23kN Ta có: Bcx  Bc  ho  7500   1800  11100 mm Lcx  Lc  ho  600   1800  11600 mm Pcx    Rbt  Scx  11200  [1.8   (8  7.5) /  (11.1  11.6) / 2]  82512kN Pxt  70992.23kN  Pcx  82512kN  Vậy thoả điều kiện xuyên thủng góc 450 8.11.7 Tính độ lún khối móng quy ước − Chiều sâu tính lún theo phụ lục C TCVN 9386-2012: Đối với đất trung bình bt  5gl Trang 183 an Hình 8.24 Chiều sâu tính lún − Áp lực gây lún: pgl  ptbtc  *D*f  734.85  419.75  315.1kN / m2 − Tính lún theo phương pháp tổng phân tố; Sgh = 10 (cm).(phụ lục E TCVN 103042014) − Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước :  b t  41 kN / m − Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σnbt ≥ 5σngl (vị trí ngừng tính lún) với: ibt  ibt1  i hi igl  koi  glz o : ứng suất gây lún đáy lớp thứ i koi: tra bảng phụ thuộc vào tỉ số Lqu Bqu Lqu 1 z , với Bqu Bqu Bảng 8.14 Ứng suất gây lún móng lõi thang Lớp phân tố Lớp 5-0 Bề dày (m) zi (m) Lớp 5-1 Lớp 5-2  bt gl Eo (kN/m³) (kN/m²) (kN/m²) 10.8 419.15 315.1 43145 S (cm) - Z/B Ko - 0.5 0.053 0.993 10.8 429.95 313.49 43145 0.581 1.5 0.158 0.978 10.8 440.75 308.755 43145 0.572 Lớp 5-3 2.5 0.263 0.963 10.8 451.55 304.019 43145 0.564 Lớp 5-4 3.5 0.368 0.914 10.8 462.35 288.55 43145 0.535 Lớp 5-5 4.5 0.474 0.855 10.8 473.15 269.924 43145 0.5 Lớp 5-6 5.5 0.579 0.796 10.8 483.95 251.297 43145 0.466 Lớp 5-7 6.5 0.684 0.724 10.8 494.75 228.567 43145 0.424 Lớp 5-8 7.5 0.789 0.654 10.8 505.55 206.468 43145 0.383 Trang 184 an Lớp phân tố Lớp 5-9 Bề dày (m) zi (m) 8.5  bt gl Eo (kN/m³) (kN/m²) (kN/m²) 0.586 10.8 516.35 185 43145 S (cm) 0.343 0.895 Lớp 5-10 9.5 0.528 10.8 527.15 166.69 43145 0.309 Lớp 5-11 10.5 1.105 0.471 10.8 537.95 148.695 43145 0.276 Lớp 5-12 11.5 1.211 0.423 10.8 548.75 133.541 43145 0.248 Lớp 5-13 12.5 1.316 0.382 10.8 559.55 120.597 43145 0.224 Lớp 5-14 13.5 1.421 0.34 10.8 570.35 107.338 43145 0.199 Z/B Ko Tổng độ lún(cm) 5.624 − Độ lún tính theo cơng thức: S   si   i 1 0.8 gl  i hi Ei − Ta tính S  5.624 cm   S gh   10 cm  Thỏa điều kiện cho phép -7.200 -9.200 -40.000 419.15 315.700 429.95 313.49 308.755 440.75 451.55 304.019 462.35 288.55 473.15 269.924 251.297 483.15 494.75 228.567 505.55 206.498 516.35 185.00 bt (kN/m²) gl (kN/m²) Hình 8.25 Biểu đồ tính lún móng lõi thang Trang 185 an 8.11.8 Tính tốn cơt thép cho đài cọc Các dãy Moment tính tốn − Theo phương X Hình 8.26 Biểu đồ Moment theo phương X (t.h max) Hình 8.27 Biểu đồ Moment theo phương X (t.h min) Trang 186 an − Theo phương Y Hình 8.28 Biểu đồ Moment theo phương Y (t.h max) Hình 8.29 Biểu đồ Moment theo phương Y (t.h min) Trang 187 an Tính thép cho đài móng − Theo phương X Bảng 8.15 Kết cốt thép theo phương X móng MLT Vị trí b (mm) h (mm) ho M (kNm) As(mm2) Bố trí Asc(mm2) Lớp 1000 2000 1800 -485.96 743 Ø16a200 1005 Lớp 1000 2000 1800 3352.23 5268 Ø28a100 6158 − Theo phương Y Bảng 8.16 Kết cốt thép theo phương X móng M2 Vị trí b (mm) h (mm) ho M (kNm) As(mm2) Bố trí Asc(mm2) Lớp 1000 2000 1800 -342.97 524 Ø16a200 1005 Lớp 1000 2000 1800 2732.27 4267 Ø25a100 4909 Trang 188 an TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 [2] TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [4] TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [6] TCVN 205 : 1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [7] TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [8] TCVN 195 : 1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng [9] TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [10] Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng [11] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép toàn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [12] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng Hà Nội 2009 [13] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng Hà Nội 2008 [14] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn tiết diện cột BTCT - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2006 [15] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [16] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM Trang 189 an S an K L 0 ... pháp chiếu sáng − Kết hợp ánh sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo − Chiếu sáng tự nhiên: Các phịng có hệ thống cửa để tiếp nhận ánh sáng từ bên kết hợp ánh sáng nhân tạo đảm bảo đủ ánh sáng phòng... trình chung cư cao cấp Vạn Đô thiết kế xây dựng nhằm góp phần giải mục tiêu Đây khu nhà cao tầng đại, đầy đủ tiện nghi, cảnh quan đẹp… thích hợp cho sinh sống, giải trí làm việc, chung cư cao tầng... HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO *** ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CAO CẤP VẠN ĐÔ GVHD: SVTH : MSSV : Khoá : Ngành : TS NGUYỄN MINH ĐỨC NGUYỄN VIỆT