THUYẾT MINH BÀI tập lớn kết cấu THÉP p1

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG THUYẾT MINH BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP P1 ĐỀ BÀI: Thiết kế hệ dầm sàn thép với số liệu tính tốn kèm theo cho bảng: Bước dầm phụ Ls (m) 1,3 Bước dầm Lp (m) 4,0 Giá trị n ( dùng để tính Lc) Hoạt tải tiêu chuẩn pc (kg/m2) 950 Hệ số vượt tải hoạt tải np 1,3 Ghi Vật liệu thép số hiệu CCT34, có cường độ tính tốn: f=210 N/mm ; f = 121,8 N/mm ; Độ võng giới hạn cho phép: sàn [ ]bs=1/150; dầm phụ [ /l]dp=1/250; dầm [ /L]dc=1/400 Hệ số vượt tải: tĩnh tải ng= 1,1; hoạt tải np =1,3 Sử dụng thép có mác thép CCT34 Hàn tay, dùng que hàn N42 Thiết bị chuyên chở có độ dài 9m Chiều dài thép tối đa nhà máy có 8m SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN Q́C HÙNG Sơ đồ bố trí dầm sàn thép SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG I TÍNH TỐN BẢN SÀN Chọn kích thước sàn Bản sàn gối trực tiếp lên dầm phụ, nên ta có nhịp sàn Lb = Ls = 1,3 m Xác định nhịp sàn theo công thức gần giá trị nhịp lớn ls chiều dày sàn ts = Trong đó: tỷ số cần tìm nhịp sàn chiều dày sàn  n0 = [l/Δ] = 150 nghịch đảo độ võng tương đối cho phép  E = = 2,3.104 kN/cm2  qtc = 950 kg/m2 = 9,5 kN/m2  =177,731  tS = ls/177,731 = 1300/177,731 =7.31 (mm) Ta chọn tS = mm Kiểm tra sàn Cắt dải sàn bề rộng cm theo phương cạnh ngắn nhịp sàn Do hàn với dầm đường hàn góc, tác dụng tải trọng, sàn bị ngăn cản biến dạng, gối tựa phát sinh momen âm lực kéo H Lực kéo momen làm giảm momen nhịp độ võng sàn Để thiên an toàn ta xét đến lực kéo q H H f SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN Q́C HÙNG Hình Sơ đồ tính tốn sàn + Trọng lượng thân: gtc = ts.γthép = 0,8 7,85.10-5 = 6,28.10-5 kN/cm2 + Tải trọng tiêu chuẩn: q =( + Tải trọng tính tốn: ).l = (9.5.10-4+0,628.10-5).1 = 10,128.10-4 kN/cm2 q =ng.gtc + np.p = (1,1.0,628.10-5 + 1,3.9,5.10-4)= 13,041.10-4 kN/cm2 a Kiểm tra độ võng sàn: Độ võng tải trọng tiêu chuẩn lực kéo H tác dụng: Trong đó: gây = độ võng nhịp có sơ độ làm việc dầm đơn giản q = Với Ix = => = 4,267 10-2 (cm4) = + Hệ số cm xác định từ công thức: (1 + )2 = (1 + )2 = Bằng cách giải phương trình bậc ta  Độ võng sàn: = =0,00646 < = = = 3,464 = = 0,84 cm =0,00667  Bản sàn đảm bảo điều kiện độ võng cho phép b Kiểm tra cường độ sàn: Kiểm tra sàn theo điều kiện cường độ: A - diện tích tiết diện sàn rộng 1cm: A =1.0,8= 0,8 cm2 SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN Q́C HÙNG W - mơmen kháng uốn tiết diện dải sàn rộng m W = =1,06.10-2 m3 Mômen lớn nhịp sàn: Với Lực kéo H: H= Vậy ứng suất lớn sàn: =6,954 (kN/cm ) =21 (kN/cm2)  Kết luận: Sàn đảm bảo khả chịu lực c Tính liên kết hàn: Đường hàn liên kết sàn với dầm phụ phải chịu lực H Chiều cao đường hàn xác định theo công thức: Với thép CCT34 dùng que hàn N42 có: f =18 (kN/cm ); f =0,45.f =0,45.38=17,1(kN/ cm ) Dùng phương pháp hàn tay nên: =0,7; =1 =min (0,7.18; 1.17,1)=12,6 (kN/ cm ) Thay số vào ta có: =0.21 cm = 2,1 mm Ta lấy chiều cao đường hàn liên kết sàn với dầm phụ h =5 mm thoả mãn yêu cầu cấu tạo SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG II TÍNH TỐN DẦM PHỤ Sơ đồ tính tốn dầm phụ Sơ đồ tính tốn dầm phụ dầm đơn giản nhịp B = Lp= m chịu tác dụng tải trọng phân bố từ sàn truyền vào Tải trọng Tải trọng tác dụng lên dầm phụ tải trọng p +Tải trọng tiêu chuẩn: q = q l = 10.128.10-4.130=0,132 (kN/cm2) +Tải trọng tính tốn: q =q l = 13,041.10-4.130=0,17 (kN/cm2) Xác định nội lực tính tốn Mmax= Vmax= = = = 3400 kN.cm = 34 kN ` Hình Sơ đồ tính tốn dầm phụ SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG Chọn kích thước tiết diện dầm Mơ men kháng uốn cần thiết cho dầm có xét đến biến dạng dẻo: = = 144,558 cm3 Tra bảng thép cán sẵn, chọn thép chữ I20 có đặc trưng hình học: Wx = 184 cm3; g = 21 kg/m; s= 5,2 mm; b = 100 mm; Sx = 104 cm3 ; Ix = 1840 cm4  Hình Sơ đồ tính tốn dầm phụ Kiểm tra lại tiết diện Kiểm tra tiết diện dầm phụ theo điều kiện độ bền ( có kể đến trọng lượng thân dầm) : Tải trọng tiêu chuẩn: q = qtc + gdp = 0,132 + 0,0021 = 0,134 (kN/cm2) Tải trọng tính tốn: q = qtt + gdp.ng = 0,17 + 0,0021.1,1 = 0,172 (kN/cm2) a Kiểm tra bền có kể đến trọng lượng thân dầm: = = = 2680 kN.cm = = = 34 kN + Ứng suất pháp lớn nhất: = = = =13 kN/cm2 kN/cm2  Dầm chọn đảm bảo điều kiện bền uốn + Ứng suất tiếp lớn nhất: SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP max= = GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG = 3,7 kN/cm2 max =3,7 kN/cm2 <  f = 0,58 / =0,58.24/1,05= 13,26 kN/cm2  Dầm cho thoả mãn điều kiện chịu cắt b Kiểm tra võng theo công thức: =0,00289 = =0,004 c Kiểm tra ổn định cục - Khơng phải kiểm tra ổn định cục vì: Dầm phụ làm từ thép hình, tính tốn nhà máy để đảm bảo ổn định cục d Kiểm tra ổn định tổng thể - Không cần kiểm tra ổn định tổng thể dầm phụ phía dầm phụ có sàn thép hàn chặt với cánh dầm Kết luận: Dầm chọn đạt yêu cầu cường độ độ võng III TÍNH TỐN DẦM CHÍNH Sơ đồ tính tốn dầm chính: Là dầm đơn giản chịu tác dụng tải trọng coi phân bố Tính tải trọng tác dụng Tải trọng phân bố lên dầm có xét đến trọng lượng thân dầm phụ: q = kN/cm2 q = kN/cm2 Xác định nội lực tính tốn Mmax = = = 90689,625 kN.cm tt dc q L Vmax = = SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 = 310,05 kN.cm ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG Hình Sơ đồ tính tốn dầm Thiết kế tiết diện dầm a Chọn chiều cao tiết diện dầm h theo điều kiện: (Trong hmax khơng hạn chế) + Sơ chiều cao tiết diện dầm : hd = 5,5 = 5,5 = 5,5 = 89,566 cm + Chiều cao hmin tính gần theo công thức: hmin = = = 78,2 cm Trong đó: γtb = = 0,779 Có thể sử dụng cơng thức kinh nghiệm để sơ chiều dày bảng bụng dầm: tw = + =7+ = 9,346 mm SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG + Chiều cao hkt dầm tính theo cơng thức: hkt = k Hệ số k = 1,15 - tổ hợp dầm hàn  Chọn tw = 10 mm hkt = =79,79 cm  Chọn h = 90 cm + Kiểm tra lại chiều dày bụng: Sơ chọn = cm  hw= h – = 90- = 86 cm Chiều dày cần thiết bụng dầm :  t ≥ = 1,5 = 0.447 cm (Thoả mãn) Chiều dày bụng cần thỏa mản điều kiện ổn định:  t = = 0.494 cm (Thoả mãn) b Chọn kích thước cánh dầm - Diện tích tiết diện cánh dầm xác định theo cơng thức gần sau: =( ) = 36,5 cm Chiều dài cánh chọn tf = cm  bf = 18,25 cm Chọn kích thước tiết diện cánh thoả mãn điều kiện: + bf  18 cm 1 (  ) + bf = h = ( ) cm + < + bf ≤ 30tf = 30.2 = 60 cm + bf  = cm = cm SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 10 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG Vì momen uốn để tính tiết diện u cầu chưa kể đến trọng lượng thân dầm chính, xét đến trọng lượng thân tiết diện dầm lớn Vậy chọn chiều rộng cánh dầm bf = 25 cm Kiểm tra tiết diện chọn a Các đặc trưng hình tiết diện dầm: - Diện tích tiết diện dầm: A = Aw + Af = hwtw + 2bftf = 86.1 + 2.25.2 = 186 cm2 - Momen kháng uốn momen quán tính tiết diện dầm với trục trung hòa: I x = Iw + If = 299642,667 cm4 + 2.[ + bf.tf ] = + = Wx = = 7491,067 cm3 - Tính mơ men lớn có kể trọng lượng thân dầm chính: Mmax = ( +gdc.γg) = (0.53 + 168,4.7,85.10-5.1,1) - Tính lực cắt lớn có kể trọng lượng thân dầm chính: Vmax = ( +gdc.γg) = (0.53 + 168,4.7,85.10-5.1,1) b Kiểm tra theo điều kiện bền:  Kiểm tra ứng suất pháp tiết diện nhịp: = = 12,439 kN/cm2 f = 21 kN/ ( Thỏa mãn)  Kiểm tra ứng suất tiếp lớn gối: = 3,32 kN/cm2 = 3,32 kN/cm2 = 12,18 kN/cm2 ( Thỏa mãn) Trong đó: o Momen tĩnh ½ tiết diện lấy với trục trung hịa: SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 11 = 93177,83 kNcm = 318,557 kN ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG = 3124,5 cm4  Kiểm tra ứng suất phẳng vị trí giao bụng cánh: Tại vị trí cách gối đoạn l1 = L/4 = 1170/4 = 292,5 cm Ta có: M1 = ( +gdc.γg) 69883,373 kNcm V1 = ( = (0.53 + 168,4.7,85.10-5.1,1) +gdc.γg) = = (0.53 + 168,4.7,85.10-5.1,1) =159,278 kN Ứng suất tương đương vị trí l1 : = = = = 1,17 kN/cm2 Với Sf = Af = = 9,12 kN/cm2 = bf.tf = 25.2 = = 2200 cm3 = 9,34 kN/cm2  =9,34 kN/cm2 < 1,15.f.γc = 1,15 21.1 = 24,15 kN/cm2 ( Thỏa mãn) c Kiểm tra độ võng dầm: Do chọn chiều cao dầm lớn chiều cao hmin ( h = 90 cm > hmin = 78,2 cm ) theo điều kiện đảm bảo độ võng , nên không cần kiểm tra độ võng dầm SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 12 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG Hình Sơ đồ tính tốn dầm Thay đổi tiết diện dầm Để tiết kiệm thép giảm nhẹ khối lượng thân dầm thiết kế, ta chọn thay đổi tiết diện phần momen uốn bé Chọn cách thay đổi bề rộng cánh cánh chịu momen uốn dầm Điểm thay đổi tiết diện cách gối tựa đoạn: x = (1/5 1/6).L= (1/5 1/6).1170 = ( 195 234) cm  Lấy x1 = m a Nội lực tại vị trí thay đổi Do chiều dài thép lớn 8m, nên chọn đoạn thay đổi tiết diện gia cơng nhà máy đoạn tính từ đầu dầm đến khoảng cách 2,5 m gia công cơng trường Momen vị trí thay đổi tiết diện: = = Lực cắt vị trí thay đổi tiết diện: = 53071,788 kN.cm Vx1 = = = 210,595 kN Momen kháng uốn vị trí thay đổi tiết diện: Wx1 = = = 2948,433 cm3 Momen quán tính cần thiết cho tiết diện thay đổi: Ix = Wx1 = 2948,433 45 = 132679,485 cm4 Diện tích tiết diện cánh cần thiết vị trí thay đổi: SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 13 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP Chọn GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG thỏa mãn điều kiện:  ≥ h/10 = 80/10 = cm  ≥ bf/2 = 25/2 = 12,5 cm  ≥ 18 cm → Chọn = 18 cm Diện tích thực cánh dầm sau thay đổi: Act = tf = 18.2 = 36 cm2 Diện tích tiết diện dầm sau thay đổi: Ax1 = Aw + Act = 78.0,9 + 36 = 106,2 cm2 Hình 6.Vị trí thay đổi tiết diện dầm chính Tải tác dụng lên dầm thép sau thay đổi tiết diện: =( +gdc.γg) = 0,53 + 106,2 7,85 10-5.1,1 = 0,54 kN b Kiểm tra độ bền tiết diện dầm thay đổi: - Các đặc trưng hình học: Ix1 = Iw + If = cm4 + = + W= = = 7093,422 cm3 - Momen lực cắt tiết diện thay đổi: M’x1 = = SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 = 52380 kNcm 14 = 319204 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG V’x1 = = 0,54 = 207,9 kN - Kiểm tra ứng suất tương đương nơi tiết diện dầm thay đổi: < f.γc = 21 kN/ cm2 (Thỏa mãn) = 12,18 kN/cm2 ( Thỏa mãn) = 7,586 kN/cm2 < 1,15.f.γc = 1,15 21.1 = 24,15 kN/cm2 ( Thỏa mãn) Kiểm tra ứng cục nơi đặt dầm phụ = kN/cm2 =21 kN/cm2 (Thỏa mãn) Bụng dầm đủ khả chịu ứng suất cục phản lực gối tựa tác động vào Kiểm tra ổn định dầm  Kiểm tra ổn định tổng thể: - Kiểm tra tỷ số : Dầm đảm bảo ổn định tổng thể Với khoảng cách dầm phụ =1,3 m = 130 cm  Kiểm tra ổn định cục bộ: + Kiểm tra ổn định cánh: Khi chọn tiết diện cánh chọn để đảm bảo ổn định cục SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 15 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN Q́C HÙNG  Do ta khơng cần kiểm tra + Kiểm tra ổn định cục cho bụng: Kiểm tra ổn định cục ứng suất pháp gây ra: = 86 < = 173,92 Kiểm tra ổn định cục ứng suất tiếp gây ra: ; Ta có ( Thỏa mãn)  Bụng dầm ổn định tác dụng ứng suất tiếp Tính liên kết cánh dầm bụng dầm Đường hàn liên kết cánh bụng dầm chịu lực trượt V gây Liên kết cánh bụng đường hàn nên ta tính chiều cao đường hàn theo cơng thức: = = 0,09 cm Chọn chiều cao đường hàn theo điều kiện cấu tạo dầm ; hàn suốt chiều dài 10 Tính liên kết hàn vị trí thay đổi tiết diện dầm Tại tiết diện thay đổi sử dụng đường hàn đối đầu, Kiểm tra độ bền đường hàn mối nối cạnh chịu Mf,1 = Mx2 = Mx2 = 52380 = 11962 kNcm Trong :     M’x2 = 52380 kNcm – Momen tiết diện thay đổi có kể đến trọng lượng thân Af,1 = Act = tf.b’f = 18.2 = 36 cm2 – Diện tích thực tiết diện thay đổi h= 90 cm – Chiều cao tiết diện Ix1 = 132679,485 – Momen quán tính tiết diện thay đổi Phân Mf,1 thành cặp ngẫu lực: N1 = Mf,1/h = 72900/90 = 132,92 kN hf=tw= cm SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 16 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG Lw = b’f – 2.tw = 18 – 2.1 = 16 cm Kiểm tra ứng suất mối hàn đối đầu = 136,92/36 = 3,69 kN/cm2 3,69 kN/cm2 < 3,69 kN/cm2 < 0,85.f = 18 kN/cm2 21 kN/cm2 Vậy mối hàn đủ khả khả chịu lực Tính tốn liên kết hàn cánh bụng dầm hw = = 0,04 cm Chọn chiều cao đường hàn theo điều kiện cấu tạo dầm ; hàn suốt chiều dài 11 Tính sườn đầu dầm Sườn đầu dầm chịu phản lực gối tựa: V =645,246+11,51= 656,756 (kN) Dùng phương án sườn đặt đầu dầm, dầm đặt phía gối khớp với cột Bề rộng sườn đầu dầm lấy bề rộng cánh: Theo điều kiện ổn định cục bộ:  ts ≥ 0,54 cm  Chọn ts = cm Kiểm tra điều kiện ép mặt nút sườn : Diện tích ép mặt : Asc = bs.ts = 18 cm2 γc → → 17,7 < 36,19 ( Thỏa ) Sườn đầu dầm có tiết diện (18x1) cm SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 17 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN Q́C HÙNG Hình 7.Chi tiết nới dầm bằng liên kết hàn + Kiểm tra sườn theo điều kiện ổn định tổng thể: SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 18 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN Q́C HÙNG 12 Tính mối nối dầm Dùng que hàn N42 phương pháp hàn tay có fw = 18 kN/cm2 fws = 0,45 fu = 0,45 38 = 17,1 kN/cm2 βf = 0,7 ; βs = (β : fw)min = [(βf fwf) ; (βf fws) = 0,7.18 = 12,6 kN/cm2 Tiết diện tính tốn tiết diện qua đường hàn 13 Tính mối nối hàn cánh Nối dầm nơi thay đổi tiết diện cánh để tiện cho việc di chuyển lắp ghép Ta dùng đường hàn đối đầu thẳng góc với hf = mm 14 Mối nối bụng Bản bụng nối ghép dùng đường hàn góc Nội lực mối nối :  Mx1 =2948,433 kNcm  Vx1 =210,595 kN Phần nối coi chịu toàn lực cắt phần momen bụng  Iw = 106009,333  Ix= 132679,485 Mb = Iw/Ix Mx1 = 106009,333/132679,485 2948,433= 2355,76 kNcm Chọn thép có tiết diện 40 x bề rộng 10 cm 15 Kiểm tra tiết diện thép: 2Abg = 2.150.1= 300 cm2 > Aw = 86.1 = 86 cm2 SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 19 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG Mối hàn lệch tâm so với vị trí Me Momen lệch tâm Me = Vx1 e = 210,595 = 1052,975 kNcm Momen lực cắt đường hàng chịu : M = Mb + Me= 3408,735 kNcm Chọn chiều cao đường hàn hf = cm Diện tích tiết diện đường hàn : Af = βf hf lw = 2.0,7.1.(150-1)= 208,6 cm2 Momen kháng uốn tiết diện đường hàn Wf =5180,23 cm3 = βf hf = 0,7.1 Kiểm tra ứng suất đường hàn = 1,2 kN/cm2 1,2 < (β : fw)min=12,6 kN /cm2 Thỏa điều kiện cường độ SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 20 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN Q́C HÙNG MỤC LỤC I TÍNH TỐN BẢN SÀN Chọn kích thước sàn Kiểm tra sàn a Kiểm tra độ võng sàn: .4 b Kiểm tra cường độ sàn: c Tính liên kết hàn: .5 II TÍNH TỐN DẦM PHỤ Sơ đồ tính tốn dầm phụ Tải trọng Xác định nội lực tính tốn Chọn kích thước tiết diện dầm Kiểm tra lại tiết diện III a Kiểm tra bền có kể đến trọng lượng thân dầm: b Kiểm tra võng theo công thức: c Kiểm tra ổn định cục d Kiểm tra ổn định tổng thể TÍNH TỐN DẦM CHÍNH Sơ đồ tính tốn dầm chính: Tính tải trọng tác dụng Xác định nội lực tính tốn .8 Thiết kế tiết diện dầm a Chọn chiều cao tiết diện dầm h theo điều kiện: b Chọn kích thước cánh dầm .10 Kiểm tra tiết diện chọn .11 a Các đặc trưng hình tiết diện dầm: 11 b Kiểm tra theo điều kiện bền: 11 c Kiểm tra độ võng dầm: 12 Thay đổi tiết diện dầm 13 a Nội lực tại vị trí thay đổi 13 b Kiểm tra độ bền tiết diện dầm thay đổi: 14 Kiểm tra ứng cục nơi đặt dầm phụ 15 Kiểm tra ổn định dầm 15 SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 21 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN Q́C HÙNG Tính liên kết cánh dầm bụng dầm 16 10 Tính liên kết hàn vị trí thay đổi tiết diện dầm 16 11 Tính sườn đầu dầm 17 12 Tính mối nối dầm 19 13 Tính mối nối hàn cánh 19 14 Mối nối bụng 19 15 Kiểm tra tiết diện thép: 19 SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 22 ...ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG Sơ đồ bố trí dầm sàn thép SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN Q́C HÙNG I TÍNH TỐN... ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN QUỐC HÙNG Hình 7.Chi tiết nới dầm bằng liên kết hàn + Kiểm tra sườn theo điều kiện ổn định tổng thể: SVTH: PHAN CAO KỲ– LỚP: XD19A4 18 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP... XD19A4 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS TRẦN Q́C HÙNG Chọn kích thước tiết diện dầm Mô men kháng uốn cần thiết cho dầm có xét đến biến dạng dẻo: = = 144,558 cm3 Tra bảng thép cán sẵn, chọn thép chữ