(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi

(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi(Đồ án tốt nghiệp) Cao ốc Tân Thịnh Lợi

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CAO ỐC TÂN THỊNH LỢI GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN SVTH: PHẠM HOÀI VŨ MSSV: 16149134 SKL 0 7 Tp Hồ Chí Minh, tháng 08/2020 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CAO ỐC TÂN THỊNH LỢI SVTH : PHẠM HOÀI VŨ MSSV : 16149134 Khoá : 2016 – 2020 Ngành : CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHS : TS PHẠM ĐỨC THIỆN Tp Hồ Chí Minh, tháng năm 2020 CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* Tp Hồ Chí Minh, ngày 12 tháng năm 2020 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: PHẠM HOÀI VŨ Ngành: CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN Ngày nhận đề tài: 09/01/2020 MSSV: 16149134 Lớp: 16149CL3 ĐT: 0949596128 Ngày nộp đề tài: 12/08/2020 Tên đề tài: Cao ốc Tân Thịnh Lợi Các số liệu, tài liệu ban đầu: - Tầng hầm cao 3.0 (m) - Tầng cao 2.9 (m) - Tầng lửng cao 2.6 (m) - Lầu 1-14 cao 3.5 (m) - Sân thượng cao 2.7 (m) - Chiều dài nhà 34 (m) - Chiều rộng nhà 25.5 (m) Nội dung thực đề tài: - Thiết kế cầu thang tầng điển hình - Thiết kế sàn tầng điển hình (phương án sàn dầm phương án sàn phẳng) - Thiết kế khung trục C - Thiết kế vách lõi thang máy - Thiết kế móng trục C Sản phẩm: - Thuyết minh + vẽ cầu thang - Thuyết minh + vẽ sàn tầng điển hình - Thuyết minh + vẽ khung trục C - Thuyết minh + vẽ lõi thang máy - Thuyết minh + vẽ móng trục C TRƯỞNG NGÀNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: PHẠM HỒI VŨ MSSV: 16149134 Ngành: CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tên đề tài: Cao Ốc TÂN THỊNH LỢI Họ tên giáo viên hướng dẫn: TS PHẠM ĐỨC THIỆN Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………… Tp Hồ Chí Minh, ngày 12 tháng năm 2020 CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: PHẠM HỒI VŨ Ngành: CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tên đề tài: Cao Ốc TÂN THỊNH LỢI Họ tên giáo viên phản biện: TS LÊ TRUNG KIÊN MSSV:16149134 NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………… Tp Hồ Chí Minh, ngày 12 tháng năm 2020 LỜI CÁM ƠN Đồ án tốt nghiệp môn học đánh dấu kết thúc trình học tập nghiên cứu sinh viên giảng đường đại học Đây môn học nhằm giúp cho sinh viên tổng hợp tất kiến thức tiếp thu trình học tập áp dụng vào thiết kế cơng trình thực tế Hơn nữa, đồ án tốt nghiệp xem công trình đầu tay sinh viên ngành Xây Dựng, giúp cho sinh viên làm quen với công tác thiết kế cơng trình thực tế từ lý thuyết tính toán học trước Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp, em nhận nhiều giúp đỡ, đóng góp ý kiến bảo nhiệt tình thầy cơ, gia đình bạn bè Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến TS Phạm Đức Thiện – Giảng viên Bộ môn Kết Cấu Công Trình – Trường đại học Sư Phạm Kỹ Thuật Thành Phố Hồ Chí Minh, người tận tình hướng dẫn, bảo em suốt trình làm đồ án Em xin chân thành cảm ơn thầy cô giáo trường đại học Sư Phạm Kỹ Thuật Thành Phố Hồ Chí Minh nói chung, thầy Khoa Đào Tạo Chất Lượng Cao nói riêng dạy dỗ cho em kiến thức môn đại cương mơn chun ngành, giúp em có sở lý thuyết vững vàng tạo điều kiện giúp đỡ em suốt trình học tập Cuối cùng, em xin chân thành cảm ơn gia đình bạn bè, tạo điều kiện, quan tâm, giúp đỡ, động viên em suốt trình học tập hồn thành khố luận tốt nghiệp Với điều kiện thời gian kinh nghiệm hạn chế học viên, đồ án tránh thiếu sót Em mong nhận bảo, đóng góp ý kiến thầy để có điều kiện bổ sung, nâng cao ý thức mình, phục vụ tốt cơng tác thực tế sau Trân trọng! TP Hồ Chí Minh, 12 tháng 08 năm 2020 PHẠM HOÀI VŨ TRANG I MỤC LỤC CHƯƠNG KHÁI QT VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 1.1.2 Vị trí đặc điểm cơng trình 1.1.2.1 Vị trí cơng trình 1.1.2.2 Điều kiện tự nhiên 1.1.3 Quy mô công trình 1.2 CÁC GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CỦA CƠNG TRÌNH 1.2.1 Giải pháp mặt 1.2.2 Giải pháp mặt cắt cấu tạo: 1.2.2.1 Giải pháp mặt cắt 1.2.2.2 Giải pháp cấu tạo 1.2.3 Giải pháp mặt đứng 1.2.4 Giải pháp giao thông công trình 1.3 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CỦA KIẾN TRÚC 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 1.4.1 Thơng gió – chiếu sáng 1.4.2 Hệ thống điện 1.4.3 Hệ thống cấp nước 10 1.4.4 Hệ thống thoát nước 10 1.4.5 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 10 1.4.6 Hệ thống chống sét 10 1.4.7 Hệ thống thoát rác 10 CHƯƠNG LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU .12 2.1 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 12 2.1.1 Phân tích lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân 12 2.1.1.1 Theo phương đứng 12 2.1.1.2 Theo phương ngang 13 2.1.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu phần ngầm: 14 TRANG II 2.2 GIẢI PHÁP VẬT LIỆU: 14 2.2.1 Yêu cầu vật liệu: 14 2.2.2 Bê tông (theo TCVN 5574-2018[1]) 15 2.2.3 Cốt thép (theo TCVN 5574-2018[1]) 15 2.3 LỚP BÊ TÔNG BẢO VỆ 15 2.4 SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN 16 2.4.1 Nguyên tắc bố trí hệ kết cấu 16 2.4.2 Sơ kích thước cấu kiện 16 2.4.2.1 Giải pháp kết cấu ngang (sàn, dầm) 16 2.4.2.2 Giải pháp kết cấu đứng (cột,vách) 17 CHƯƠNG TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 20 3.1 CƠ SỞ TÍNH TỐN TẢI TRỌNG 20 3.2 TẢI TRỌNG THẲNG ĐỨNG 20 3.2.1 Tĩnh tải 20 3.2.2 Hoạt tải 23 3.3 TẢI TRỌNG NGANG(TẢI TRỌNG GIÓ) 23 3.3.1 Nguyên tắc tính tốn thành phần tải trọng gió (theo mục TCVN 27371995[2]) 23 3.3.2 Thành phần tĩnh tải gió 24 3.3.2.1 Cơ sở lý thuyết 24 3.3.2.2 Áp dụng tính tốn 25 3.3.3 Thành phần động gió 27 3.3.3.1 Thiết lập sơ đồ tính động lực(theo phụ lục A TCVN 229-1999[3]) 27 3.3.3.2 Khảo sát dạng dao động riêng 28 3.3.3.3 Cơ sở lý thuyết tính tốn thành phần động gió (theo mục 4.5 TCVN 229 - 1999[3]) 33 3.3.3.4 Áp dụng tính tốn 35 3.3.4 Tổ hợp tải trọng gió 38 3.4 CÁC TRƯỜNG HỢP TỔ HỢP TẢI TRỌNG VÀ CẤU TRÚC TỔ HỢP 38 3.4.1 Các trường hợp tổ hợp tải trọng 38 3.4.2 Các trường hợp tải trọng trung gian 39 TRANG III 3.4.3 Các trường hợp tổ hợp tải trọng 39 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 41 4.1 SỐ LIỆU TÍNH TỐN 41 4.1.1 Kích thước sơ 41 4.1.2 Vật liệu sử dụng 41 4.1.3 Tải trọng 42 4.1.3.1 Tải trọng tác dụng lên thang 42 4.1.3.2 Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ 42 4.2 TÍNH TỐN BẢN THANG 42 4.2.1 Sơ đồ tính tốn 42 4.2.2 Mơ hình 3D 43 4.2.3 Kết nội lực 44 4.2.4 Tính tốn cốt thép 47 4.2.5 Kiểm tra khả chịu cắt 47 4.3 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ĐỘ VÕNG CỦA BẢN THANG 48 4.3.1 Kiểm tra điều kiện hình thành khe nứt 48 4.3.2 Kiểm tra võng thang 51 4.4 TÍNH TỐN DẦM CHIẾU NGHỈ VÀ DẦM CHIẾU TỚI 55 4.4.1 Nội lực tính tốn 55 4.4.2 Tính tốn cốt thép dọc 56 4.4.2.1 Dầm chiếu nghỉ 57 4.4.2.2 Dầm chiếu tới 57 4.4.3 Tính cốt thép đai 58 4.4.3.1 Dầm chiếu nghỉ 58 4.4.3.2 Dầm chiếu tới 58 CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH THEO PHƯƠNG ÁN SÀN DẦM 60 5.1 MẶT BẰNG SÀN, DẦM TẦNG ĐIỂN HÌNH (LẦU 5) 60 5.2 THÔNG SỐ THIẾT KẾ 61 5.2.1 Tiêu chuẩn thiết kế 61 TRANG IV 5.2.2 Vật liệu 61 5.2.3 Kích thước sơ 61 5.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 61 5.3.1 Tải trọng thường xuyên trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn 61 5.3.2 Hoạt tải tác dụng lên sàn 62 5.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH THÉP BẰNG PHẦN MỀM SAFE 63 5.4.1 Mơ hình dầm sàn tầng điển hình (lầu 5) 63 5.4.2 Khai báo loại hoạt tải 64 5.4.3 Các trường hợp tải 65 5.4.4 Chia dải Strip theo hai phương 68 5.4.5 Biểu đồ nội lực 69 5.4.6 Tinh thép cho ô 70 5.4.7 Kiểm tra khả chịu cắt bê tông 74 5.5 TÍNH TỐN SÀN THEO TTGH II 74 5.5.1 Kiểm tra nứt cho sàn 74 5.5.2 Tính độ cong cấu kiện xuất vết nứt vùng chịu kéo 75 CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH THEO PHƯƠNG ÁN SÀN PHẲNG .81 6.1 SỐ LIỆU TÍNH TỐN 81 6.1.1 Kích thước sơ 81 6.1.2 Tải trọng 81 6.1.2.1 Hoạt tải 81 6.1.2.2 Tĩnh tải thân 81 6.2 SƠ ĐỒ TÍNH 82 6.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH THÉP BẰNG PHẦN MỀM SAFE 83 6.3.1 Mặt hệ sàn phẳng 83 6.3.2 Khai báo loại tải 84 6.3.3 Các trường hợp tải 85 6.3.4 Chia dải Strip theo hai phương 88 6.3.5 Biểu đồ nội lực 89 TRANG V → Sức chịu tải thiết kế cọc: Rtk  1.15  3344.4  2747.2  kN  1.15  1.4 9.10.5 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 9.10.5.1 Sơ số lượng cọc n N tt 42843.7    26.5 Rtk 2747.2 Chọn 28 cọc 9.10.5.2 Xác định tâm vách Trong phần mềm etabs sinh viên gán vách thang máy thành pier theo vị trí vách, sau lấy nội lực chân vách để tìm điểm hợp lực tác dụng Hình 9.11-Xác định trọng tâm vách Bố trí cọc đài Khoảng cách cọc theo phương X 3d = × 600 = 1800 mm Khoảng cách cọc theo phương Y 3d = × 600 = 1800 mm Khoảng cách tim cọc tới mép đài chọn 600 mm Mặt bố trí cọc: Bố trí trọng tâm nhóm cọc trùng với trọng tâm vách TRANG 170 Hình 9.12-Mặt bẳng bố trí cọc (Móng M3) 9.10.6 Kiểm tra phản lực đầu cọc Hình 9.13-Gán cọc vào mơ hình SAFE Bảng 9.21-Bảng giá trị phản lực đầu cọc(móng M3) STT Tên lò xo P (kN) 53 2139.51 54 2160.70 55 2174.69 56 2194.78 57 2227.20 TRANG 171 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 Điều kiện kiểm tra: 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 2270.63 2319.88 2117.58 1954.76 1873.21 1878.90 1933.18 2052.95 2310.12 2103.82 1940.48 1769.17 1714.89 1812.89 2038.42 2295.81 2024.84 1974.61 1986.95 2004.79 2034.01 2073.52 2200.63 tt tt  Pmax   PTLBTcoc  2319.88  1.1 4.08  41  2503.88( kN )  Rtk  1424.3( kN )   tt     Pmin  1714.89( kN )    Tải trọng truyền xuống cọc đảm bảo không vượt sức chịu tải cho phép cọc 9.10.7 Kiểm tra ổn định đất 9.10.7.1 Kích thước khối móng quy ước Chiều dài móng quy ước theo phương X tb 16031' Lqu  L1  Ltb tan  11.4   41 tan  17.32( m ) 4 Trong L1 khoảng cách mép cọc theo phương X, L1 = 11.4 (m) Ltb chiều dài tính từ đáy đài tới mũi cọc, Ltb = 41.0 (m) 3o33'  23o 45'  22o17'  16o31' tb góc ma sát trung bình đoạn Ltb, tb  Chiều dài móng quy ước theo phương Y TRANG 172 Bqu  B1  Ltb tan tb 16031'    41 tan  11.92( m ) 4 Trong B1 khoảng cách mép cọc theo phương Y, B1 = (m) Ltb chiều dài tính từ đáy đài tới mũi cọc, Ltb = 41.0 (m) 3o33'  23o 45'  22o17'  16o31' tb góc ma sát trung bình đoạn Ltb, tb  Hình 9.14-Sơ đồ xác định khối móng quy ước (móng M3) TRANG 173 9.10.7.2 Trọng lượng khối móng quy ước Khối lượng đất khối móng quy ước Qd  Aqu  H i i  17.32 11.92  ( 0.5 15.1  26.7  5.4  6.2 10.2  7.6 11 )  61641.1( kN ) Khối lượng đất bị cọc đài chiếm chỗ   0.62 Qdc  nAp Lc  H i i   Vdai  28   41 7.28  17.32 11.92 1.2 15.1  6103.9( kN ) Khối lượng cọc đài bê tông   0.62 Qc  nAp bt Lc  Wdai  28  41  25  17.32 11.92   25  18437.5(kN) Khối lượng tổng móng quy ước Qqu  Qd  Qc  Qdc  61641.1  18437.5  6103.9  73974.7( kN ) 9.10.7.3 Kiểm tra điều kiện làm việc đàn hồi móng quy ước Tải trọng quy đáy móng khối quy ước tc tc Nqu  Ndai  Qqu  37255.3  73974.7  111230( kN ) M xtt  20370.6  1309.6  43 76683.4( kN m ) 1.15 M ytt tc  M yqu  1.15  649.5  7.4  43  967.7( kN m ) Diện tích khối móng quy ước Fqu  Bqu  Lqu  17.32 11.92  206.5( m2 ) tc   M xqu Moment kháng uốn móng quy ước qu x W  Bqu L2qu Bqu2 Lqu 17.32 11.92 11.92 17.32 qu   595.9( m ) , Wy    410.2( m ) 6 Sức chịu tải đất theo TTGH II Rtc  m1m2 ' ( A  b   II  B   vp  D  cII ) ktc Trong ktc :Hệ số độ tin cậy, ktc = m1 = 1.2 :Hệ số điều kiện làm việc đất với- Đối với cát pha dẻo cứng có độ sệt B< 0.5 lấy m1 = 1.2 m2 = 1.0 : Hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại với đất nền, phụ thuộc vào tỷ lệ kích thước cơng trình L/B = 34/25.5 = 1.33 < 1.5 II: Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống, II = 11.0 (kN/m2) A, B, D: Hệ số phụ thuộc vào góc ma sát lấy theo bảng 14 TCVN 9362-2012[5] Với   22o17'  A = 0.6241 B = 3.4965 D = 6.0922 TRANG 174 CII = 7.6 kN/m2 '  vp ứng suất hữu hiệu trọng lượng thân khối đất,  vp'  363.92( kN / m2 )  Rtc  1.2 1 ( 0.6241 11.92 11  3.4965  363.92  6.0922  7.6 )  1680.7( kN ) Áp lực đáy móng N tc 111230  tc Ptb    538.6( kN / m2 )  Rtc  1680.7( kN / m ) Fqu 206.5 tc max N  tc N  P P tc M  tc x M  tc x qu x Fqu W tc Fqu M  tc y M  tc y W qu x W W qu y qu y  111230 76683.4 967.7    669.8(kN/ m )  1.2 Rtc  1977.72( kN / m 206.5 595.5 410.2  111230 76683.4 967.7    407.5(kN/ m )  206.5 595.5 410.2 Thoả điều kiện 9.10.8 Kiểm tra độ lún khối móng quy ước Từ kết kiểm tra đáy móng khối quy ước, ta xem đất dƣới đáy móng làm việc đàn hồi tính tốn đƣợc độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Tính tốn độ lún theo phương pháp cộng lún lớp phân tố Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước ' Pgl  Ptbtc    i hi  538.6  363.92  174.68( kN / m ) Bqu 11.92  2.98( m ) hi = 1(m) 4 Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy móng khối quy ƣớc Khi ứng suất tải trọng ngồi gây xác định theo cơng thức  zgl  Pgl  ko Chia đất thành lớp có chiều dày hi   Với k0 tra bảng 2.4 sách Châu Ngọc Ẩn (2007), Nền móng NXB ĐH Quốc gia Tp Hồ Chí Minh[15] Bảng 9.22-Phân bố ứng suất đáy móng quy ước(móng M3) Lớp  Độ sâu z zigl zibt Lớp 03 03 03 kN/m3 11.0 11.0 11.0 11.0 11.0 phân Điểm tố 01 02 03 (m) Lqu/Bqu 2Z/Bqu k0 (kN/m2) (kN/m2) 0.0 1.45 0.00 1.000 174.680 363.920 1.0 1.45 0.17 0.998 174.271 374.920 1.0 1.45 0.17 0.998 174.271 374.920 2.0 1.45 0.33 0.983 171.688 385.920 2.0 1.45 0.33 0.983 171.688 385.920 TRANG 175 11.0 03 03 03 03 03 03 zi gl < 11.0 11.0 11.0 11.0 11.0 11.0 11.0 11.0 11.0 11.0 11.0 11.0 0.2zi bt  04 05 06 07 08 09 3.0 1.45 0.50 0.951 165.859 396.920 3.0 1.45 0.50 0.951 165.859 396.920 4.0 1.45 0.66 0.901 156.998 407.920 4.0 1.45 0.66 0.901 156.998 407.920 5.0 1.45 0.83 0.839 146.058 418.920 5.0 1.45 0.83 0.839 146.058 418.920 6.0 1.45 1.00 0.771 134.119 429.920 6.0 1.45 1.00 0.771 146.058 418.920 7.0 1.45 1.16 0.703 134.119 429.920 7.0 1.45 1.16 0.703 146.058 418.920 8.0 1.45 1.33 0.637 134.119 429.920 8.0 1.45 1.33 0.637 146.058 418.920 9.0 1.45 1.50 0.575 134.119 429.920 Dừng tính lún Tính lún theo công thức s  zigl hi  Eo Trong Eo mơ đun biến dạng trung bình lớp chịu nén mặt mũi cọc  zigl ứng suất gây lún lớp đất thứ i đáy móng quy ước Bảng 9.23-Bảng tính lún(móng M3) gl Lớp  zi  zibt P1 P2 hj e1 phân Điểm (kN/m2) tố 174.680 01 174.271 02 03 04 (kN/m2) 363.920 374.920 174.271 374.920 171.688 385.920 171.688 385.920 165.859 396.920 165.859 396.920 156.998 407.920 e2 Si (kN/m2) (kN/m2) m 369.420 543.896 1.000 0.521 0.519 0.141 380.420 553.400 1.000 0.520 0.519 0.090 391.420 560.194 1.000 0.520 0.519 0.040 402.420 563.848 1.000 0.519 0.519 0.000 cm TRANG 176 05 06 07 08 09 156.998 407.920 146.058 418.920 146.058 418.920 134.119 429.920 146.058 418.920 134.119 429.920 146.058 418.920 134.119 429.920 146.058 418.920 134.119 429.920 413.420 564.948 1.000 0.519 0.519 0.000 424.420 564.509 1.000 0.519 0.519 0.000 424.420 564.509 1.000 0.519 0.519 0.000 424.420 564.509 1.000 0.519 0.519 0.000 424.420 564.509 1.000 0.519 0.519 0.000 Tổng 0.270 Tổng độ lún s = 0.270 (cm) < [s] = 10 (cm)  Thoả yêu cầu độ lún 9.10.9 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng Tác nhân gây chọc thủng đài cọc: phản lực cọc nằm đáy tháp chọc thủng Nếu tất cọc đài nằm đáy tháp chọc thủng khơng cần kiểm tra Sơ đồ tính tháp xuyên thủng xác định từ mép vách đoạn h0 Trường hợp 1: Đường bao khép kín quanh diện truyền tải Hình 9.15-Sơ đồ tính tốn tháp chọc thủng trường hợp (móng M3) TRANG 177 Điều kiện chọc thủng Pxt  Pcx Trong Pxt  N tt   Pi( xt )  42843.7  ( 2117.58  1954.76  1873.21  1933.18  2052.95  2310.12 2103.82  1940.48  1769.17  1812.89  2038.42  2295.81 )  18641.31(kN) Pcx   Rbt um ho  11.15  19.2 1.85  81696( kN ) Với α = với bêtông nặng Rbt cường độ chịu kéo bêtông, bêtông B30 có Rbt=1.15MPa ho chiều cao làm việc tiết diện (lấy từ mặt đài đến trọng tâm lớp cốt thép đài), h0 = 1.85 (m) um trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng hình thành bị nén thủng, phạm vi chiều cao làm việc tiết diện, tính theo công thức sau: um  2( hv  bv  2ho )  2( 3.4  2.5  1.85 )  19.2( m ) Pcx  81696( kN )  Pxt  18641.31( kN )  Thoả điều kiện xuyên thủng Trường hợp 2: Đường bao không khép kín nằm cách biên cấu kiện phẳng Hình 9.16-Sơ đồ tính tốn tháp chọc thủng trường hợp (móng M3) Điều kiện chọc thủng Pxt  Pcx Trong Pxt  N tt   Pi( xt )  42843.7  ( 1954.76  1873.21  1933.18  2052.95  1940.48 1769.17 1812.89  2038.42 )  27468.64(kN) TRANG 178 Pcx   Rbt um ho  11.15  14.85 1.85  63186.75( kN ) Với α = với bêtông nặng Rbt cường độ chịu kéo bêtơng, bêtơng B30 có Rbt=1.15MPa ho chiều cao làm việc tiết diện (lấy từ mặt đài đến trọng tâm lớp cốt thép đài), h0 = 1.85 (m) um trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng hình thành bị nén thủng, phạm vi chiều cao làm việc tiết diện, tính theo cơng thức sau: um  2( hv  ho )   bv  ho   2( 3.4  1.85 )  ( 2.5  1.85 )  14.85( m ) Pcx  63186.75( kN )  Pxt  27468.64( kN )  Thoả điều kiện xuyên thủng 9.10.10 Tính thép cho đài cọc Giả thiết đài tuyệt đối cứng Tính tốn với tổ hợp tính tốn Nmax, Mxtư, Mytư, Qxtư, Qytư Diện tích cốt thép tính theo cơng thức : . R b.h o M ;     2. ; As  b b m   b R b b.h o Rs Hình 9.17-Chia Strip theo phương X TRANG 179 Hình 9.18-Chia Strip theo phương Y Hình 9.19-Biểu đồ Moment theo phương X TRANG 180 Hình 9.20-Biểu đồ Moment theo phương Y 9.10.10.1 Theo phương X M II  1573.2(kN.m) h o  h  a  1.2  0.15  1.05(m) m  M II 1573.2  106   0.03  b R b bh o2 0.9  17  1000  18502     2  0.03 Diện tích cốt thép tính theo cơng thức:  R bh 0.03  0.9 17 1000 1850 As  b b o   24.26(cm2 ) Rs 350 Chọn 5d25 ( As = 24.54 cm )  As 2454  100   100  0.13% bho 1000 1850 9.10.10.2 Theo phương Y M IIII  1762.2(kN.m) h o  h  a  1.2  0.15  1.05(m) TRANG 181 m  M II 1762.2  106   0.033  b R b bh o2 0.9  17  1000  18502     2  0.034 Diện tích cốt thép tính theo công thức:  R bh 0.034  0.9 17 1000 1850 As  b b o   27.50(cm2 ) Rs 350 Chọn 5d28 ( As = 30.79 cm )  As 3079  100   100  0.17% bho 1000 1850 9.11 ĐIỀU KIỆN CẨU LẮP 9.11.1 Kiểm tra theo điều kiện cẩu lắp Do cọc sản xuất nhà máy nên điều kiện cẩu lắp cọc nhà sản xuất đảm bảo Tuy nhiên, để an toàn sinh viên kiểm tra lại cọc theo sơ đồ nguy hiểm Tra catalogue nhà sản xuất, với tiết diện cọc D = 600 có qc = 4.08 (kN/m) Trọng lượng thân cọc kể đến hệ số động cẩu lắp dựng cọc: q  kd nqc  1.5 1.1 4.08  6.73( kN / m ) Chiều dài đoạn cọc chọn L = 12 (m) 9.11.2 Trường hợp vận chuyển cọc Do cẩu cọc ly tâm cột hai đầu nên kiểm tra với sơ đồ nguy hiểm sau: Hình 9.21- Sơ đồ kiểm tra cọc theo điều kiện vận chuyển Ta có M max  121.14( kN.m )  M cr  166.8( kN.m ) Thoả điều kiện vận chuyển cọc TRANG 182 9.11.3 Trường hợp dựng cọc Hình 9.22-Sơ đồ kiểm tra cọc theo điều kiện lắp cọc Ta có M max  0.043 6.73 122  41.67( kN.m )  M cr  166.8( kN.m ) Thoả điều kiện dựng cọc TRANG 183 S K L 0 ... 12/08/2020 Tên đề tài: Cao ốc Tân Thịnh Lợi Các số liệu, tài liệu ban đầu: - Tầng hầm cao 3.0 (m) - Tầng cao 2.9 (m) - Tầng lửng cao 2.6 (m) - Lầu 1-14 cao 3.5 (m) - Sân thượng cao 2.7 (m) - Chiều... CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CAO ỐC TÂN THỊNH LỢI SVTH : PHẠM HỒI VŨ MSSV : 16149134 Khố : 2016 – 2020 Ngành : CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHS : TS PHẠM ĐỨC THIỆN Tp Hồ Chí Minh, tháng năm 2020... cơng trình cao ốc Tân Thịnh Lợi thiết kế xây dựng nhằm góp phần giải mục tiêu Đây khu nhà cao tầng đại, đầy đủ tiện nghi, cảnh quan đẹp… thích hợp cho sinh sống, giải trí làm việc, cao ốc cao tầng