ĐỒ ÁN BTCT 1 Thuyết minh đồ án BTCT1, SỮ DỤNG TVCN 55742018, GVHD Th s Đỗ Huy Thạc SV XXX – MSSV XXXX (2022) 1 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 SÀN SƯỜN BÊ TÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI CÓ BẢN DẦM SỐ LIỆU ĐỀ BÀI l1 (m).
Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SÀN SƯỜN BÊ TƠNG CỐT THÉP TỒN KHỐI CĨ BẢN DẦM SỐ LIỆU ĐỀ BÀI: l1 (m) = 2.3 l2 (m) = 4.8 Họat tải tiêu chuẩn pc Hệ số vượt tải hoạt tải np = 900 (daN/m2)= (kN/ m2) = 1.2 SƠ ĐỒ MẶT BẰNG BỐ TRÍ DẦM SÀN: I CHỌN VẬT LIỆU SỬ DỤNG: Bêtông: Cấp độ bền chịu nén B20 có: {𝑅𝑏 = 11,5𝑀𝑃𝑎 𝑅𝑏𝑡 = 0,9𝑀𝑃𝑎 𝛾𝑏𝑡 = 0,9 SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc Thép: - Sàn, đai: thép nhóm CB300-T có: {𝑅𝑠 = 260𝑀𝑃𝑎, 𝑅𝑠𝑐 = 260𝑀𝑃𝑎, 𝑅𝑠𝑤 = 210𝑀𝑃𝑎 =>{𝛼𝑅 = 0,583, 𝜉 𝑅 = 0.413 - Thép dầm phụ, dầm chính: Thép nhóm CB300-V có: {𝑅 = 260𝑀𝑃𝑎, 𝑅 210𝑀𝑃𝑎 =>{𝛼𝑅 = 0,583, 𝜉 𝑅 = 0.413 = 260𝑀𝑃𝑎, 𝑅 = II SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN: Chiều dày sàn: ℎ ≥ 𝐷 1,4 𝑙 = × 2300 = 92𝑚𝑚 (ℎ ≥ 7𝑐𝑚) 𝑚 35 Chọn ℎ = 10(cm) Dầm phụ: Nhịp 𝑙 = 4800(mm) ℎ Chọn ℎ =( = 400(mm) 𝑏 Chọn 𝑏 ℎ 1 = ( ữ ) ì 400 = (100 ÷ 200)𝑚𝑚 = 3𝑙 = 6900(𝑚𝑚) =( 1 ÷ )𝑙 12 =( 1 ÷ ) × 6900 = (575 ÷ 862,5)𝑚𝑚 12 = 650(mm) 𝑏 Chọn 𝑏 1 = ( ÷ )ℎ = 200(mm) Dầm chính: Nhịp 𝑙 Chọn ℎ 1 1 ÷ )𝑙 = ( ÷ ) × 4800 = (240 ÷ 400)𝑚𝑚 20 12 20 12 1 = ( ÷ )ℎ 1 = ( ữ ) ì 650 = (162,5 ữ 325) = 300mm III TÍNH MOMEN TRONG BẢN THEO SƠ ĐỒ BIẾN DẠNG DẺO: Sơ đồ tính: Cắt dải rộng b=1m vng góc với dầm phụ, xem dầm liên tục có gối tựa dầm phụ - Xét tỷ số cạnh dài cạnh ngắn ô bản: SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc 𝑙 4800 = = 2,09 > 𝑙 2300 Xem làm việc phương (theo cạnh ngắn) Nhịp tính tốn: - Nhịp biên: Sàn kê lên tường, đoạn kê br =200 (mm) 𝑙 = 𝑙 − 0.5𝑏 - Nhịp giữa: 𝑙 − 0.5𝑏 + 0.5ℎ = 2300 − 0.5𝑥200 − 0.5𝑥200 + 0.5𝑥100 = 2150(𝑚𝑚) =𝑙 −𝑏 = 2300 − 200 = 2100(𝑚𝑚) Tải trọng tác dụng lên bản: 2.1 Tĩnh tải: Gạch lát Ceramic dày 1,0 cm, =2000 KG/m3, n = 1,1 Lớp vữa lót dày 4,0 cm, =1800 KG/m3, n = 1,3 Bản BTCT dày 10cm, =2500 KG/m3, n = 1,1 Vữa trát trần lát dày 1,5 cm, =1800 KG/m3, n = 1,3 Các lớp cấu tạo SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) Tải tiêu chuẩn (kN/m2) Hệ số an toàn Tải tính tốn (kN/m2) Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc - Bêtông cốt thép: Dày 10cm, γ = 25 kN/m2 2,5 1.1 2.75 - Vữa lót: Dày 4cm, γ = 18 kN/m2 0.72 1.3 0.936 - Gạch lát: Dày 1cm, γ = 20 kN/m2 0.2 1.1 0.22 - Vữa trát trần: Dày 1,5cm, γ = 18 kN/m2 0.27 1.3 0.351 Tổng cộng 4.257 2.2 Hoạt tải: p = pc× 𝑛𝑝 =9×1,2 = 10,8 (kN/m2) Tải trọng toàn phần tác dụng lên dải rộng b = 1m là: q = (p + g) ×1 = 15,057 (kN/m) Tính nội lực: q=15,057 kN/m 2150 2100 2100 3.1 Momen nhịp biên gối 2: 𝑀=± 𝑞×𝑙 11 = 15,057 × 2,150 = ±6,32 (𝑘𝑁𝑚) 11 3.2 Momen nhịp gối giữa: 𝑀=± 𝑞×𝑙 16 = 15,057 × 2,1 = ±4,15 (𝑘𝑁𝑚) 16 6.32 4.15 4.15 M (kNm) 4.15 log =2.1m 6.32 lob =2.15m 4.15 log =2.1m Biểu đồ mơmen Tính cốt thép: SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc - Tính tốn cốt thép theo trường hợp cấu kiện chịu uốn, tiết diện hình chữ nhật, tiết diện b.h h =100 mm - Chọn a = 20 (mm), ℎ = h – a = 100 – 20 = 80 (mm) - Nội lực theo sơ đồ dẻo gồm giá trị: + Tại nhịp biên, gối thứ 2: M = 6,32 (kNm) 𝛼 = 𝑀 6,32 × 10 = = 0,085 < 𝛼 = 0,437 𝑅 𝑏ℎ 11,5 × 1000 × 80 => 𝜉 = 0,5 × + − × 𝛼𝑚 = 0,955 ⇒ 𝐴𝑠 = 𝑀 6,32 𝑥 106 = = 393,9 𝑚𝑚2 𝑅𝑆 𝜉 ℎ0 210 𝑥 0,955 𝑥 80 Kiểm tra lại hàm lượng cốt thép : 𝜇% = 𝐴 393,9 100% = × 100% = 0,492 % > 𝜇 𝑏ℎ 1000 × 80 =𝜉 𝑥 𝜇 𝜇𝑚𝑖𝑛 = 0.05 % 𝑅 11,5 100% = 0,4135 𝑥 𝑥 100% = 2,26 % 𝑅 210 => thỏa < 𝜇 < 𝜇𝑚𝑎𝑥 + Tại nhịp giữa, gối giữa: M = 4,15 (kNm) 𝛼 = 𝑀 4,15 × 10 = = 0,056 < 𝛼 = 0,437 𝑅 𝑏ℎ 11,5 × 1000 × 80 => 𝜁 = 0,5 × + − × 𝛼 = 0,971 𝑀 4,15 𝑥 106 ⇒ 𝐴𝑠 = = = 254,4 𝑚𝑚2 𝑅𝑆 𝜉 ℎ0 210 𝑥 0,971 𝑥 80 Kiểm tra lại hàm lượng cốt thép : 𝜇% = 𝜇 𝜇𝑚𝑖𝑛 < 𝜇 < 𝜇𝑚𝑎𝑥 𝐴 254,4 100% = × 100% = 0,318 % > 𝜇 𝑏ℎ 1000 × 80 =𝜉 𝑥 = 0.05 % 𝑅 11,5 100% = 0,413 𝑥 𝑥 100 % = 2,26 % 𝑅 210 => thỏa SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc Kết tính cốt thép bảng sau: Tiết diện M (kNm) 𝐴 (mm2) Cốt thép chọn a (mm) 𝐴 (mm2) Ø Nhịp biên 6,32 393,9 70 403,9 Gối 6,32 393,9 125 402,1 Nhịp 4,15 254,4 110 257 Gối 4,15 254,4 180 279,3 Gối biên ≥ 50% x 257 = 128,5 200 141,4 - Cốt thép cấu tạo: Gối biên đặt Ø6a250 - Cốt thép phân bố: Dùng Ø6a200 Bố trí cốt thép: - Ta có p < 3g, đoạn thẳng cốt thép gối 1/4 nhịp - Gối thứ 2: 𝑣𝑙 = × 2150 = 537.5(𝑚𝑚) => lấy 540 mm - Gối giữa: 𝑣𝑙 = × 2100 = 525(𝑚𝑚)=> lấy 530 mm Bố trí thép sàn IV TÍNH DẦM PHỤ THEO SƠ ĐỒ BIẾN DẠNG DẺO: SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc Sơ đồ tính: Dầm phụ dầm liên tục nhịp, có gối tựa tường dầm Ta xét 1,5 nhịp phần bên trái dầm tải trọng đối xứng Nhịp tính tốn: - Nhịp biên: Có kê lên trụ tường Trụ tường có btrụ =300 mm Tường có btường =200 mm 𝑙 =𝑙 − ×𝑏 - Nhịp giữa: 𝑙 − × 𝑏 ườ =𝑙 −𝑏 + 𝑋 𝑎 = 4800 − × 300 − × 200 + 𝑋 200 = 4650 (mm) = 4800 − 300 = 4500 (mm) - Chênh lệch nhịp: × 100 % = 3,22 % < 10 % Tải trọng: 3.1 Hoạt tải: 𝑝 = 𝑝 × 𝑙 = 10,8 × 2,3 = 24,84 (KN/m) 3.2 Tĩnh tải: 𝑔 = 𝑔 × 𝑙 + 𝑔 Trọng lượng thân dầm phụ: 𝑔 =𝛾 × 1,1 × 𝑏 × (ℎ − ℎ ) = 25×1,1×0,2× (0,4 – 0,1) = 1,65 (kN/m) 𝑔 = 4,257×2,3 + 1,65 = 11,44 (kN/m) 3.3 Tải trọng toàn phần: 𝑞 = 𝑝 + 𝑔 = 24,84 + 11,44 = 36,28 (kN/m) Tỷ số: 𝑝 /𝑔 = 24,84/11,44 = 2,171 tra bảng nội suy k = 0,256 SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc Tính nội lực: q=36,28 (KN/m) 4.1 Momen: Theo sơ đồ dẻo ta có: - Tung độ hình bao momen tính theo cơng thức: + Nhánh dương: M = 𝛽∗ × 𝑞 × 𝑙 + Nhánh âm: M = 𝛽 × 𝑞 × 𝑙 - Momen dương điểm cách mép gối đoạn: + Tại nhịp biên: 0.15𝑙 = 0,15×4650 = 697,5 (mm) + Tại nhịp giữa: 0.15𝑙 = 0,15×4500 = 675 (mm) - Momen âm điểm nằm nhịp biên cách mép gối đoạn: x = k× 𝑙0𝑏 = 0,256 x 4650 = 1,190 (mm) - Momen dương lớn cách gối biên đoạn: x = 0,425 × 𝑙0𝑏 = 0,425×4650 = 1976,25 (mm) - Tại nhịp biên lấy biêu đồ momen đường thẳng Nhịp Tiết diện Nhịp biên 2* Nhịp tính tốn 4650 (mm) SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) 𝑞 𝑙 784,5 (kN/m) 𝛽 𝛽∗ 0.065 0.09 0.091 0.075 0.02 Mmax 50,99 70,605 71,38 58,83 15,69 Mmin Thuyết minh đồ án BTCT1 Nhịp 7* 4500 (mm) GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc 734,67 (kN/m) -0.0715 -0.033 -0.010 0.018 0.058 0.0625 13,22 42,61 45,916 Biểu đồ momen dầm phụ (kNm): 4.2 Lực cắt: - Lực cắt lớn bên trái gối 2: 𝑄 = -0,6×36,28×4,65 = -101,22 (kN) = −0,6 × 𝑞 × 𝑙 - Lực cắt bên phải gối 2: 𝑄 = 0,5×36,28×4,5 = 81,63 (kN) = 0,5 × 𝑞 × 𝑙 - Lực cắt gối biên: 𝑄 = 0,4 × 𝑞 × 𝑙 = 0,4×36,28×4,65 = 67,48 (kN) Tính cốt thép: SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) -52,52 -24,24 -7,34 Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc 5.1 Cốt dọc: a Với mơmen âm : Tính theo tiết diện hình chữ nhật 200x400 mm Tại gối B ứng với Mg2=-52,52 (kNm) Giả thiết a=45 mm; ho=400-45 = 355 (mm) {𝛼𝑚 = 51,52 × 106 = 2 = 0,177 ⟨𝛼𝑅 = 0,429 𝑅𝑏 𝑏ℎ𝑜 11,5 × 200 × 355 𝑀 𝜁 = 0,5 × + − × 𝛼𝑚 = 0,901 ⇒𝐴 = 𝐴 𝜇% = 𝑏ℎ𝑠 100% = 𝑜 = 598,55×100% 200×365 , × × , = 619,51 mm2 × = 0,81% > 𝜇𝑚𝑖𝑛 b Với mômen dương : Tại tiết diện nhịp momen dương Bản cánh chịu nén, để an toàn cao ta tính theo tiết diện chữ nhật 200x400 mm - Tại tiết diện nhịp biên: Mb=71,38 (kNm) Giả thiết a=40 mm; ho=400-40=360 (mm) {𝛼𝑚 = 𝑀 𝑅𝑏 𝑏ℎ𝑜 = 71,38 × 106 11,5 × 200 × 360 = 0,239 ⟨𝛼𝑅 = 0,429 𝜁 = 0,5 × + − × 𝛼𝑚 = 0,861 ⇒𝐴 = 𝜇% = = , × × , × = 885,7 mm2 𝐴𝑠 885,7 × 100% 100% = = 1,23% > 𝜇𝑚𝑖𝑛 𝑏ℎ𝑜 200 × 360 - Tại nhịp giữa: Mg=45,916 (kNm) Giả thiết a= 35 (mm); ho=400-35=365(mm) {𝛼𝑚 = 45,916 × 106 = 2 = 0,149 ⟨𝛼𝑅 = 0,429 𝑅𝑏 𝑏ℎ𝑜 11,5 × 200 × 365 𝑀 𝜁 = 0,5 × + − × 𝛼 ⇒𝐴 = SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) = , × , × × = 0,918 = 527,05 mm2 10 Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc a+d 126,39 -56,32 -239,29 221,10 38,35 -144,40 a+e 159,81 -22,8 -180,40 -33,35 -18,84 -29,77 a+f 35,49 -29,79 -95,25 166,58 -16,16 -198,93 a+g 141,78 -40,93 -223,89 105,03 39,76 -59.36 Mmax 159,81 -59,32 -95,25 194,57 39,76 -29,77 Mmin 29,73 -22,8 -239,29 -33,35 -18,84 -198,93 Biểu đồ bao lực cắt: Tính cốt thép dọc: Số liệu tính tốn :Cấp độ bền chịu nén B20 có: {𝑅𝑏 = 11,5𝑀𝑃𝑎 𝑅𝑏𝑡 = 0,9𝑀𝑃𝑎 𝛾𝑏𝑡 = 0.9 Thép nhóm CB300-V có: {𝑅𝑠 = 260𝑀𝑃𝑎, 𝑅𝑠𝑐 = 260𝑀𝑃𝑎, 𝑅𝑠𝑤 = 210𝑀𝑃𝑎 =>{𝛼𝑅 = 0,583, 𝜉 𝑅 = 0.413 6.1 Tại tiết diện nhịp (ứng với giá trị momen dương ): Tại tiết diện nhịp có momen dương Bản cánh chịu nén, để an tồn cao ta tính theo tiết diện chữ nhật 300x650 mm - Tại tiết diện nhịp biên: Ma=367,81 (kNm) Giả thiết a=65 mm; ho = 650 – 65 = 585 (mm) SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) 18 Thuyết minh đồ án BTCT1 = 𝛼 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc 𝑀 367,81 × 10 = = 0,319 ⟨ 𝛼 = 0,429 𝑅 𝑏ℎ 11,5 × 300 × 585 𝜉 = 0,5 × + − × 𝛼 ⇒𝐴 = × × , = 3022 (kNm) × 𝐴𝑠 3022 × 100% 100% = = 1,72 % > 𝜇𝑚𝑖𝑛 = 0.05% 𝑏ℎ𝑜 300 × 585 𝜇% = =𝜉 𝜇 , = = 0,800 𝑅 11.5 𝑥100% = 0.413 𝑥 𝑥 100% = 1.82% > μ% 𝑅 260 - Tại nhịp giữa: Mg= 230,04 (kNm) Giả thiết a= 50 (mm); ho=650-50=600(mm) 𝛼 = 𝑀 230,04 × 10 = = 0,185 < 𝛼 = 0,429 𝑅 𝑏ℎ 11,5 × 300 × 600 𝜉 = 0,5 × + − × 𝛼 ⇒𝐴 = 𝜇% = , × × , × = 1645.7 (kNm) 𝐴𝑠 1645.7 × 100% 100% = = 0.91% > 𝜇𝑚𝑖𝑛 = 0.05% 𝑏ℎ𝑜 300 × 600 =𝜉 𝜇 = = 0,896 𝑅 11.5 𝑥100% = 0.413 𝑥 𝑥 100% = 1.82% > μ% 𝑅 260 6.2 Tại tiết diện gối: Tại tiết diện nhịp có momen âm Bản cánh chịu kéo, ta tính theo tiết diện chữ nhật 300x650 mm - Tại gối B: M = 389,20 (kNm) Giả thiết a=80 mm; ho = 650 – 80 = 570 (mm) 𝛼 = 𝑀 389,20 × 10 = = 0,347 ⟨ 𝛼 = 0,429 𝑅 𝑏ℎ 11,5 × 300 × 570 𝜉 = 0,5 × + − × 𝛼 ⇒𝐴 = SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) = , × , × × = 0,77 = 3410 (kNm) 19 Thuyết minh đồ án BTCT1 𝜇% = 𝐴𝑠 3410 × 100% 100% = = 1,99 % > 𝜇𝑚𝑖𝑛 = 0.05% 𝑏ℎ𝑜 300 × 570 =𝜉 𝜇 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc 𝑅 11.5 𝑥100% = 0.413 𝑥 𝑥 100% = 1.82% > μ% 𝑅 260 - Tại gối C: M = 317,55 kNm Giả thiết a= 75 mm => ho = 650-75 = 575 (mm) 𝛼 𝑀 317,55 × 10 = = 0,278 < 𝛼 = 0,429 𝑅 𝑏ℎ 11,5 × 300 × 575 = 𝜉 = 0,5 × + − × 𝛼 ⇒𝐴 = 𝜇% = 𝜇 = , × × , × = 0,833 = 2549 (kNm) 𝐴𝑠 2549 × 100% 100% = = 1.4 % > 𝜇𝑚𝑖𝑛 = 0.05% 𝑏ℎ𝑜 300 × 575 =𝜉 𝑅 11.5 𝑥100% = 0.413 𝑥 𝑥 100% = 1.82% > μ% 𝑅 260 Kết tính cốt thép bảng sau: Thép chọn Tiết diện M (kNm) 𝐴 (mm2) Nhịp biên 300x650 367,81 3022 Ø 22 + Ø 22 3041 Nhịp 300x650 230,04 1645,7 Ø 22 + Ø 25 1742 Gối B 300x650 389,20 3410 Ø 22 + Ø 25 3705 Gối C 300x650 317,55 2549 Ø 22 + Ø 25 2724 Ø 𝐴 (mm2) Bố trí cốt thép: SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) 20 Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc Hình bố trí thép dầm - Tính tốn kiểm tra chiều cao làm việc thực tế tiết diện so với giả thiết Ta xác định giá trị a theo công thức : 𝑎 = ∑ ∑ với Asi diện tích cốt thép lớp thứ i ; khoảng cách từ lớp cốt thép thứ i đến mép dầm Với lớp bêtông bảo vệ + phía C≥ {𝐶𝑜 = 25; ∅𝑚𝑎𝑥 = 22} chọn C= 25 mm + phía C≥ {𝐶𝑜 = 36; ∅𝑚𝑎𝑥 = 22} chọn C=36mm Khoảng hở hai lớp cốt thép+ phía t ≥ {𝑡𝑜 = 25; ∅𝑚𝑎𝑥 = 22} => t=30mm + Phía t≥ {𝑡𝑜 = 25; ∅𝑚𝑎𝑥 = 22} chọn t = 30mm Tiết diện Cốt thép a(giả thiết)(mm) a(thực tế) (mm) Nhịp biên Ø 22 + Ø 25 65 62 Gối B Ø 22 + Ø 25 80 75,7 Gối C Ø 22 + Ø 25 75 66.8 Nhịp Ø 22 + Ø 25 50 35,5 Nhận xét: giá trị h0 thực tế nhỏ giả thiết, đạt yêu cầu + Tại nhịp Ø 22 + Ø 25, vào uốn Ø 25, Ø 22 Kiểm tra A s (2 Ø 22) = 760mm2 > As (628 + 760) = 462.6mm2 Do thép kéo vào gối hợp lý Tính cốt thép ngang: 7.1 Tính cốt đai: a Số liệu: SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) 21 Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc - b = 300mm, h = 650mm, a = 60mm, ℎ = 590mm - Bêtông: Cấp độ bền chịu nén B20 có: {𝑅𝑏 = 11,5𝑀𝑃𝑎 𝑅𝑏𝑡 = 0,9𝑀𝑃𝑎 ; - Thép: thép nhóm CB-300V có: {𝑅𝑠 = 260 𝑀𝑃𝑎, 𝑅𝑠𝑐 = 260 𝑀𝑃𝑎, 𝑅𝑠𝑤 = 210 𝑀𝑃𝑎 } = 50,3 mm2 - Dự kiến dùng đai ∅8, nhánh, 𝑎 - Khoảng cách cốt đai theo cấu tạo: Gối tựa: 𝑠 ≤ {500𝑚𝑚 Nhịp: 𝑠 ≤ {500𝑚𝑚 = 216,6𝑚𝑚} => 𝑠 =150 mm = = × = 487,5𝑚𝑚} => 𝑠 =400 mm b.2 Điều kiện tính tốn: 𝑄 = 0,75 × 𝑅 × 𝑏 × ℎ = 0,75×0,9×300×590 = 114696 (N) = 114,696 (kN) Từ biểu đồ bao lực cắt ta thấy có mép gối giá trị lực cắt lớn 𝑄 Cho nên ta cần tính tóan cốt đai cho mép gối | | Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối chịu lực cắt lớn nhất, 𝑄𝑡𝑟 = −356.91 = 356.91(𝑘𝑁) Vậy 𝑄 < Qmax = 356.91 kN Nên cần phải tính tốn thêm cốt đai b.3 Điều kiện bê tông chịu nén vết nứt nghiêng: 𝑄𝑏𝑡 𝑄 = 0,3 × 𝜑 ×𝜑 ×𝑅 ×𝑏×ℎ 𝜑 = 1; 𝛽 = 0,01; 𝜑 =1−𝛽×𝑅 ⇒𝜑 ⇒𝑄 Vậy 𝑄𝑏𝑡 = − 0,01 × 11,5 = 0,885 = 0,3 × × 0,885 × 11,5 × 300 × 590 = 540425(𝑁) = 540,425(𝑘𝑁) (thỏa mãn điều kiện) b.4 Kiểm tra khả chịu lực cắt thép đai bê tông: - Trường hợp s= 150 mm *𝑞 * 𝑄 = = × × 4,5 × 𝑅 = × , × ×𝑏×ℎ = 140,84 (N/mm) ×𝑞 = 4,5 × 0,9 × 300 × 590 × 140,84 = 244063(𝑁) = 244,063(𝑘𝑁) SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) 22 Thuyết minh đồ án BTCT1 Vậy 𝑄 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc thỏa ≥𝑄 - Trường hợp s= 400 mm *𝑞 = *𝑄 = × × = 4,5 × 𝑅 × , × ×𝑏×ℎ = 52,815 (N/mm) ×𝑞 = 4,5 × 0,9 × 300 × 590 × 52,815 = 149457(𝑁) = 149,457(𝑘𝑁) Từ biểu đồ bao lực cắt ta thấy đoạn nhịp 𝑄 = 149,457𝑘𝑁 thỏa Vậy chọn cốt thép đai ∅8, nhánh với s = 150mm nằm đoạn 1/4L = × (6900 − 300) = 1650 mm gần gối tựa Đoạn L/2 = 300 mm nhịp: s = 400mm 7.2 Tính cốt treo: - Tại vị trí dầm phụ kê lên dầm cần có cốt treo để gia cố cho dầm - Gọi N lực tập trung dầm phụ tác dụng lên dầm chính, xét TH bất lợi gồm tĩnh tải hoạt tải N = Gdp + P = 65,348 +117,504 = 182,852(kN) - Diện tích tất cốt treo : Atr = , = × = 703,3 𝑚𝑚 = 50,3mm2, hai nhánh (n=2) - Dùng đai ∅8, 𝐴 - Tổng số cốt treo cần thiết : 𝑚= = , , ≈ (treo) Chọn treo Mỗi bên đai SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) 23 Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc Hình bố trí cốt treo vị trí có dầm phụ Biểu đồ vật liệu: 8.1 Khả chịu lực tiết diện: a Nhịp biên: Tại tiết diện nhịp có momen dương Bản cánh chịu nén, để an tồn cao ta tính theo tiết diện chữ nhật 300x650 mm - Cốt thép: Ø 22 + Ø 22 - 𝐴 = 3041 (mm2) -athực= 62 mm=> ℎ = 650 − 62 = 588 𝑚𝑚 𝜉= 𝑅 ×𝐴 280 × 3041 = = 0,419 < 𝜉 = 0,623 𝑅 ×𝑏×ℎ 11,5 × 300 × 588 ⇒ 𝛼𝑚 = 𝜉(1 − 0,5𝜉) = 0,419 × (1 − 0,5 × 0,419) = 0,331 𝑀 =𝑅 ×𝑏×ℎ ×𝛼 = 11,5 × 300 × 588 × 0,331 = 394,82 × 10 𝑁𝑚𝑚 b Gối B: Gối B(mơmen âm), tính theo tiết diện chữ nhật 300x650 mm - Cốt thép: 2Ø22 + Ø 25 - 𝐴 = 3705 (mm2) SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) 24 Thuyết minh đồ án BTCT1 - athực= 75,7 mm=> ℎ GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc = 650 − 75,7 = 574,3 𝑚𝑚 𝑅 ×𝐴 280 × 3705 = = 0,523 < 𝜉 = 0,623 𝑅 ×𝑏×ℎ 11,5 × 300 × 574,3 𝜉= ⇒ 𝛼𝑚 = 𝜉(1 − 0,5𝜉) = 0,523(1 − 0,5 × 0,523) = 0,386 𝑀 =𝑅 ×𝑏×ℎ × 𝛼 = 11,5 × 300 × 574, × 0,386 = 439,22 × 10 Nmm c Gối C: Gối B(mơmen âm), tính theo tiết diện chữ nhật 300x650 mm - Cốt thép: 2Ø22 + Ø 25 - 𝐴 = 2724 (mm2) - athực= 66,8 mm=> ℎ 𝜉= = 650 − 66,8 = 583,2 𝑚𝑚 𝑅 ×𝐴 280 × 2724 = = 0,379 < 𝜉 = 0,623 𝑅 ×𝑏×ℎ 11,5 × 300 × 583,2 ⇒ 𝛼𝑚 = 𝜉(1 − 0,5𝜉) = 0,379 × (1 − 0,5 × 0,379) = 0,307 𝑀 =𝑅 ×𝑏×ℎ × 𝛼 = 11,5 × 300 × 583, × 0,307 = 350,8 × 10 Nmm d Nhịp giữa: Nhịp (mômen dương), tiết diện chữ nhật 300x650 mm - Cốt thép: Ø 22 + Ø 25 - 𝐴 = 1742 (mm2) - athực= 35,5 mm=> ℎ 𝜉= = 650 − 35,5 = 614,5 𝑚𝑚 𝑅 ×𝐴 280 × 1742 = = 0,230 < 𝜉 = 0,623 𝑅 ×𝑏×ℎ 11,5 × 300 × 614,5 ⇒ 𝛼𝑚 = 𝜉(1 − 0,5𝜉) = 0,230 × (1 − 0,5 × 0,230) = 0,203 𝑀 =𝑅 ×𝑏×ℎ × 𝛼 = 11,5 × 300 × 614, × 0,203 = 264,4 × 10 𝑁𝑚𝑚 e Tại tiết diện khác: Việc cắt, uốn thép tính tung độ hình bao vật liệu trình bày bảng sau: SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) 25 Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc Cốt thép 𝐴 (mm2) a (mm) ℎ (mm) 𝜉 Ø 22 + Ø 22 3041 62 588 0,419 0,331 394,82 Cắt Ø 22 Ø 22 + Ø 22 2280 53,3 596,7 0,310 0,261 320,60 Cắt 2Ø 22 Ø22 + Ø22 1520 36 614 0,200 0,18 234,11 2Ø22 + 6Ø25 3705 75,7 574,3 0,523 0,386 439,22 Cắt 2Ø25 2Ø22 + 4Ø25 2723 66,8 583,2 0,378 0,306 359,06 Cắt 2Ø 25 Ø22+ 2Ø25 1742 47,8 602,2 0,234 0,206 257,7 Cắt 2Ø25 2Ø22 + 4Ø25 2723 66,8 583,2 0,378 0,306 359,06 Cắt 2Ø 25 Ø22+ 2Ø25 1742 47,8 602,2 0,234 0,206 257,7 Ø 22 + Ø 25 1742 35,5 614,5 0,230 0,203 264,4 Cắt 2Ø 25 2Ø22 760 36 614 0,100 0,095 123,56 Gối C 2Ø22 + 4Ø25 2724 66,8 583,2 0,379 0,307 350,8 Gối C bên trái Cắt 2Ø25 2Ø25 + 2Ø22 1742 47,8 602,2 0,234 0,206 257,7 Tiết diện Nhịp biên Gối B Gối B bên trái Gối B bên phải M (kNm) 𝛼 Nhịp 8.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết: Ta xác định tiết diện cắt lý thuyết cách vẽ biểu đồ bao momen biểu đồ momen vật liệu tỉ lệ Autocad Ta xác định tiết diện cắt lý thuyết SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) 26 Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc 8.3 Xác định đoạn kéo dài W: Đoạn kéo dài xác định theo công thức sau: W = max 𝑊 = , + 5∅ 20∅ Q = : với Ml Mn giá trị momen lớn nhỏ hai đầu đoạn dài 𝛥𝑙 cần tính lực cắt 𝑄𝑠,𝑖𝑛𝑐 : khả chịu cắt cốt xiên (𝑄𝑐 =0 khơng có đặt cốt xiên) 𝑞 : khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết Trong đoạn dầm có đai ∅8a150: 𝑞 =𝑅 𝑥𝑛𝑥 ∅ 𝑥 = 210 𝑥 𝑥 𝑥 = 140,74 (N/mm) 𝑥 = 52,77 (N/mm) Trong đoạn dầm có đai ∅8a400: 𝑞 =𝑅 𝑥𝑛𝑥 ∅ 𝑥 = 210 𝑥 𝑥 SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) 27 Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc Kết đoạn tính kéo dài xác định bảng sau: Tiết diện Nhịp biên bên trái Nhịp biên bên phải Gối B biên bên trái Gối B biên bên phải Nhịp bên trái Nhịp bên phải Gối C biên bên trái Thanh thép Ml (kNm) Mn (kNm) Δl (m) Q (N) qsw (N/mm) Đoạn kéo dài Wtính (mm) 20Ø Đoạn kéo dài Wchọn (mm) 2Ø22 367,81 2,3 159,91 52,77 1624 440 1624 2Ø22 367,81 2,3 159,91 140,74 678 440 678 2Ø22 367,81 99,77 2,3 93,65 140,74 442 440 442 2Ø22 315,17 99,77 2,3 93,65 52,77 997 440 997 2Ø25 389,20 12,55 2,3 163,76 140,74 691 500 691 2Ø25 389,20 12,55 2,3 163,76 140,74 691 500 691 2Ø25 389,20 176,48 2,3 92,48 140,74 453 500 453 2Ø25 389,20 176,48 2,3 92,48 140,74 453 440 453 202,64 99,77 2,3 44,7 52,77 548 500 548 230,04 86,5 2,3 62,40 52,77 716 500 716 2Ø25 317,55 133,13 2,3 80,18 140,74 409 500 409 2Ø22 317,55 133,13 2,3 80,18 140,74 394 440 394 2Ø25 MẶT CẮT DỌC DẦM CHÍNH SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) 28 Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc MẶT CẮT NGANG DẦM CHÍNH VI THỐNG KÊ CỐT THÉP: SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) 29 Thuyết minh đồ án BTCT1 SỐ TÊN HIỆU CẤU THANH KIỆN THÉP THÉP BẢN SÀN THÉP DẦM PHỤ HÌNH DẠNG KÍCH THƯỚC (mm) GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc CHIỀU KHỐI ĐƯỜNG SỐ DÀI LƯỢNG/ KÍNH LƯỢNG THANH THANH (mm) THANH (mm) (Kg) TỔNG CHIỀU DÀI (mm) TỔNG KHỐI LƯỢNG (Kg) Φ6 690 73 0.15 50,370 11.08 Φ6 2520 207 0.554 521,640 114.76 Φ8 1420 117 0.55 166,140 64.795 Φ6 2390 139 0.53 332,210 73.09 Φ6 2620 132 0.58 345,840 76.08 Φ8 1410 81 0.55 114,210 44.54 Φ6 14400 139 3.17 2,001,600 440.35 Φ16 15100 22 107.66 332,200 2,369 Φ16 15100 22 107.66 332,200 2,369 Φ16 3050 66 21.75 201,300 1,435 Φ18 2680 22 19.11 58,960 420.4 Φ14 3150 11 17.48 34,650 192.3 Φ6 1110 863 0.24 957,930 210.74 SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) 30 Thuyết minh đồ án BTCT1 TÊN CẤU KIỆN THÉP DẦM CHÍNH SỐ HIỆU THANH THÉP HÌNH DẠNG KÍCH THƯỚC (mm) GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc CHIỀU KHỐI TỔNG TỔNG ĐƯỜNG SỐ DÀI LƯỢNG/ CHIỀU KHỐI KÍNH LƯỢNG THANH THANH DÀI LƯỢNG (mm) THANH (mm) (Kg) (mm) (Kg) Φ22 28800 343.87 115,200 1,375 Φ22 28800 343.87 115,200 1,375 Φ12 27600 115.09 110,400 460.4 4,5 Φ8 1838 354 0.72 650,652 253.8 Φ22 4979 16 59.45 79,664 951.2 Φ22 4470 53.37 35,760 427.0 Φ22 1654 16 19.75 26,464 316.0 Φ25 3371 47.90 26,968 383.2 10 Φ25 4940 70.20 39,520 561.6 11 Φ25 4875 69.27 19,500 277.1 12 Φ25 2310 32.83 9,240 131.3 SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) 31 Thuyết minh đồ án BTCT1 GVHD: Th s Đỗ Huy Thạc Tổng trọng lượng thép có đường kính Φ6 = 4,209,590 Kg; Chiều dài = 926.11 m Tổng trọng lượng thép có đường kính Φ8 = 931,002 Kg; Chiều dài = 363.09 m Tổng trọng lượng thép có đường kính Φ12 = 110,400 Kg; Chiều dài = 460.4 m Tổng trọng lượng thép có đường kính Φ14 = 34,650 Kg; Chiều dài = 192.3 m Tổng trọng lượng thép có đường kính Φ16 = 865,700 Kg; Chiều dài = 6,172 m Tổng trọng lượng thép có đường kính Φ18 = 58,960 Kg; Chiều dài = 420.4 m Tổng trọng lượng thép có đường kính Φ22 = 372,288 Kg; Chiều dài = 4,445.1 m Tổng trọng lượng thép có đường kính Φ25 = 95,228 Kg; Chiều dài = 1,353.2 m SV: XXX – MSSV: XXXX-(2022) 32 ... Gối biên ≥ 50% x 257 = 128,5 200 1 41,4 - Cốt thép cấu tạo: Gối biên đặt Ø6a250 - Cốt thép phân bố: Dùng Ø6a200 Bố trí cốt thép: - Ta có p < 3g, đoạn thẳng cốt thép gối 1/4 nhịp - Gối thứ 2: