GIÁO TRÌNH MÔN HỌC NỀN MÓNG

TRƯỜNG ĐH BÁCH KHOA TP HCM Khoa Kỹ thuật Xây dựng Bộ mơn Địa Cơ Nền Móng GV.ThS Hồng Thế Thao GIÁO TRÌNH MƠN HỌC NỀN MĨNG CHƯƠNG 1: KHÁI NIỆM VỀ NỀN MĨNG CHƯƠNG 2: MĨNG NƠNG CHƯƠNG 3: MĨNG CỌC CHƯƠNG 4: XỬ LÍ VÀ GIA CỐ ĐẤT NỀN Tài liệu tham khảo: - Nền Móng, Châu Ngọc Ẩn - Cơng trình đất yếu, Hồng Văn Tân - Foundation Analysis and Design, Joseph E Bowles - Tuyển tập Tiêu Chuẩn Xây Dựng VN Năm 2006 -1- CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ NỀN MÓNG 1.1 Khái niệm Nền Móng - Các loại móng - Các loại 1.2 Biến dạng đất (CHĐ) – độ lún móng - Độ lún tức thời - Độ lún cố kết (lún ổn định) - Độ lún theo thời gian - Độ lún nén thứ cấp đất - Lún lệch 1.3 Sức chịu tải đất (CHĐ) 1.4 Các phương pháp tính liệu để tính Nền Móng - Các phương pháp tính tốn móng - Các loại tải trọng tổ hợp tải trọng - Thống kê số liệu địa chất - Các công tác cần thiết thiết kế móng -2- 1.1 Khái niệm Nền Móng Nền Móng phần cơng trình làm việc chung với lớp đất bên trực tiếp gánh đỡ tải trọng bên truyền xuống Móng: Phần cơng trình tiếp nhận tải trọng từ bên tuyền vào đất cho đất không bị phá hoại kết cấu khơng có biến dạng q lớn, nhằm đảm bảo an tồn cơng trình Mặt cơng trình Móng Đài cọc NỀN: Khu vực đất trực tiếp gánh đở móng Hệ cọc Hình 1.1 Móng nơng Nền móng cọc Hình 1.2 Móng sâu Phần mở rộng đáy c/trình để tăng d/tích tiếp xúc giảm áp lực truyền lên đất; không xét đến lực ma sát xung quanh thành móng tính R Móng đơn chịu tải tâm, lệch tâm, lệch tâm lớn (móng chân vịt), móng phối hợp (móng kép), móng băng, móng bè Móng sâu: Khi độ sâu chơn móng >> chiều sâu tới hạn Dc ; xét đến thành phần ma sát đất thành móng Móng cọc BTCT (ép, đóng, khoan dẫn, khoan nhồi), móng cọc thép, móng cọc gỗ, móng trụ, móng barrette Móng nửa sâu: Khi Df < Dc khơng phải móng nơng; móng cọc ngắn, móng trụ ngắn, móng caisson Nền: Khu vực đất nằm sát móng trực tiếp gánh đở móng Nền móng nơng: Khu vực đất nằm sát đáy móng trực tiếp gánh đở móng Nền móng sâu (cọc): Khu vực đất nằm xung quanh bên mũi cọc trực tiếp gánh đở tải cọc chịu Nền tự nhiên: -3- Nền nhân tạo: - Đệm vật liệu rời (đệm đá, sỏi, cát, …) - Gia tải trước - Giếng cát hay bấc thấm có gia tải - Bơm hút chân không - Cọc vật liệu rời: cọc cát, cọc đá - Cọc đất + vôi xi măng - Phun xịt xi măng (grouting) - Điện thấm (hút nước) - Vải địa kỹ thuật - Lưới địa kỹ thuật - Thanh địa kỹ thuật - Thanh neo 1.2 Biến dạng đất – độ lún móng Độ lún móng từ lúc thi cơng -> q trình sử dụng: - Độ lún hạ mực nước ngầm hố móng - Độ nở đào hố móng - Độ lún thi cơng móng cơng trình - Độ nở dâng mực nước ngầm - Độ lún tải cơng trình gồm: + Độ lún đàn hồi đất + Độ lún cố kết đất tải tồn cơng trình (lún ổn định, tính pp tổng phân tố) + Độ lún nén thứ cấp đất theo thời gian tải tồn cơng trình S = Si + Sc + Ss Si : độ lún tức thời tính đàn hồi đất Sc : độ lún cố kết, phụ thuộc theo thời gian thơng qua đặc tính nước đất (Sc -> max = S ) Ss : độ lún thứ cấp đặc tính từ biến đất nền, phụ thuộc theo thời gian sau lún cố kết 1.2.1 Độ lún cố kết (lún ổn định)  Tính lún phương pháp tổng phân tố: - Áp lực (tải trọng ngồi) tác dụng lên đáy móng p tc N   F tc  N tc   tb D f F F ptc ≤ Rtc ≈ RII -4- N tc    tb D f F - Áp lực gây lún đáy móng tc N  ( tb   ) Df pgl  ptc   Df  F tb (bê tông móng + đất) = 20  22 kN/m3 Ntc Df tb ptc zi p1i hi pgl p2i h gl(z) = k pgl bt(z)=z bt(z)=5gl(z) Hình 1.3 Tính lún phương pháp tổng phân tố  Dựa vào đường nén lún e-p S n S   i 1 S n  i 1 S n i i 1 aoi pi hi n i i 1 Ei  e1i  e2i hi 1 e1i pi hi -5- (pi = zi),  2     1   1   Các bước tính tốn độ lún pp tổng phân tố: Vẽ biểu đồ ứng suất thân bt (ứng suất hữu hiệu) ứng suất gây lún gl bt =  z (hữu hiệu, ’) gl = k ogl k  (l/b, z/b) Xác định chiều dày nén chặt hn : Chiều dày lớp đất bị nén chặt tính từ đáy móng đến độ sâu bt = gl : đất có E ≥ MPa bt = 10 gl : đất có E ≤ MPa Chia hn thành nhiều lớp nhỏ hi = 0,4 b, với b bề rộng móng Ở độ sâu xa móng lấy hi = 0,4 b  0,6 b Xác định ứng suất gây lún trung bình lớp i Xác định p1i , p2i = p1i + p = p1i + zi Từ đường cong nén lún e-p hay bảng kết e-p, tính p1i => e1i ; p2i => e2i Tính tốn tổng độ lún n 1i S  i 1  e  e2i hi 1 e1i Dựa vào đường nén lún e-logp Cho đất cố kết thường (OCR = 1)  poi  pi Cc hi S  log i 1  e0 i  poi n    Cho đất cố kết trước nặng (OCR > 1, po + p  pc )  po  p  Cs h  S log  eo  po  Cho đất cố kết trước nhẹ (OCR > 1, po + p  pc) S  p  p  Cs h p Ch  log c  c log o  eo p o  eo  pc  e0 : hệ số rỗng ban đầu (trước xd ct, ứng với bt) Cc : số nén; Cs : số nở -6- poi : Ứng suất hữu hiệu trung bình ban đầu lớp thứ i (poi = bt = ’ z) pi = zi : Gia tăng ứng suất thẳng đứng lớp thứ i (gl) pc : Áp lực tiền cố kết hay ứng suất cố kết trước OCR  pc p0 : Hệ số cố kết trước OCR = : Đất cố kết thường OCR < : Đất cố kết OCR > : Đất cố kết trước - Xác định áp lực tiền cố kế pc 1.00 Void Ratio Hệ số rỗng e 0.90 0.80 A 0.70 0.60 0.50 0.40 0.30 0.20 pc 0.1 1.0 Áp lực nén P (kG/cm2 ) Pressure Hình 1.4 Phương pháp xác định pc  Tính lún pp lý thuyết bán không gian đàn hồi: p b  (1   ) S E p : áp lực trung bình đáy móng (tiêu chuẩn) b : bề rộng móng  : hệ số  l/b, tra bảng 1.1 trang 28 E : module biến dạng  : hệ số Poisson (bảng 1.2/29) -7- 10.0  Tính lún phương pháp lớp đàn hồi: S pbM n  i 1 p b kc S km n  i 1 ki  ki 1 Ei (QP 45-78, SNIP) ki  ki 1 Ei (SNIP) p : áp lực trung bình đáy móng (tiêu chuẩn) b : bề rộng móng M: hệ số điều chỉnh móng; bảng 1.6/trang 33 Khi b< 10 m, M phải nhân với 1,5 kc : hệ số điều chỉnh ảnh hưởng độ sâu, bảng 1.8/ trang 33 km : hệ số ảnh hưởng bề rộng móng độ cứng đất nền, bảng 1.7/ trang 33 ki , ki-1 : hệ số hình dạng móng, bảng 1.5/ trang 32 Ei : module biến dạng 1.2.2 Độ lún theo thời gian đất - Độ cố kết xác định: U St S - Nhân tố thời gian: Tv  Cv  Cv t H2 k  e1 kv  v a  w ao  w : hệ số cố kết k : hệ số thấm theo phương đứng đất e1: hệ số rỗng ban đầu đất (chịu áp lực thân đất nền) a : hệ số nén lún, ao : hệ số nén lún tương đối - Quan hệ U Tv tra bảng 1.18/ trang 45 p * Trường hợp nhiều lớp Cv.tb t h k tb  etb k tb Cv.tb   atb  w ao.tb  w Tv  h p h2 z1 z2 h - -3 z3 2hs etb  k tb  e h i i hs k hi i hs atb = ao.tb (1 + etb) a 0.tb  a 0i hi z i hs2 Hình 1.6 1.2.3 Độ lún nén thứ cấp đất - Độ lún thứ cấp Ss biến dạng thứ cấp đất ứng suất hữu hiệu không đổi, xảy sau trình phân tán nước lổ rỗng thặng dư (cố kết sơ cấp) Ss  C H ( log t ) 1 ep ep : hệ số rỗng tương ứng với điểm đầu đoạn tuyến tính đường cong e-logt, (e suy từ h) logt : gia tăng thời gian (log) cố kết thứ cấp C : số nén thứ cấp xác định dựa phần nén thứ cấp đường cong e-logt (ứng với cấp p1 -> p2) C  e  log t 1.60 H ệ số rỗng e 1.55 1.50 1.45 1.40 1.35 1.30 0.1 10 100 1000 Thời gian (phút) Hình 1.7 Quan hệ e-logt để tính lún cố kết thứ cấp -9- 10000 1.2.4 Lún lệch - Độ nghiêng móng riêng lẽ hay góc xoay i , xác định pp lớp biến dạng tuyến tính (lớp đàn hồi) + Móng chử nhật, lệch tâm theo phương cạnh l: l l l m + Móng chữ nhật, lệch tâm theo phương cạnh b: b b b m + Móng trịn, bán kính r: r r r m N : tải trọng đứng truyền qua móng lên E : module biến dạng kl ,kb ,kr: hệ số tra bảng 1.12 & 1.13/ 37; 1.14/ 38 km : hệ số tra bảng 1.7 trang 33 Ne 1  i  k Ek 0,5 l  i  Ne 1  k Ek 0,5 b  i  Ne 1  k Ek r i  igh [tan(i) = S / B (L), tan(igh) = 0,2%] - Độ lún lệch hai móng:   gh [tan() = S / B (L), tan(gh) = 0,2%] - Độ lún giới hạn: S ≤ Sgh -Nguyên nhân: t/trọng không đều, địa chất, khối lớn nhỏ - Khắc phục lún lệch xoay móng: + Cấu tạo khe lún + Giảm độ lún cách dùng móng sâu + Cấu tạo khung đủ cứng để chịu lún lệch 1.3 Sức chịu tải đất * QPXDVN dựa phương pháp mức độ phát triển vùng biến dạng dẻo; zmax = b/4: p tc  R tc  m ( A b   BD f  *  Dc tc ) (QPXD 45-70) p tc  RII  m1m2 ( Ab II  BD f  II*  DcII ) (QPXD 45-78) ktc N tc p    tb D f F tc :áp lực tiêu chuẩn đáy móng [kN/m2] - 10 - Rtc, RII:sức chịu tải đất đáy móng [kN/m2] - Các hệ số A, B, D phụ thuộc vào , lấy bảng 1.21 trang 53 - Các hệ số điều kiện làm việc m, m1, m2, hệ số tin cậy ktc lấy bảng 1.22, trang 54 * PP tính dựa giả thuyết cân giới hạn điểm: Móng băng: p u  q u  0,5 b N   c N c  q N q Móng vng: p u  q u  0, 4 b N   1,3c N c  q N q Móng trịn: p u  q u  0,3 b N   1,3c N c  q N q N , Nc , Nq : hệ số sức chịu tải, xác định theo Terzaghi, biểu đồ 1.20 trang 57 * PP tính dựa giả thuyết mặt trượt phẳng: * Tính sức chịu tải theo thí nghiệm SPT * Tính sức chịu tải theo thí nghiệm CPT * Tính sức chịu tải theo thí nghiệm bàn nén trường 1.4 Các phương pháp tính liệu để tính tốn Nền Móng * Tính tốn theo trạng thái ứng suất cho phép Pult 0,5 b N   c N c  q N q  p FS FS , FS =  * Tính tốn theo trạng thái giới hạn cường độ (trạng thái giới hạn I) - Đất không biến dạng, đất cứng, đá cứng, cơng trình chịu tải ngang Sự trượt ngang móng phá vỡ kết cấu đất làm phá hoại cơng trình p gh q ult k FS luc chong truot kt   k cp luc gay truot moment chong lat kt   k cp moment gay truot p  tt  pgh , qult : sức chịu tải cực hạn đất * Tính tốn theo trạng thái giới hạn biến dạng (trạng thái giới hạn II) - Điều kiện sử dụng ổn định c/trình; khống chế độ lún lún lệch móng để khơng làm phá hoại ct S ≤ Sgh i  igh [tan(i) = S / L (B), tan(igh) = 0,2%] - 11 -   gh [tan() = S / L (B), tan(gh) = 0,2%] tc tc ĐK: p  R  RII (đất làm việc đàn hồi) * Các liệu để tính tốn móng Các loại tải trọng - Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) - Tải trọng tạm thời (hoạt tải) + Tải trọng gió, sóng, … + Trọng lượng dụng cụ, thiết bị tĩnh , tải tác đơng lên mái cơng trình, … + Tải trọng đặc biệt đông đất, … Tổ hợp tải trọng - Tổ hợp chính: tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn 01 tải trọng tạm thời ngắn hạn - Tổ hợp phụ: tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn 02 tải trọng tạm thời ngắn hạn - Tổ hợp đặc biệt: tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn, số tải trọng tạm thời ngắn hạn tải đặc biệt Tải trọng tiêu chuẩn: tải trọng kiểm sốt giá trị điều kiện thi cơng sử dụng cơng trình bình thường Tải trọng tính tốn: tải trọng tiêu chuẩn nhân với hệ số vượt tải n, n = 1,1  1,4, thường lấy n = 1,15 Khi tính tốn theo TTGH II (BD) lấy tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn Khi tính tốn theo TTGH I (CĐ) lấy tổ hợp phụ, tổ hợp đặc biệt tải trọng tính tốn Khi tính theo ứng suất cho phép lấy tổ hợp phụ, tổ hợp đặc biệt tải trọng tính tốn FS thích hợp * Thống kê số liệu địa chất  Phân chia đơn nguyên (lớp đất) Khi tập hợp giá trị đặc trưng cơ-lí có hệ số biến động  đủ nhỏ v  A 100 % A  A i n    : giá trị trung bình đặc trưng ( Ai  A ) n 1 : độ lệch tồn phương trung bình  tra bảng 1.25 trang 77 (QPXD 45-78)  Các đặc trưng tiêu chuẩn - Các tiêu vật lí: - 12 - n A  n A tc i i 1 - Lực dính góc ma sát trong: Dùng pp bình phương cực tiểu quan hệ tuyến tính    tan   c n n n  n  c  i  i   i ii    i 1 i 1 i 1 i 1  n n n   tc tan   nii  i  i   i 1 i 1 i 1  tc n   n i i 1    n   i    i 1 Các đặc trưng tính tốn QPXD 45-78, đặc trưng tính tốn xác định: A tc A  kđ tt kđ : hệ số an toàn đất kđ = : đặc trưng đất ngoại trừ lực dính, góc ma sát trong, trọng lượng đơn vị cường độ chịu nén trục tức thời, kđ  1   : số độ xác xác định: - Với lực dính c hệ số ma sát tan:  = t  v  A tc  c  100 % , t   {(n-1) or (n-2); } n   i2 i 1 ;  tan     - 13 - n    n ( i tan  tc  c tc   i )  n  i 1 - Trọng lượng riêng  cường độ chịu nén trục Rc:  t  n   n ( tc   i )  n  i 1 R  n tc ( R  R )  c ci n  i 1 t hệ số phục thuộc vào xác xuất tin cậy ,bảng 1.26/80 Khi tính theo biến dạng (TTGH2):  = 0,85 Khi tính theo cường độ (TTGH1):  = 0,95 - Dùng hàm LINEST Excel để thống kê: Chọn bảng gồm hàng, cột đánh lệnh: =linest(vị trí dãy số max, dãy số , 1,1), xong ấn lúc ‘Shift+Ctrl+Enter’ BT 1.1:  (kN/m2) 100 200 300 max (kN/m2) 57 85 115  (kN/m2) 100 200 300   n   n  i    i  i 1  i 1  n a) Tính max (kN/m2) 55 84 110  (kN/m2) 100 200 300 max (kN/m2) 60 87 120 [540 000] b) Tính tc lớp đất [1605’] c) Tính ctc lớp đất [28,22 kN/m2]  100 200 300 max 57 85 115 100 200 300 100 55 84 110 60 200 300 87 120 tan c tantc ctc tc tc 0.9864 3.13328 508.09 4988.2 68.7222  100 200 300 max 57 85 115 100 200 300 100 55 84 110 60 200 300 87 120 - 14 - 0.2883 0.0128 0.9864 28.2222 2.7633 3.13328 508.09 4988.2 68.7222  Các công việc cần thiết thiết kế móng: - Xác định vị trí đặt móng, vị trí độ lớn tải trọng cơng trình truyền xuống móng - Khảo sát địa chất cơng trình TN trường phòng - Từ số liệu tải trọng tài liệu địa chất, thiết kế phương án móng khả thi, phù hợp với điều kiện kinh tế, kỹ thuật thi công, … Bài tập: 1.2 Cho đất sét dày 10 m,  = 18 kN/m3, chịu tải trọng phân bố khắp p = 100kN/m2, MNN mặt đất, bên lớp sét lớp đất cứng khơng nén khơng nước Thí nghiệm mẫu đất độ sâu z = 5m ta Cc = 0,82 , Cs = 0,14, Pc = 100 kN/m2 Cv =1x10-7 m2/s Hệ số rỗng ứng với p = 40 kPa 1,4 a Xác định hệ số cố kết trước OCR b Xác định độ lún ổn định đất sét c Xác định độ lún đất sét thời điểm tháng d Xác định S t = 6tháng bên thoát nước a OCR  pc p0 [2,5] b po + p  pc: Cố kết trước nhẹ S c Tv   p  p  Cs h p C h  log c  c log o  eo po  eo  pc  Cv t H2 => Uv(t) => St = Uv(t) S [14%=>10,27cm, 28% => 20,6cm] - 15 - [73cm] CHƯƠNG 2: MĨNG NƠNG 2.1 Khái niệm móng nơng Móng: Phần mở rộng đáy ct để tăng diện tích tiếp xúc giảm áp lực truyền lên đất => lún đất khơng bị trượt Nền: Khu vực đất nằm sát đáy móng trực tiếp gánh đở móng (gánh đở tải ct trình truyền xuống thơng qua móng) Phần đáy CT N Df Mx Hy Mặt móng Mặt cơng trình MĨNG NỀN: Khu vực đất trực tiếp gánh đở móng y B Đáy móng Hơng móng z N Hy Df Mx B y s z R Móng nơng ngoại lực Cân lực Hình 2.1 Sơ đồ móng nơng Định nghĩa móng nơng: - Theo học: Khi hệ cân lực tác động không xét đến lực ma sát đất mặt hơng móng - Theo kích thước móng: Tỉ lệ chiều sâu chơn móng bề rộng móng Df/B < - Hoặc theo khả thi cơng: Khi đào hố móng đào trần - Móng cứng: h/b  1; Móng mềm (chịu uốn): h/b  2.2 Phân loại - móng  Phân loại móng theo hình dạng: - Móng đơn: Tải tâm lệch tâm - Móng kép = Móng phối hợp - Móng băng hai phương - Móng bè: Bản, Sàn nấm, Hộp  Phân loại móng theo vật liệu: - Móng gạch - Móng đá hộc - 16 - - Móng bê tơng đá hộc - Móng bê tơng cốt thép  Phân loại móng theo tải trọng: - Móng chủ yếu chịu tải trọng đứng: nhà, máy sản xuất, trụ cầu, … Độ lún đất ảnh hưởng lớn đến kết cấu cơng trình - Móng chủ yếu chịu tải trọng ngang: tường chắn, mố cầu, đê, đập, … Nền cơng trình dễ bị phá hoại trượt chuyển vị ngang lớn  Phân loại móng theo độ cứng: - Móng cứng có độ lún đồng tồn móng - Móng mềm móng chịu uốn móng có độ lún khơng đồng (móng bị uốn cong)  Phân loại nền: - Nền đất tự nhiên - Nền đất có xử lí: đệm cát, đệm sỏi, đệm cát + vải vỉ địa kỹ thuật, cọc cát, cọc đất + sỏi, cọc vôi xi măng, gia tải trước, gia tải trước + giếng cát bấc thấm, đầm nện, phun xịt xi măng (grouting) 3 Móng phối hợp 1: Móng phối hợp chữ nhật 2: Móng phối hợp dầm nối 3: Móng phối hợp hình thang 4: Móng băng 5: Móng bè Móng băng / móng bè dạng Mặt móng bè Hình 2.2 Các dạng móng nơng Móng bè dạng sàn nấm Móng bè dạng hộp - 17 - Các dạng móng đơn lệch tâm: Hy Df N N Mx Df Hy y B Hy Mx z x ey ey N L L B y B z x ey H H Mx Df y B z x N N L N B B Hình 2.3 Sơ đồ móng đơn chịu tải lệch tâm lớn bé 2.3 Ứng suất tiếp xúc đáy móng Móng cứng Móng chịu uốn Móng chịu uốn Móng cứng a Đất cứng b Đất dính Móng cứng Móng chịu uốn c Đất cát Hình 2.4 Các dạng ứng suất tiếp xúc đáy móng (phản lực đất lên đáy móng) 2.4 Tính tốn móng đơn chịu tải đứng tâm  Bước 1: Kiểm tra ứng suất đất đáy móng đủ nhỏ để ứng xử ‘vật liệu đàn hồi’ - 18 - O Pe Rtc=RII A Pult Ntc p q=  Df p B tc q=  Df Rtc = RII S 2.5 Quan hệ S-p C Hình Hình 2.6 Biểu đồ áp lực tác dụng phản lực đất p tc  R tc  m ( A b   BD f  *  Dc tc ) (QPXD 45-70) p tc  RII  m1m2 ( Ab II  BD f  II*  DcII ) (QPXD 45-78) ktc N tc p    tb D f : áp lực tiêu chuẩn đáy móng [kN/m2] F tc Rtc, RII: sức chịu tải đất đáy móng [kN/m2] -Các hệ số A, B, D phụ thuộc vào , lấy bảng 1.21 trang 53 -Các hệ số điều kiện làm việc m, m1, m2, hệ số tin cậy ktc lấy bảng 1.22, trang 54  Bước 2: - Kiểm tra biến dạng đất hay độ lún móng S đủ nhỏ để c/trình cịn làm việc bình thường hay khơng ảnh hưởng đến tính bền vững lâu dài ct - Kiểm tra độ lún lệch móng  hay góc xoay i móng phải đủ nhỏ để khơng gây nội lực phụ nguy hiểm cho kết cấu cơng trình S  Sgh i  igh   gh - Vùng biến dạng lún xác định dựa sở tốn đàn hồi tuyến tính, nên ptc < Rtc điều kiện cần tính lún  Bước 3: Tính bề dày móng h - 19 - Ntt Ntt 45 Mặt bị xuyên thủng h0 bc tt p h0 Pxt h0 bc h0 bc + 2h0 b h0 bc + h0 bc + h0 Mặt chống xuyên tính tốn Hình 2.7 Kiểm tra chọc thủng - Bề dày móng h chọn cho móng khơng bị chân cột xuyên thủng qua - Móng bị chọc thủng theo hình tháp cụt, mặt đỉnh chân cột đáy cơng trình, góc lan tỏa ứng suất nén  góc cứng vật liệu làm móng Góc cứng beton 450, gạch đá 40  420 Pxt = ptt Sngoài tháp xuyên = [b2 – (bc + 2h0)2] ptt Pcx = 3/4 [Rk Sxq tháp xuyên ] = 0,75 Rk [4(bc + ho) ho ] S1 mặt xun tính tốn = ho [(bc + 2ho) + bc] / = (bc + ho) ho N tt p    tb D f F tt , lấy gần ptt = nptc = 1,15ptc ho = h – a a : lớp bê tông bảo vệ Điều kiện: Pxt  Pcx  Bước 4: Tính bố trí cốt thép móng - Xem đài móng dầm conxơn ngàm mép chân cột - 20 -