(TIỂU LUẬN) đồ án kết cấu bê TÔNG cốt THÉP công trình có mặt bằng dầm sàn điển hình như hình vẽ, chịu tác dụng của hoạt tải ptc

TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO   MÔN HỌC: ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH BÊ TƠNG ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD : TS CHÂU ĐÌNH THÀNH SVTH : NGUYỄN ANH DUY MSSV : 20149025 NGÀNH : CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tp Hồ Chí Minh, tháng 12 năm 2021 0 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.CHÂU ĐÌNH THÀNH MỤC LỤC PHẦN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG Ⅰ: TÍNH TỐN BẢN SÀN 1.1 Phân loại sàn tính tốn 1.1.1 Chọn sơ kích thước phận sàn 1.1.2 Sơ đồ tính nhịp tính tốn sàn 1.2 Xác định tải trọng: .5 1.2.1 Tĩnh tải 1.2.2 Hoạt tải 1.2.3 Tổng tải tính tốn: 1.3 Xác định nội lực: 1.4 Tính toán cốt thép 10 1.5 Bố trí thép 11 1.5.1 Thép chịu lực theo phương cạnh ngắn L1: 12 1.5.2 Thép cấu tạo 13 1.5.3 Thép phân bố (theo phương cạnh dài L2): 13 CHƯƠNG II: TÍNH TỐN DẦM PHỤ 14 2.1 Sơ đồ tính 14 2.2 Xác định tải trọng 15 2.2.1 Tĩnh tải 15 2.2.2 Hoạt tải 16 2.2.3 Tải trọng tính tốn 17 2.3 Vẽ biểu đồ bao momemt biểu đồ lực cắt .18 2.4 Tính tốn cốt thép 19 2.4.1 Tính toán cốt thép chịu uốn 19 2.4.2 Tính tốn cốt thép chịu cắt .20 2.5 Tính tốn vẽ biểu đồ bao vật liệu 21 2.6 Xác định đoạn kéo dài W 22 CHƯƠNG III: TÍNH TỐN DẦM CHÍNH 23 SVTH : NGUYỄN ANH DUY MSSV: 20149025 0 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.CHÂU ĐÌNH THÀNH 3.1 Sơ đồ tính 23 3.2 Xác định tải trọng 24 3.2.1 Tĩnh tải 24 3.2.2 Hoạt tải 25 3.3 Xác định nội lực 27 3.3.1 Xét trường hợp tải 28 3.3.2 Biểu đồ bao moment .29 3.3.3 Biểu đồ bao lực cắt 30 3.4 Tính cốt thép .31 3.4.1 Cốt thép dọc 31 3.4.2 Cốt thép ngang 32 3.4.3 Cốt thép treo 33 3.5 Biểu đồ bao vật liệu 34 3.5.1 Khả chịu lực tiết diện .34 3.5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết 35 3.5.3 Xác định đoạn kéo dài W 36 3.6 Xác định chiều dài neo – nối cốt thép dọc cho dầm .37 3.6.1 Chiều dài neo cốt thép 38 3.6.2 Chiều dài nối cốt thép 39 3.7 Xác định mặt cắt lí thuyết 43 3.8 Xác định đoạn kéo dài W 45 4.1 Tính tốn theo trạng thái giới hạn 47 SVTH : NGUYỄN ANH DUY MSSV: 20149025 0 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.CHÂU ĐÌNH THÀNH SVTH : NGUYỄN ANH DUY MSSV: 20149025 0 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.CHÂU ĐÌNH THÀNH SVTH : NGUYỄN ANH DUY MSSV: 20149025 0 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.CHÂU ĐÌNH THÀNH Chương : TÍNH TỐN BẢN SÀN ĐỀ BÀI: Cơng trình có mặt dầm sàn điển hình vẽ, chịu tác dụng hoạt tải Ptc - Thông số đầu Chiều dài Ptc (m) (kN/m2) Bê tông B25 Hệ số vượt tải Cốt thép (MPa) (MPa) np L1 L2 Rb 2.5 6.2 10 1.2 Rbt Eb 14.5 1.05 30×103 CB240-T CB300-T (∅ ≤ 10) (∅ > 10) Rs Rsw Es Rs Rsw Es 210 170 21×104 260 210 21×104 CHƯƠNG Ⅰ: TÍNH TỐN BẢN SÀN 1.1 Phân loại sàn tính tốn - Xét tỷ số hai cạnh bản: >2 => Bản thuộc loại dầm, xem sàn làm việc phương, theo phương cạnh ngắn Khi tính tốn cần cắt dải rộng b=1(m) 1.1.1 Chọn sơ kích thước phận sàn + Bản sàn Xác định sơ chiều dài sàn: → Chọn hb=90 (mm) + Dầm phụ Chiều cao dầm phụ: (mm) → Chọn hdp= 450 (mm) Chiều rộng dầm phụ: 1 1 bdp (  ) hdp (  ) 450 (112.5 225) 4 (mm) → Chọn bdp= 200 (mm) Kích thước dầm phụ: b×h= 200×450 (mm2) + Dầm chính: Chiều cao dầm chính: (mm) → Chọn hdc= 700 (mm) SVTH : NGUYỄN ANH DUY MSSV: 20149025 0 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.CHÂU ĐÌNH THÀNH Chiều rộng dầm chính: (mm) → Chọn bdc= 300 (mm) Kích thước dầm chính: b×h= 300×700 (mm2) 1.1.2 Sơ đồ tính nhịp tính tốn sàn Sàn thuộc loại dầm, cắt theo phương cạnh ngắn L1, dải có chiều rộng b=1 (m) Sơ đồ tính sàn dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa dầm phụ Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn lấy theo mép gối tựa, cụ thể sau: - Đối với nhịp biên: (mm) - Đối với nhịp giữa: (mm) 1.2 Xác định tải trọng: 1.2.1 Tĩnh tải Tĩnh tải trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: Gồm lớp: Kết tính tốn: STT Các lớp cấu tạo sàn Chiều dài lớp (mm) Trọng lượng riêng (kN/m3) H ệsốố vượt tải ni Giá trị tnh toán (kN/m2) Gạch ceramic 10 20 1.1 0.22 Vữa lót sàn 20 20 1.2 0.48 Sàn BTCT 90 25 1.1 2.475 SVTH : NGUYỄN ANH DUY MSSV: 20149025 0 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT Vữa trát trần GVHD: TS.CHÂU ĐÌNH THÀNH 15 18 1.2 0.36 Tổng tĩnh tải tác dụng lên sàn 3.535 1.2.2 Hoạt tải Hoạt tải tính tốn: (kN/m2) 1.2.3 Tổng tải tính tốn: Tổng tải trọng tính tốn tác dụng lên sàn ứng với sàn có bề rộng b=1 (m) (kN/m) g p L0b L01 1.3 Xác định nội lực: + Moment lớn biên: (kN.m) + Moment lớn gối thứ 2: (kN.m) + Moment lớn nhịp gối giữa: (kN.m) 1.4 Tính tốn cốt thép Bê tơng cấp độ bền chịu nén B25 có Rb= 14.5 (MPa) Cốt thép sàn sử dụng loại CB240-T có Rs= 210 Cốt thép theo tốn cấu kiện chịu uốn tiết diện hình chữ Chọn a0= 25 (mm) hb=90 (mm), b=1000 (mm), γb=1 Chiều cao làm việc tiết diện → (mm) Tính: Do xét điều kiện làm việc cấu kiện theo sơ đồ dẻo Rb ≤ 15 MPa nên , SVTH : NGUYỄN ANH DUY MSSV: 20149025 0 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.CHÂU ĐÌNH THÀNH Nên kiểm tra điều kiện hạn chế: αm ≤ αpl = 0.3 “thỏa điều kiện cốt đơn” Từ tính: Diện tích cốt thép: (mm2) Kiểm tra hàm lượng cốt thép: =0.1％≤ ≤ % Kết tính tốn tóm tắt thành bảng đây:D Tiết diện M (kN.m) αm Nhịp biên 6.9564 0.073 Gối thứ 7.6 Nhịp giữa-Gối 5.227 Ζ Ast (mm2/ m) μ (％) 0.073 327.63 0.081 0.081 0.055 0.055 Ch ọn cốốt thép As d (mm) a (mm) As,ch (mm2/ m) 0.5 150 335 363.53 0.56 150 335 246.84 0.38 190 265 Kiểm tra thép chọn: Giá trị hàm lượng thép nằm khoảng hợp lí (0.3%÷0.9％) dầm Trong trường hợp nêu bảng 1.2, giá trị thép chọn khơng vượt q 5％ 1.5 Bố trí thép ptts 12  3.15 tt 3.81 G s Xét tỉ số: >3 → Chọn (mm) → Chọn 690 (mm) 1.5.1 Thép chịu lực theo phương cạnh ngắn L1: Ở nhịp biên gối thứ có: Cốt thép moment âm (cốt mũ chịu lực) gối biên bố trí với đoạn vươn là: → Chọn 275 (mm) Cốt thép chịu moment âm gối thứ có đoạn vươn (về hai phía gối) là: → Chọn 360 (mm) Ở gối giữa: Cốt thép chịu moment âm gối có đoạn vươn (về hai phía gối) là: → Chọn 380 (mm) 1.5.2 Thép cấu tạo SVTH : NGUYỄN ANH DUY MSSV: 20149025 0 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.CHÂU ĐÌNH THÀNH Cốt thép cấu tạo chịu moment âm dọc theo gối biên phía dầm xác định sau: As,ct ≥ 50％(mm2) → Chọn có As = 129.5 (mm2) Tận dụng cốt thép chịu moment dương gối nhịp uốn lên chịu moment âm Cốt thép cấu tạo gối biên có đoạn vươn: (mm) Cốt thép cấu tạo gối qua dầm có đoạn vươn: (mm) 1.5.3 Thép phân bố (theo phương cạnh dài L2): Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện sau: 20％As < Qswb > QA,C : Khơng cần tính cốt xiên chịu cắt cho gối A gối C = >Qswb > QB : Khơng cần tính cốt xiên chịu cắt cho gối B Xác định bước cốt đai lớn cho phép : smax  b4 (1   n ) b Rbt b h02 1.5 (1  0) 11.05 300 740  921.22  mm  Q 280.87 103 3.5 Cốt treo Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm chính: N = P + G – G0 = 163.7 + 75.43 – 12.89 = 226.24 Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn Ø10 ( asw = 79mm2 ), n = nhánh Số lượng cốt treo cần thiết hs ) 226.24 103 (1  750  450) h0 750  5.9 x 79 170 n a sw R s w N(1  Chọn x = đai, bố trí bên dầm phụ đai, đoạn hs = 300 mm => khoảng cách cốt treo 50 mm 3.6 Biểu đồ vật liệu Trình tự tính sau : - Tại tiết diện xét, cốt théo bố trí có diện tích Á - Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép dọc a0,nhịp = 25mm a0,gối = 25 mm; khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm t = 25 mm - Xác định ath => h0th = hdc – ath - Tính khả chịu lực theo công thức sau: ξ= Rs As   m  (1  0.5 )  [M ]= mb Rbbh0th bRbbh0th Bảng 3.6 Tính khả chịu lực dầm SVTH : Vũ Đức Tân 27 MSSV: 19149184 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT Tiềốt diện Thép chọn 2Ø22+6Ø20 GVHD: TS.Trần Tuấn Kiệt Asc (mm2 ) att (mm) h0tt (mm)  m M [M] (kN.m) (%) 2632 68.71 747.77 0.04 0.03 476.7 1742 37.5 762.5 0.027 0.02 340.7 Uốốn 2Ø20 Nhịp biền (1500x800 ) Còn 2Ø22+4Ø20 Uốốn 2Ø22 Còn 2Ø25 2Ø25+4Ø22 982 37.5 762.5 0.015 0.01 193.18 2502 53.75 746.24 0.200 0.18 436.81 1742 60.84 739.15 0.14 0.13 311.2 9.91 Uốốn 2Ø22 Gốối B (Trái) Còn 2Ø25+2Ø22 2.29 (300x800) Cắốt 2Ø22 Còn 2Ø25 2Ø25+4Ø22 982 37.5 762.5 0.076 0.07 187.18 2502 53.75 746.24 0.200 0.18 436.81 1742 37.5 762.5 0.13 0.12 321.77 Cắốt 2Ø22 Gốối B (Phải) Còn 2Ø25+2Ø22 2.29 (300x800) Uốốn 2Ø22 Còn 2Ø25 Nhịp 2Ø22+2Ø20 (1500x800 ) Cắốt 2Ø20 Còn 2Ø22 982 37.5 762.5 0.076 0.07 187.18 1388 56.73 743.26 0.022 0.02 264.4 0.011 0.01 760 36 SVTH : Vũ Đức Tân 764 28 6.03 150.07 MSSV: 19149184 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.Trần Tuấn Kiệt 3.7 Xác định tiết diện cắt lý thuyết - Vị trí tiết diện cắt lý thuyết x, xác địn theo tam giác đồng dạng - Lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Q,lấy độ dốc biểu đồ bao moment Tiêốt diện Bên trái gốối B Bên ph iảgốối B Cốốt thép cắốt V tríị cắốt lý thuyêốt 2Ø22 x i (mm) 908 2Ø22 573 Qi (kN) 310.24 275.21 3.8 Xác định đoạn kéo dài W Đoạn kéo dài W xác định theo công thức W= 0.8Q − Qs,inc +5d ≥ 20d 2qsw Trong đó: Q – lực cắt tiết diện cắt lý thuyết, lấy độ dốc biểu đồ bao moment Qs,inc – khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc, Qs,inc = Rs,incAs,inc sin� qsw – khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết, R na q sw  sw sw s Cốt đai ∅8a200 thì: SVTH : Vũ Đức Tân 29 MSSV: 19149184 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT q sw  GVHD: TS.Trần Tuấn Kiệt Rsw nasw 170 2 50  85 s 200 (kN/m) Kết tính đoạn W tóm tắt bảng Bảng 3.8 Xác định đoạn kéo dài W dầm Tiết diện Gối bên trái Gối bên phải Thanh thép Qi (kN) As,inc (mm2) Qs,inc qsw Wtính 20d Wchọn (kN) (kN/m) (mm) (mm) (mm) 2∅22 310.24 760.26 139.77 85 908 440 910 2∅22 275.21 760.26 139.77 85 573 440 580 SVTH : Vũ Đức Tân 30 MSSV: 19149184 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.Trần Tuấn Kiệt SVTH : Vũ Đức Tân 31 MSSV: 19149184 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.Trần Tuấn Kiệt 4.1 Tính tốn dầm theo trạng thái giới hạn thứ Tính tốn võng nứt dầm theo trạng thái giới hạn theo sơ đồ Hình 3.10 Sơ đồ tính dầm theo trạng thái giới hạn thứ 2 Mc1  (Gc  Pc )3l1  (75.43  163.7) 3 2.2 350.8(kN.m) 9 Tính tốn khả chống nứt: M  M crc Mcrc R bt,ser Wpl Nex M- Moment uốn ngoại lực trục vng góc với mặt phẳng tác dụng Moment uốn qua trọng tâm tiết diện ngang quy đổi cấu kiện Mcrc- Momnet uốn tiết diện thẳng góc cấu kiện hình thành khe nứt Trong đó: Wpl Wred Wred  ( Moment kháng uốn dẻo) Ired y t (Moment kháng uốn đàn hồi tiết diện theo vùng chịu kéo) I red I  I s  I's (Moment quán tính tiết diện trọng tâm nó) SVTH : Vũ Đức Tân 32 MSSV: 19149184 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.Trần Tuấn Kiệt Es 20104    6.67 E b 30 10 (Hệ số quy đổi diện tích cốt thép thành diện tích bê tơng tương) I red I  I s  I 's  300 8003 800 800  6.67 2502 (  52.3)  6.67 982 (  37.5) 12 2 1.5678 10 10 (mm 4)  A red A  A s  A 's 300 800 6.67 2502 6.67 982 263238.3 mm2  Sred S   Ss   Ss' 300800 101770190.3 mm  800  6.67250252.3 6.67982(800  52.3) yt  Sred 101770190.3  386.48  mm  Ared 263328.3 Wred Ired 1.56781010   40566134.4  mm  yt 386.48 Mcrc R bt,ser Wpl 1.1 1.3 40566134.4 58009573.6 Nmm Mcrc 58  kNm  M1c 350.8 kNm  Dầm bị nứt nội lực Độ cong dầm xác định 1  1  1         r  r1  r  r Trong đó: c 1  M  r D  1 sh - độ cong tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng SVTH : Vũ Đức Tân 33 G c c P  MSSV: 19149184 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.Trần Tuấn Kiệt c' 1  M     r 2 Dsh - độ cong tác dụng ngắn hạn tải trọng thường xuyên tải trọng tạm thời dài hạn  G  0.35P  c c c'   M1     r 3 D1 - độ cong tác dụng ngắn hạn tải trọng thường xuyên tải trọng tạm thời dài hạn  Gc  0.35Pc  2 M c'1  (G c  0.35P c )3l  (75.43  0.35 163.7) 3 2.2 194.66 9 Với: (kN.m) Xác định chiều cao vùng nén có xuất vách nứt (8.2.3.3.6 CT 196 TCVN 5574-2018)  x m h     a' ' '             s s2 s s1  s s2 s s1 h    '          s s2 s s1    Trong đó: s  's  As 2502  0.011 bh 300747 A's bh  982 4.3 10 300762 SVTH : Vũ Đức Tân 34 MSSV: 19149184 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT s1  GVHD: TS.Trần Tuấn Kiệt Es Eb,red E s2  s,red E b,red E b,red  E b,red  Es,red  R b,red  b1,red 11  7333.33  MPa  0.0015 R b,red 11  4583.33  MPa   b1,red 0.0024 (do tác dụng ngắn hạn tải trọng) (do tác dụng dài hạn tải trọng) Es s ( Mooodun biến dạng quy đổi cốt thép vùng kéo có xét đến ảnh hưởng làm việc bê tông vùng kéo khe nứt) s 1  0.8 Mcrc 58 1  0.8 0.87 c M1 350.8 (do tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng) s 1 0.8 Mcrc 58 1  0.8  0.76 c' M1 194.66 (do tác dụng dài hạn tải thường xuyên tải trọng tạm thời dài hạn) E 20104 229885.06  MPa  Es,red  s  s 0.87 (do tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng) E 2010 Es,red  s  263157.9  MPa  s 0.76 (do tác dụng dài hạn tải thường xuyên tải trọng tạm thời dài hạn) Đối với cốt thép chịu nén: s1  Es 20 104  27.27 E b,red 7333.33 (do tác dụng ngắn hạn tải trọng) SVTH : Vũ Đức Tân 35 MSSV: 19149184 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT s1  Es 20 10  43.64 E b,red 4583.33 GVHD: TS.Trần Tuấn Kiệt (do tác dụng dài hạn tải thường xuyên tải trọng tạm thời dài hạn) Đối với cốt thép chịu kéo: E s,red 229885.06 s2   31.35 E b,red 7333.33 E 263157.9 s2  s,red  57.42 E b,red 4583.33 (do tác dụng ngắn hạn tải trọng) (do tác dụng dài hạn tải thường xuyên tải trọng tạm thời dài hạn)  x m h      s  a'  ' ' '            s s2     s2 s s1 s s1 s s2   s h      0.01131.35 4.310  27.27  747         27.27   0.011 31.35 4.3 10  s1    37.5    2 0.011 31.35 4.3 10 3 27.27  747     x m 369.358mm (do tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng)  x m h      s  a'  ' ' '                s s 2   s2 s s1 s s2 s s1 s h      s1   37.5      0.011 57.42  4.310 43.64  2 0.011 57.42 4.3 10  43.64  747  747    3    0.011 57.42  4.310 43.64  x m 432.02mm (do tác dụng dài hạn tải thường xuyên tải trọng tạm thời dài hạn) Momen quán tính quy đổi tiết diện trục trung hòa: - Do tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng: I red I b   s2I s   s1I 's SVTH : Vũ Đức Tân 36 MSSV: 19149184 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.Trần Tuấn Kiệt I b  I bt  A btr2 bx3 300 369.3583  x  369.358   bx    300 369.358   12 12   2  5038978784  mm  Is  A s r12  2502 800  52.3  369.358  358142957.7  mm  I's  A's r22 982  369.358  37.5 108147397  mm  ' Ired Ib  s Is  s1 Is 5038978784  31.35 358142957.7 27.27108147397 1.92 1010 (mm4 ) - Do tác dụng dài hạn tải trọng thường xuyên tải trọng tạm thời dài hạn: Ired Ib  s2 Is   s1Is' Ib  Ibt  Abt r2 bx3 300 432.023  x  432.02  bx    300 432.02   12 12 2   8063276596 mm   Is  A sr12  2502 800  52.3  432.02  249333963.7 mm  I's  As' r22 982  432.02  37.5 152844401.9  mm  Ired Ib  s Is  s1 Is' 8063276596  57.42 249333963.7 43.64152844401.9  2.9 1010 (mm4 ) Độ cứng tiết diện dầm tác dụng ngắn hạn tải trọng: Dsh Eb1 Ired 0.85 Eb Ired 0.85 30000 1.92 1010 4.896 1014  Nmm2  Độ cứng tiết diện dầm tác dụng dài hạn tải trọng: Eb 30000 D1 Eb, Ired  Ired  2.9 1010 3.107 1014  Nmm2  1 b,cr 1 1.8 SVTH : Vũ Đức Tân 37 MSSV: 19149184 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.Trần Tuấn Kiệt Các độ cong tính tốn dầm chính: c   M1 350.8 10   7.16 10  1/ mm    14  r D 4.896 10  1 sh Mc'1 194.66 10 1    3.97 10  1 / mm  r 14 D 4.896 10   2 sh c'   M1 194.66 10 6.26 10  / mm       r 3.107 1014  3 D1 1 1 1           7.1610   3.9710  6.2610  9.4510  1/ mm r  r 1  r 2  r 3 Độ võng dầm tiết diện tính tốn thành phần momen gây ra: 1 fm s 3l1     66002 9.45 10 4.04 mm  r max 108 Do tỉ số nhịp chiều cao dầm L/h = 6.6/0.8 = 8.25< 10 nên cần xét độ võng lực cắt Giá trị lực cắt Q tiết diện tính tốn: 2 Qcx   Gc  Pc    75.43 163.7  159.42  kN  3 Góc trượt (biến dạng trượt) tiết diện tính tốn: 1.2Qcx b x   Gbh0 crc đó: b 1 (chỉ xét tác dụng ngắn hạn tải trọng) G 0.4Eb 0.4 30000 12000 MPa 3E I   30000 1.92 10 10 crc  b cred    9.45 10  4.65 M1  r  x 350.810 1.2Qxc b 1.2 159.42 103 1  x  crc  4.65 3.3 10   Gbh 12000 300 747.7 SVTH : Vũ Đức Tân 38 MSSV: 19149184 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.Trần Tuấn Kiệt Độ võng dầm tiết diện tính tốn thành phần lực cắt gây ra: fq  s1  3l1  x  31 66003.310  1.25  mm  54 Độ võng toàn phần: f f m f q 4.04 1.25 5.29 mm f 5.29  mm   3l1 6600  26.4  mm   250 250 thỏa Tính tốn bề rộng khe nứt: acrc,i 12 3 s s L Es s đó: 1 1 (khi có tác dụng ngắn hạn tải trọng); 1 1.4 (khi có tác dụng dài hạn tải trọng); 2 0.5 (đối với thép có gân) 3 1 (đối với cấu kiện chịu uốn) Ứng suất s cốt thép chịu kéo tiết diện tính tốn: Mc  h  y c  s  s1 Ired Trường hợp tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng: Mc h  x m  350.8 106  747.7  369.358 s,2  s1  27.27 116.49 MPa  I red 3.107 1010 Trường hợp tác dụng ngắn hạn tải trọng thường xuyên tải trọng tạm thời dài hạn: M c'  h  y c  194.66106  747  369.358 s,3  s1  27.27  64.5 MPa I red 3.107 1010 SVTH : Vũ Đức Tân 39 MSSV: 19149184 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.Trần Tuấn Kiệt Trường hợp tác dụng dài hạn tải trọng thường xuyên tải trọng tạm thời dài hạn: Mc'  h  y c  194.66 106  747.7  432.02 s,1  s1  43.64  92.47 MPa I red 2.9 1010 Khoảng cách sở vách nứt thẳng góc Ls tính theo cơng thức: Ls 0.5 A bt d As s Trường hợp tác dụng ngắn hạn tải trọng (CT174) Ls,2 Ls,3 0.5  800  369.358 300 A bt 25 645.45  mm  ds 0.5  As 2502 Ls,2  Ls,3  645.45mm  400mm Lấy Ls,2  Ls,3  400mm Trường hợp tác dụng dài hạn tải trọng: Ls,1 0.5  800  432.02  300 Abt 25 551.53  mm  d s 0.5  As 2502 Ls,1  538.51mm  400mm Ls,1 400mm Thay số vào công thức tính tốn bề trộng khe nứt: acrc,2 1 2 3 s acrc,3 12 3 s acrc,1 1 2 3 s  s,2 Es  s,3 Es s,1 Es Ls,2 10.510.75  116.49 400 0.088  mm  20104 Ls,3 10.510.75 64.5 400  0.05  mm  2010 Ls,1 10.5 10.71 92.47 400 0.07  mm  20 104 Bề rộng khe nứt ngắn hạn: SVTH : Vũ Đức Tân 40 MSSV: 19149184 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BTCT GVHD: TS.Trần Tuấn Kiệt acrc acrc,1 acrc,2  acrc,3 0.07 0.088  0.05 0.108 mm acrc  0.108mm  acrc,u  0.4mm (thỏa) ( Bảng 17 TCVN 5574-2018) Bề rộng khe nứt dài hạn: acrc  acrc,1  0.07mm  acrc,u 0.3mm SVTH : Vũ Đức Tân (thỏa) ( Bảng 17 TCVN 5574-2018) 41 MSSV: 19149184 ... Chương : TÍNH TỐN BẢN SÀN ĐỀ BÀI: Cơng trình có mặt dầm sàn điển hình vẽ, chịu tác dụng hoạt tải Ptc - Thông số đầu Chiều dài Ptc (m) (kN/m2) Bê tông B25 Hệ số vượt tải Cốt thép (MPa) (MPa) np... (kN.m) 1.4 Tính tốn cốt thép Bê tơng cấp độ bền chịu nén B25 có Rb= 14.5 (MPa) Cốt thép sàn sử dụng loại CB240-T có Rs= 210 Cốt thép theo toán cấu kiện chịu uốn tiết diện hình chữ Chọn a0= 25... Chọn có As = 129.5 (mm2) Tận dụng cốt thép chịu moment dương gối nhịp uốn lên chịu moment âm Cốt thép cấu tạo gối biên có đoạn vươn: (mm) Cốt thép cấu tạo gối qua dầm có đoạn vươn: (mm) 1.5.3 Thép