thuyết minh đồ án chi tiết máy đề tài đề số 05 THIẾT kế hệ THỐNG dẫn ĐỘNG XÍCH tải phương án số 15

& TRƯỜNG ĐẠI HỌC NƠNG LÂM TPHCM KHOA CƠ KHÍ - CÔNG NGHỆ BỘ MÔN CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT Ô TÔ Quyển thuyết minh đồ án chi tiết máy MÔN HỌC: ĐỐ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: NGUYỄN THÌ KIỀU HẠNH SVTH: ĐOÀN DUY KHANG MSSV: 19154066 LỚP: DH19OT ĐỀ - PHƯƠNG ÁN 15 ĐỀ TÀI Đề số 05: THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Phương án số: 15 Mục lục Chọn động phân phối tỷ số truyền 1.1 Chọn động điện 1.2 Phân phối tỷ số truyền Tính tốn thiết kế chi tiết máy 2.1 Tính tốn thiết kế chi tiết máy 2.2 Thiết kế truyền bánh răng9 2.2.1 Cặp bánh trụ nghiên cấp chậm 2.2.2 Cặp bánh trụ nghiên cấp nhanh 17 2.3 Thiết kế trục 25 2.4 Lựa chọn ổ lăn 44 2.5 Thiết kế vỏ hộp giảm tốc53 2.6 Thiết kế chi tiết phụ56 2.7 Bảng dung sai lắp ghép 59 TÀI LIỆU THAM KHẢO 63 Chọn động phân phối tỷ số truyền 1.1 Chọn động điện * Xác định cơng suất động Vì động làm việc với sơ đồ tải trọng thay đổi nên ta chọn động dựa công suất đẳng trị Công suất động phải lớn công suất cần thiết: Pđc ≥ Pct; với: Pct = = =0,681 - Hiệu suất chung: ηch = ηbr1 ηbr2 ηđ = 0,97.0,97 0,95 = 0,867 ηbr1 = ηbr2 = 0,97: hiệu suất truyền bánh cấp nhanh chậm ηol = 0,99: hiệu suất ổ lăn (4 cặp ổ lăn) ηx = 0,95: hiệu suất truyền đai n=3 Ta chọn hiệu suất nối trục Công suất cần thiết: Pct ==5,105 kw Từ đây, cần phải chọn động có cơng suất lớn 5,105 kW (1) - Tỉ số chuyền chung sơ Tỉ số truyền chung hệ: uch = uhgt.uđ Theo bảng 2.2, chọn sơ ux = 3; uhgt = Do đó: uch = 24 Số vịng quay sơ động cơ: nđc = nct.uch = 45.24=1080 vòng/phút (2) - Từ (1) (2), theo bảng phụ lục ta chọn động có thơng số sau: Kiểu động Công suất (kw) Vân tốc quây v/p Cos η% 4A132S4Y3 7.5 87,5 2,2 1455 0,86 Tmax/Tdn -Tỉ số truyền thực lúc là: uch = = = 32.33 1.2 Phân phối tỉ số truyền Chọn sơ tỉ số truyền hộp giảm tốc là: uhgt = Đối với hộp giảm tốc bánh trụ đồng trục, tỉ số truyền cấp nhanh lấy cấp chậm: u1 = u2 = = = 2,83 Tỉ số truyền cuối hộp giảm tốc: uhgt = = 8,009 Sai số tỉ số truyền: Δ = = 0.11% Tk/Td n Tỉ số truyền truyền đai: uđ = = = 4,03 Mặc dù ta chọn động cơng suất đẳng trị tính tốn cho bảng thông số kỹ thuật, ta lại dùng động làm việc tối đa, 6.5 kW PIII = = PII == = 6,837 = 7,12 PI = = = 7,57 công suất làm việc trục I lớn công suất định mức động không vượt 5% nên ta chọn động điện 4A132S4Y3 - momen xoắn trục: TI = 9,55 = 9,55 = 200259 Nmm TII = 9,55 = 533051 Nmm TIII = 9,55 = 1448709 Nmm Tct = 9,55 = 1379444 Nmm thông số Trục Động Tỉ số truyền 4,03 I II 2,83 III 2,83 Cơng tác Số vịng quây 1455 v/p 316 127,56 45,07 45 Công suất, kw 7,57 7,12 6,837 6,5 200259 533051 1448709 1379444 7,5 Momen xoắn, Nmm Tính tốn thiết kế chi tiết máy 2.1 Thiết kế truyền đai/xích 1- Theo hình 4.22 phụ thuộc vào cơng suất 7.5kw số vịng quay n1= = 4.0mm; A = 138m; d1 = 140÷280mm 2- Đường kính bánh đai nhỏ: d1 = 1,2dmin = 1,2.140 = 168mm Theo tiêu chuẩn, ta chọn d1 = 180mm 3- Vân tốc đai: v1 = = = 13.7m/s 4- Giả sử ta chọn hệ số trượ tương đối = 0.01 , đường kính bánh đai lớn: d2 = u.d1.(1-) = 4,03.180.(1-0.01) = 718,1mm Theo tiêu chuẩn ta chọn d2 = 710 mm Tỷ số truyền: u = = = 3,98 Sai lệch so với giá trị chọn trước 1,2% 5- Khoảng cách trục nhỏ xác định theo công thức: 2(d1+d2) a 0,55(d1+d2) + h (180+710) a 0.55 (180+710) + 10,5 1780 a 500 mm Ta chọn sơ a = d2 = 710 mm 6- Chiều dài tính tốn đai: L = 2a + + = 2.710 + + = 2916,9mm Theo bảng 4.3 ta chọn đai có chiều dài L = 3150mm = 3,15mm 7- Số vòng chaỵ đai giây i = = = 4,35 [ i ] = 10, điều kiện thỏa 8- Tính tốn lại khoảng cách trục a: a = Trong đó: k = L - = 3150 - = 1751,9 mm = = = 265 a = = 833,8 mm Giá trị a thỏa mãn khoảng cho phép 9- Góc ôm đai bánh đai nhỏ = 180- 57 = 180- 57 = 143,8 = 2.5 rad 10: cách hệ số sữ dụng - hệ số xét đến ảnh hướng góc ơm đai: C = 1,24.(1-) = 0,9 - hệ số xét đến ảnh hưởng vận tốc: Cv = 1- 0,05.(0,01.-1) = 1- 0,05.(0,01.-1) = 0,956 - hệ số xét đến ảnh hưởng số dây đai Cz, ta chọn sơ 0.95 - hệ số xét đến ảnh hưởng tỷ số truyền u: C = 1,14 u = 4.03 2,5 - hệ số xét đến ảnh hưởng chế độ tải trọng: Cr = 0,85 - hệ số xét đến ảnh hưởng chiều dài đai CL = = = 1,018 11 - theo sơ đồ hình 4.21c Ta chọn [ P0 ] = 4,5kw d = 180, L0 = 2240mm, v = 13,7m/s đai loại B 12- Số dây đai xác định theo công thức : Z = ta chon Z = 13-Lực căng đai ban đầu: F0 = A= zA1 = 2.138.1,5 = 414 N - Lực căng dây đai: = 207 N Lực vịng có ít: Ft = = =547,4 - Lực vòng dây đai là: 273,7 14 - Giữa hệ số ma sát f , lực căng đai ban đầu F0 ứng suất kéo cho phép [ ] có quan hệ - từ cơng thức : F0 = Từ suy ra: ln = 0,64 Hệ số ma sát nhỏ để truyền không bị trược trơn f = sin20 = 0,22 Góc chêm đai có giá trị tiêu chuẩn 40 độ - Lực tác dụng lên trục : Fr = 2F0 sin() = 2.414.sin() = 787 N 15- Ứng suất lớn dây đai : = + + = + 0,5 + + = + + 1200 + 100 = 7,16 mPa Kiểm nghiệm đai theo ứng suất kéo cho phép: ≤ [σ]k Giá trị thỏa mãn khoảng cho phép với [σ]k = MPa đai dẹt [σ]k = 10 MPa đai thang 16- Tuổi thọ đai xác định theo công thức: Lh = = = 1989,8 Trong đó: = 9mPa m=8 Bảng tóm tắc thơng số Loại đai Đai loại B Góc ôm đai 143,8 Đường kính bánh dẫn d1 180mm Đường kính bánh bị dẫn d2 710mm Khoảng cách trục a 833,8 mm Chiều dài đai L 3150mm Số dây đai Z Fr 787 mPa 2.2 Thiết kế truyền bánh 2.2.1 Cặp bánh trụ nghiên cấp chậm * Số liệu đầu vào ta có P1 = 7,12 kW; T1 = 533051 Nmm; n1 = 127,56 v/p; tỉ số truyền u1 = 2,83 Ta có thời gian làm việc tính theo hộp giảm tốc: Lh = L.Kng.tc.sc = 7.180.2.8 = 20160 Trong đó: - Lh thời gian làm việc hộp giảm tốc tính theo (giờ) - L thời gian làm việc hộp giảm tốc tính theo năm (năm) - Kng số ngày làm năm (ngày) - tc thời gian làm việc ca (giờ) - sc số ca làm hộp giảm tốc ngày (ca) 2.2.1.1 chon vật liệu: Do yêu cầu đặt biệt theo quan điểm thống hóa thiết kế, chọn vật liệu cặp bánh nhuư Với vật liệu chọn trên, ta chọn độ rắn HB1 = 245, HB2 = 230 2.2.1.2 xác định ứng suất cho phép - số chu kì tahy đổi ứng suất sở = 30H = 30 = 1,63 (chu kì ) = 30H = 30 = 1,40 (chu kì ) = = (chu kì ) - số chu kì làm việc điều kiện tải trọng thay đổi = 60c Ni ti = 60.1.127,56.20160.( + + ) = 6,3.(chu kì ) = = 2,2 (chu kì ) = 60c Ni ti = 60.1.127,56.20160.( + + ) 10 - Ta có Fat/Fro3 = 0,55  0,3 theo yêu cầu làm việc trục ta chọn ổ bi đỡ chặn dãy → Ta chọn loại ổ lăn đỡ - chặn cỡ nhẹ hẹp, kí hiệu 46211 với d = 55mm, b = 21 mm, đường kính ngồi D = 100 mm, chỗ vát = 2,5 mm, C = 34,9 kN, C0 = 32,1 kN (Tra phụ lục P2.12 sách tính tốn hệ dẫn động khí) - Ta có: = Tra bảng 11.4 sách tính tốn hệ dẫn động khí ta có α = 12 o; e = 0,34 - Ta có: S3 = 637,84 N S4 = N Với sợ đồ bố trí bảng 11.5 sách tính tốn hệ dẫn động khí tập ta có: → Fao3 = N → Fao4 = S4 = N Ta chọn ổ theo ổ bên trái tải trọng tác dụng lớn V = vòng quay Do tỉ số = 34 e Suy X2 = 1; Y2 = - Tải trọng tương đương tác dụng lên ổ lăn: Trong đó: + kt = hệ số ảnh hưởng nhiệt độ làm việc + kσ = 1,3 hệ số xét đến ảnh hưởng đặc tính tải trọng đến tuổi thọ ổ Từ đó: ,3 N N Như ta tính ổ A ổ chịu lực lớn - Tải trọng tương đương thay đổi theo bậc: = 5735,68 N Thời gian làm việc tính triệu vòng quay: = triệu vòng quay 45 Khả tải động tính tốn: = Ta tiến hành tra ổ lăn theo C tt  C với C giá trị tải trọng động ổ tra phụ lục P2.12 sách tính tốn hệ dẫn động khí Kí hiệu ổ d(mm) D(mm) B(mm) r(mm) C(kN) C0(kN) 46211 100 21 2,5 34,9 32,1 55 Khi tuổi thọ xác ổ là: triệu vịng Tuổi thọ ổ tính giờ: 29434,51 Kiểm tra lại khả tải tĩnh ổ: Trong đó: X0 = 0,5; Y0 = 0,47 tra bảng 11.6 sách tính tốn hệ dẩn động khí N → Q0 = Fro4 =  C0 ổ thỏa mãn điều kiện bền tĩnh Xác định số vòng quay tới hạn ổ: Ta có: tra bảng 11.7 sách tính tốn hệ dẫn động khí tập Với 77,5 mm đường kính tâm lăn → 5806,45 v/p  n2 → Ổ lăn chọn thỏa số vòng quay tới hạn Trục III Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ: Kết tính từ MDsolids ta có: RAX = 3265,54 N ( RAX hướng lên) RBX = 234,04 N ( RBX hướng xuống) RAY = 2543,92 N ( RAY hướng xuống) RBY = 6326,69 N ( RBY hướng lên) 46 n3 = 45,07 v/p - Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ B: Fro5 = N - Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ A: Fro6 = N Đường kính cần chọn ổ lăn dA1 = dD1 = 65 mm ta có Fat = Fa4 có chiều ngược với Fa4 theo quy ước chiều âm - Ta có Fa3/Fro6 = 0,44  0,3 theo yêu cầu làm việc trục ta chọn ổ bi đỡ chặn dãy → Ta chọn loại ổ bi đỡ - chặn cỡ nhẹ hẹp , kí hiệu 46213 với d = 65 mm, b = 23 mm, đường kính ngồi D = 120 mm, chỗ vát = 2,5 mm, C = 54,4 kN, C0 = 46,8 kN (Tra phụ lục P2.12 sách tính tốn hệ dẫn động khí) - Ta có: = Tra bảng 11.4 sách tính tốn hệ dẫn động khí ta có α = 12 o; e = 0,37 - Ta có: S5 = N S6 = N Với sợ đồ bố trí bảng 11.5 sách tính tốn hệ dẫn động khí tập ta có: → Fa05 = = N → Fao6 = N Ta chọn ổ theo ổ bên phải tải trọng tác dụng lớn V = vòng quay Do tỉ số = e Suy X3 = 0,45; Y3 = 1,46 - Tải trọng tương đương tác dụng lên ổ lăn: Trong đó: + kt = hệ số ảnh hưởng nhiệt độ làm việc + kσ = 1,3 hệ số xét đến ảnh hưởng đặc tính tải trọng đến tuổi thọ ổ Từ đó: = N 47 N Như ta tính ổ A ổ chịu lực lớn - Tải trọng tương đương thay đổi theo bậc: = 7684,76 N Thời gian làm việc tính triệu vịng quay: = triệu vịng quay Khả tải động tính tốn: = Ta tiến hành tra ổ lăn theo C tt  C với C giá trị tải trọng động ổ tra phụ lục P2.12 sách tính tốn hệ dẫn động khí Kí hiệu ổ d(mm) D(mm) B(mm) r(mm) C(kN) C0(kN) 46213 120 23 2,5 54,4 46,8 65 Khi tuổi thọ xác ổ là: triệu vịng Tuổi thọ ổ tính giờ: 131181,13 Kiểm tra lại khả tải tĩnh ổ: Trong đó: X0 = 0,5; Y0 = 0,47 tra bảng 11.6 sách tính tốn hệ dẩn động khí N → Q0 = 5230,27  C0 ổ thỏa mãn điều kiện bền tĩnh Xác định số vịng quay tới hạn ổ: Ta có: tra bảng 11.7 sách tính tốn hệ dẫn động khí tập Với 92,5 mm đường kính tâm lăn 48 → = v/p  n2 → Ổ lăn chọn thỏa số vòng quay tới hạn 2.5 Thiết kế vỏ hộp giảm tốc I Thiết kế nối trục đàn hồi: - Nối trục dùng để nối trục III trục công tác để chuyển động giảm rung chuyển Với T = 1448709 Nmm K = 1,5 : hệ số tải động Tra bảng 10.5(a,b) kích thước vịng đàn hồi T (Nmm) D0 Z L1 L2 1448709 200 48 48 Kích thước chốt T (Nmm) dc d1 D2 L L1 L2 L3 h 144870 24 M16 32 95 52 25 44 - Chọn vật liệu: + Nối trục: Gang + Chốt: thép CT45 thường hóa Vịng đàn hồi cao su: - [σd] =2÷4 MPa; [σu] = 60÷80 MPa Với L0 = L1 + = 52 + = 64,5 mm - kiểm nghiệm sức bền đập vòng đàn hồi: σ d= = = 2,57 MPa [σ d] = (2 4)MPa (thỏa điều kiện) - Điều kiện bền chốt: σ u= = = 63,37 MPa [σ u] = (60 80)MPa 49 (Thỏa điều kiện) II Thiết kế vỏ hộp giảm tốc: Vật liệu làm vỏ hộp: Bảng số liệu: Chiều dày thân Chiều dày lấy mm Chiều dày nắp hộp lấy mm Gân tăng cứng Chiều dày lấy e = 10 mm Chiều cao h < 58 mm  chọn h = 57 mm Độ dốc : Chọn 20 Đường Đường kính bu lơng kính bu lấy d1 = 20 mm lơng Đường kính bu lơng cạnh vít ổ lấy d2 = 14 mm Đường kính bu lơng ghép nắp bích thân lấy d3 = 12 mm Đường kính vít ghép nắp ổ Đường kính vít nắp cửa lấy d4 = 10 mm thăm thân lấy d5 = mm Mặt Chiều dày bích thân hộp bích ghép nắp thân Chiều dày bích nắp hộp Bề rộng bích nắp thân 50 lấy S3 = 20 mm lấy S4 = 19 mm lấy Kích thước gối trục Đường kính ngồi tâm Trục : D= 72 mm lỗ vít D3 = 116 mm D2 = 90 mm Trục : D= 100 mm D3 = 150 mm D2 = 120 mm Trục : D= 120 mm D3 = 170 mm D2 = 140 mm Bề rộng mặt ghép bu lông cạnh ổ lấy Tâm lỗ bu lông cạnh ổ Mặt đế Chiều dày khơng có hộp phần lồi lấy S1 = 28 mm Bề rộng mặt đế hộp Khe hở Giữa bánh với thành hộp chi Giữa đỉnh bánh lớn tiết với đáy hộp Giữa mặt bên bánh với lấy  = 11 mm lấy 1 = 50 mm lấy  10 mm 51 Số Sơ chọn : lượng Chiều dài hộp bu lông Chọn Chọn Chiều rộng hộp Chọn 2.6 Thiết kế chi tiết phụ 1.vịng móc Để nâng hay vận chuyển HGT người ta dùng vịng móc Chiều dày S = (2 3) = 25 mm Đường kính lổ vịng móc d = (3 4) = 35 mm 2.Chốt định vị: - Mặt ghép nắp thân nằm mặt phẳng chứa đường tâm trục , để đảm bảo vị trí tương đối nắp thân trước sau gia công lắp ghép ta dùng hai chốt định vị , xiết bu lông không làm biến dạng vịng ngồi ổ , loại trừ nguyên nhân làm ổ chóng bị hỏng - Ta chọn chốt định vị hình cơn: d c l mm 1,2 25 140 mm 52 3.Cửa thăm : Để kiểm tra quan sát chi tiết máy hộp lắp ghép để đổ dầu vào, đỉnh hộp có làm cửa thăm, cửa thăm đậy nắp , nắp có lắp thêm nút thơng khích thước cửa thăm chọn theo bảng 18.5 A B A1 B1 C C1 K R Vít Số lượng 100 75 150 100 125 - 87 12 M8x2 4.Nút thông hơi: Khi làm việc nhiệt độ hộp tăng lên để giảm áp suất điều hịa khơng khí bên bên ngồi hộp , người ta dùng nút thơng , nút thông thường lắp nắp cửa thăm vị trí cao nắp hộp A B C D E G 53 H I K L M N O P Q R S M27X 15 30 15 45 36 32 10 22 32 18 36 32 Nút tháo dầu: Sau thời gian làm việc dầu bôi trơn chứa trông hộp bị bẩn bui bẩm , hạt mài cần phải thay lớp dầu ,, để tháo dầu cũ , đáy hộp có lỗ tháo dầu, lúc làm việc bịt kín nút tháo dầu kích thước tra bảng 18.7 d b m f L c q D S Do M20x2 15 28 2,5 17,8 30 22 25,4 Que thăm dầu: Khi làm việc bánh rang ngâm dầu theo điều kiện bôi trơn Để kiểm tra chiều cao mức dầu hộp, ta dùng que thăm dầu Chọn kiểu que thăm dầu hình 18.11c Kích thước que thăm dầu tra theo hình: 7.Vịng chắn dầu: - khơng cho dầu mỡ hộp tiếp xúc với phận ổ lăn 54 8.Vịng phớt - có tác dung khơng cho dầu mỡ chảy hộp giảm tốc ngăn khơng cho bụi từ bên ngồi vào bên HGT, tuổi thọ ổ lăn phù thuộc vào nhiều vào vòng phớt 2.7 Bảng dung sai lắp ghép Căn vào yêu cầu làm việc chi tiết hộp giảm tốc, ta chọn kiểu lắp ghép sau: Dung sai ổ lăn: Vòng ổ lăn chịu tải tuần hoàn ta chọn kiểu lắp trung gian theo hệ trục k6 Vịng ngồi ổ lăn khơng quay, chịu tải cục bộ, ta chọn kiểu lắp trung gian theo hệ lỗ H7 Lắp ghép bánh trục: Bánh trục chịu tải vừa, tải trọng thay đổi, va đập nhẹ, ta chọn kiểu lắp ghép H7/k6 Lắp ghép chốt định vị: Để đảm bảo độ đồng tâm không bị sút, ta chọn kiểu lắp chặt P7/h6 Lắp ghép then: Theo chiều rộng: ta chọn kiểu lắp rãnh trục P9, kiểu lắp bạc Js9 55 Theo chiều cao sai lệch giới hạn kích thước then h14 trục Theo chiều cao sai lệch giới hạn kích thước then h11 bánh răng, bánh đai đầu Bảng thống kê dung sai: Tên lắp ghép Kích thước Bánh 40 Bánh 60 Bánh 60 Bánh 70 Mối lắp H7/k6 Dung sai (mm) Đặc tính lắp ghép ES es Độ hở Độ dôi EI ei +0,025 +0,018 +0,023 +0,018 +0,028 +0,021 +0,028 +0,021 +0,028 +0,021 H7/k6 +0,03 H7/k6 +0,03 H7/k6 +0,03 +0,002 +0,021 +0,002 +0,021 +0,002 +0,021 +0,002 Ổ bi đỡ chặn trục I d Ổ vòng 35 k6 +0,018 +0,002 trục II 55 k6 +0,021 +0,002 trục III 65 k6 +0,021 +0,002 trục I d Ổ vịng ngồi 72 H7 +0,03 trục II 100 H7 +0,035 56 trục III 120 H7 +0,035 trục I bxh Then ( trục) 10x8 P9 -0,015 -0,051 12x8 P9 -0,018 -0,061 trục II 18x11 P9 -0,018 -0,061 18x1 P9 -0,018 -0,061 trục III 18x11 P9 -0,018 -0,061 20x1 Chốt 10 định vị P9 -0,022 -0,074 P7/h6 -9 -24 -9 +0,025 +0,008 24 0.033 0.008 0,0395 0,0095 0,0395 0,0095 0.033 0.008 Vòng chắn dầu trục I 45 H7/Js6 trục II 60 H7/Js6 +0,03 Trục III 75 H7/Js6 +0,03 - 0,008 +0,0095 -0,0095 +0,0095 -0,0095 Vòng phớt trục I 40 H7/Js6 +0,025 57 +0,008 - 0,008 trục II 75 H7/Js6 +0,03 +0,0095 0,0395 0,0095 0,049 0,057 0,057 0,089 -0,0095 Nắp bích ổ lăn trục I 72 H7/h6 +0,03 trục II 100 H7/h6 - 0,019 +0,035 Trục III 120 Nắp cửa thăm 100 H7/h6 +0,035 -0,022 +0,054 bxh -0,022 H8/h7 0 -0,035 Then ( bánh bánh đai) Bánh đai trục I 10x8 Js9 Bánh 12x8 Bánh 18x1 Js9 Bánh 18x1 Js9/h8 Bánh 20x1 Js9 Nối trục 18x11 Js9 +0,018 -0,018 Js9 +0,021 -0,021 +0,021 -0,021 +0,021 -0,021 0,066 -0,045 +0,026 -0,026 +0,021 -0,021 TÀI LIỆU THAM KHỎA 58 0,021 [1] tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí tập - PGS.TS TRỊNH CHẤT TS Lê Văn Uyến - tái lần thứ [2] tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí tập - PGS.TS TRỊNH CHẤT TS Lê Văn Uyến [3] Giáo trinhd sở thiết kế máy PGS.TS Nguyễn Hữu Lộc 59 ...ĐỀ - PHƯƠNG ÁN 15 ĐỀ TÀI Đề số 05: THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Phương án số: 15 Mục lục Chọn động phân phối tỷ số truyền 1.1 Chọn động điện 1.2 Phân phối tỷ số truyền Tính tốn thiết kế. .. Tính tốn thiết kế chi tiết máy 2.1 Tính tốn thiết kế chi tiết máy 2.2 Thiết kế truyền bánh răng9 2.2.1 Cặp bánh trụ nghiên cấp chậm 2.2.2 Cặp bánh trụ nghiên cấp nhanh 17 2.3 Thiết kế trục 25 2.4... 2.5 Thiết kế vỏ hộp giảm tốc53 2.6 Thiết kế chi tiết phụ56 2.7 Bảng dung sai lắp ghép 59 TÀI LIỆU THAM KHẢO 63 Chọn động phân phối tỷ số truyền 1.1 Chọn động điện * Xác định cơng suất động Vì động