ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG HẦM VÀ NHÀ NHIỀU TẦNG

TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI KHOA CƠNG TRÌNH ĐỒ ÁN MƠN HỌC NỀN MĨNG HẦM VÀ NHÀ NHIỀU TẦNG Giảng viên hướng dẫn: Phạm Phú Vinh Sinh viên thực hiện: Lê Ngọc Hậu Lớp: 58CX- ĐKT Hà Nôi, 4/2020 I Đánh giá điều kiện đất đề xuất phương án móng Tên gọi lớp đất Số hiệu lớp đất Trọng lượng riêng tự nhiên Trọng lượng riêng tự nhiên γ γs Sét pha Cát hạt trung Độ ẩm W (%) Giới hạn chảy WL (%) Giới hạn dẻo WP (%) Hệ số thấm K (m/s) Góc ma sát φo Lực dính đơn vị c (kPa) Hệ số nén (m2/kN) Mô đun biến dạng tổng quát E (kPa) (kN/m ) (kN/m3) 18 26,8 27,5 37 23 2,6.10-8 14 17 0,00016 8000 14 20,8 26,4 21 - - 1,9.10-4 39 0,00001 44000 a Lớp đất 1: Đất lấp sét pha lẫn than bùn Lớp đất lớp đất lấp có chiều dày trung bình m; khơng có khả chịu lực nên bóc bỏ b Lớp đất 2: Sét pha Chiều dày trung bình m có: - Chỉ số dẻo: IP = WL - WP = 0,37 - 0,23 = 0,14 Có 0,07 < IL ≤ 0,17  Đất thuộc loại Á-sét - W  WP 27,5  23 Độ sệt: IL = WL  WP = 37  23 = 0,32 Có 0,25 < IL  0,5  Đất trạng thái dẻo cứng  Có thể đặt đài cọc lớp đất Mực nước ngầm độ sâu 2m kể từ mặt đất nên lớp bị đẩy -  s (1  0, 01W ) 26,8(1  0, 01 27,5)  18 Hệ số rỗng: e = -1= - = 0,9 - Trọng lượng riêng đẩy nổi:  dn   s   n 26,8  10  e =  0,9 = 8,84 (kN/m3) c Lớp đất 3: Cát hạt trung Có chiều dày chưa kết thúc phạm vi đáy hố khoan sâu 12m Có: -  s (1  0, 01W )  Hệ số rỗng: e = - = - = 0,53 Có e  Đất trạng thái chặt - Trọng lượng riêng đẩy   n  dn  s  e = = 10,71 (kN/m3) Xác định tải trọng truyền xuống móng Phân loại tải trọng - Tải trọng thường xuyên bao gồm: + Tải trọng thường xuyên: q1 = kN/m2 , q2 = 3,2 kN/m2 , hệ số vượt tải n= 1,1 + Tải trọng tạm thời: q1 = 0,75 kN/m2 , q2 = 3,6 kN/m2 , hệ số vượt tải n= 1,05 - Số hiệu cột 1, phương án tải trọng Các tải trọng tác dụng lên cơng trình TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN Tải trọng thẳng đứng Ntc = 306.43 (T) Momen uốn Mxtc = 30.74 (T.m) TẢI TRỌNG TÍNH TỐN Tải trọng thẳng đứng Ntt = 367,72(T) Momen uốn Mxtt = 36,89(T.m) Chọn sơ độ sâu đế đài kích thước sơ đài cọc Yêu cầu chiều sâu đáy đài: đảm bảo đài đủ chiều cao chịu lực, đài không trồi lên mặt đất, khơng làm hư hại móng cơng trình lân cận Đài đặt lên lớp đất tương đối tốt bóc bỏ lớp đất mặt Trường hợp đất lớp mặt giải pháp bóc bỏ khơng kinh tế phải có biện pháp xử lý Chọn độ sâu đặt đế đài Đối với móng cọc đài thấp :hm0,7hmin Với hmin=tg(45-) =1.78 m hmin0,7=1,25m Vậy chon hm=3m tính từ mặt đất tự nhiên Chọn vật liệu loại cọc chiều dài kích thước tiết diện biện pháp thi công Bê tông  Sử dụng bê tông M300  Khối lượng riêng =2500  Cường độ chịu nén tính tốn Rn=130  Cường đọ chịu kéo tính tốn Rk=10  Mô dun đàn hồi E= 290.103  Cốt thép: Thép AI thép 1,2× (270,97+102,53) = 448,2 (T) (Thỏa mãn) 11.Tính lún cho khối móng quy ước - Ứng suất gây lún tâm móng: σz = 4×k× Pgl Pgl = Ptttb - γtb ×hm = 96.835– 2,0×14 = 68.835 (T) Lm z ; B Trong đó: Hệ số phân bố ứng suất k = f ( m B1 ), tính cho điểm móng Với m== 1,2 ; n = = - Ứng suất thân σzđ = ∑γi×hi = γtb ×hm + γi×zi = 1,13×14 + γi×zi = 15.82 + γi×zi Đương quan hệ z có gốc tọa độ mặt đất tự nhiên (z = 0; ) Bảng giá trị ứng suất gây lún STT Z (m) n m k σz (T) σzđ (T) σz /σzđ Hi (m) 0 1,2 0,25 68.835 15.82 4.3 14 0,5 0,56 1,2 0,232 63.88 26.22 2.43 14.5 1.13 1,2 0,1823 50.19 36.62 1.37 15 1,5 1.69 1,2 0,1132 31.17 47.02 0.663 15.5 2.26 1,2 0,0759 20.99 52.22 0.4 16 2,5 2.82 1,2 0,0685 18.86 61.32 0.3 16.5 3.39 1,2 0,0369 10.16 70.42 0.144 17 3,53 3.9 1,2 0,0312 8.59 80.066 0,1 17.5 - Từ bảng giá trị ứng suất gây lún ta vẽ biểu đồ ứng suất gây lún Biêu đồ úng suất gây lún - Ta tính độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Theo tiêu chuẩn xây dựng, cần tính tốn cho điểm móng Theo phương pháp cộng lún lớp, độ lún xác định theo công thức sau: S    zi  h i Eo Trong đó: hệ số lấy 0,8 Eo = 31000 kPa = 3100 T/m2 modun biến dạng ứng suất gây lún lớp đất thứ i hi chiều dày lớp đất thứ i Chia vùng chịu nén thành lớp, lớp có chiều dày hi = 0,5 m Ta có bảng STT Lớp Chiều dày (m) σzi (T/m2) Eo (T/m2) S (cm) 1 66.35 3100 0,1712 2 57.03 3100 0,147 3 40.68 3100 0,104 4 26.08 3100 0,0673 5 19.9 3100 0,051 6 14.51 3100 0,0374 7 9.375 3100 0,0242 Tổng 0,6021 Ta có ∑S = 0,6021(cm) < ∑Sgh = (cm) Thỏa mãn điều kiện lún tuyệt đối 12.Tính tốn bố trí cốt thép cho móng Cốt thép dùng cho móng chịu momen áp lực phản lực đất gây Khi tính momen ta quan niệm cánh công xôn ngàm vào tiết diện qua mép cột Móng lệch tâm l  lc 2,5  0,8  2 L = 0,85 (m) b  b c  0,6   2 = 0,7 (m) B  P1tt  Pmin tt  ( Pmax tt  Pmin tt )  lL l = 87.61+(122.66-87.61)x=110.74(T) - Monem tác dụng theo phương I-I tính cho phía có áp lực tính tốn lớn nhất: b  L2 M II   (2  P tt max  P tt1 ) = x(2x122.66+110.74)=32.41 = 32.41 (T.m) Diện tích cốt thép để chịu momen MI-I M II FaI = 0,9  R s  h o = = 1.715×-3 (m) = 17.15(cm2) Chọn 16Φ12 có As = 18.08(cm2) > FaI = 17.15 (cm2) Khoảng cách cách a = = 113.8(mm)  Chọn a = 110 (mm) - Monem tác dụng theo phương II-II tính cho phía có áp lực tính tốn lớn nhất: tt P tb M IIII  l  B = = 96.89 (T.m) Diện tích cốt thép để chịu momen MI-I M II FaI = 0,9  R s  h o = = 5.13x(m) = 51.13(cm2) Chọn 14Φ22 có As = 53.2(cm2) > FaI = 51.13(cm2) Khoảng cách cách a = = 160.92 (mm)  Chọn a = 160 (mm) ... dày trung bình m có: - Chỉ số dẻo: IP = WL - WP = 0,37 - 0,23 = 0,14 Có 0,07 < IL ≤ 0,17  Đất thuộc loại Á-sét - W  WP 27,5  23 Độ sệt: IL = WL  WP = 37  23 = 0,32 Có 0,25 < IL  0,5  Đất... 1,05 - Số hiệu cột 1, phương án tải trọng Các tải trọng tác dụng lên cơng trình TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN Tải trọng thẳng đứng Ntc = 306.43 (T) Momen uốn Mxtc = 30.74 (T.m) TẢI TRỌNG TÍNH TỐN Tải trọng... đất mũi cọc, tra bảng V-1 F : Diện tích tựa lên đất cọc, lấy diện tích tiết diện ngang cọc u : Chu vi cọc fi : Sức kháng tính tốn lớp thứ i mặt bên cọc, tra bảng V-2 với B = 0,32 li chiều dày