ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG ĐH CNSG THIẾT KẾ MÓNG KHOAN NHỒI VÀ MÓNG BĂNG TRÊN NỀN CỌC CÁT

Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy NỀN MÓNG TÀI LIỆU THAM KHẢO : + Nền và móng : Chủ biên Lê Đức Thắng + Thiết kế và tính toán móng nông: Vũ Công Ngữ +Những PP Xây dựng công trình trên nền đất yếu: Hoàng Văn Tân + Giáo trình nền móng Thạc só Châu Ngọc n + Cơ học đất Chủ biên Nguyễn văn Q + Bài tập cơ học đất : Vũ Công Ngữ + TK và TC xây dựng (TCXD205-1998) + Kỹ thuật nền móng ( Tập 1) Biên dòch Nguyễn Công Mẫn SVTH: Trương Thành Ca Trang 1 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy B. CÁC PHƯƠNG ÁN MÓNG Về mặt đòa chất công trình tại khu vực xây dựng phía trên mặt có lớp bùn sét, lẫn hữu cơ, xanh đen, nhão bề dày 11m , sau đó là lớp bùn sét, xám xanh, dẻo nhão – dẻo mềm, chiều dày của lớp này là 2m, tiếp theo là lớp sét lẫn ít cát mòn, xám xanh vân nâu, dẻo mềm - dẻo cứng, chiều dày lớp này là 4m, và sau cùng là lớp cát hạt nhỏ, hạt trung, hạt mòn, vàng nhạt, bảo hòa nước, chặt vừa dày 4m .Do lớp đất yếu khá dày nên phải có biện pháp gia cố nền (giếng cát,cọc cát…) hoặc trực tiếp đưa tải trọng công trình xuống lớp đất chòu tải tốt (cọc đóng,cọc ép,cọc khoan nhồi…) Sau đây là 3 phương án móng có thể đáp ứng được yêu cầu của đòa chất: - Phương án 1 : Móng cọc ép - Phương án 2: Móng cọc khoan nhồi - Phương án 3 : Móng băng trên nền gia cố bằng cọc cát. - Tải trọng mà đề ra là tải trọng tính toán.Muốn có tải trọng tiêu chuẩn thì phải chia cho hệ số vượt tải là 1,15 LOẠI MÓNG LỰC DỌC(T) MOMENT(Tm) LỰC CẮT(T) N tt N tc M tt M tc Q tt Q tc M 1 625.0 16.20 6.80 SVTH: Trương Thành Ca Trang 2 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy PHƯƠNG ÁN : TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI CHỌN CỌC CHIỀU DÀI CỌC, CẠNH CỌC : Do cấu tạo đòa chất , đảm bảo khả năng chòu lực =>cho cọc cắm vào lớp 4 một đoạn 2m (cọc ở cao trình – 22m ). - Chọn cọc có tiết diện ngang đường kính d=0.6 m - Bê tông M#300 ; R n = 130(kg/cm 2 ). - Chiều sâu chôn móng tính từ mặt đất tự nhiên là 1.5m Chiều dài cọc =(cao trình đặt mũi cọc -sâu chôn móng+đoạn ngàm vào đài) = 22-1.5+0.5 = 20 m -Đoạn ngàm vào đài : 0.5 m (gồm đoạn chôn vào đài 10 cm, đoạn đập đầu cọc 40 cm ). SƠ BỘ CHỌN DIỆN TÍCH CỐT THÉP: - Chọn cốt thép trong cọc theo cấu tạo: F a = 0.5%F cọc = 0.005x0.283x10 4 = 14.15 (cm 2 ) Chọn 8φ16, F a = 16.08 (cm 2 ),thép A II có R a =2800(T/m 2 ) I.TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 1.Theo vật liệu làm cọc: (TCVN 195 : 1997). - Tính cho móng M1 : Q U = m 1 x m b R n x F c + R a x F a Trong đó : - m 1 =0.85 (hệ số điều kiện làm việc của cọc khoan nhồi) hệ số uốn dọc. - m b =0.7 (hệ số điều kiện làm việc của bêtông ảnh hưởng bởi phương pháp thi công cọc và giử thành hố khoan bằng dung dòch pentonite) - R n =min(3000/4.5;600) =600 (T/m 2 ) - R a =min(28000/1.5;22000)=18666.7 (T/m 2 ) F a = 16.08 (cm 2 ) ; F b = 2 . 4 d π = 0.283 (cm 2 ) ⇒Q u = 0.85x0.7x600x0.283 + 18666.7x16.08x10 -4 SVTH: Trương Thành Ca Trang 3 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy = 131.04 (T) 2.Theo đất nền : (Phụ lục A - TCVN 205-1998) @Theo chỉ tiêu cơ lý ( lấy chỉ tiêu tính toán để tính) Q tc = m (m R q p A p + u∑ m f ƒ i l i ) - m : Hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất, lấy bằng 1 - m R ,m f : Hệ số điều kiện làm việc của đất ở mũi cọc và ở mặt bên cọc có kể đến phương pháp hạ cọc đến sức chống tính toán của đất (tra bảng A.3: TCXD 205:1998) => m R = 1 ; m f = 0.8 - A p : Diện tích mũi cọc ,A p = 0.503 m 2 - u : Chu vi tiết diện ngang cọc =∏ x d =3.14x0.6 = 1.884 m. - l i : chiều dày lớp đất thứ i tiếp xúc với mặt bên của cọc (l i <=2m) STT Độ sệt B m f f si L i ∑ m f l i f i Z 1 1.01 0.8 0.4 2 0.64 2 2 1.02 0.8 0.6 2 0.96 4 3 1.03 0.8 0.6 2 0.96 6 4 1.02 0.8 0.6 2 0.96 8 5 1.01 0.8 0.6 2.25 1.08 10.25 3 0.74 0.8 1 2 1.6 12.25 4 0.74 0.8 1.1 2 1.76 14.25 5 0.74 0.8 1.3 2 2.08 16.25 6 0.66 0.8 2 2 3.2 18.25 7 0.51 0.8 3 1.75 4.2 20 8 0.8 3.31 2 5.296 22 22.73 * f i : Ma sát bên của lớp đất i ở mặt bên của thân cọc T/m 2 ( tra bảng A2 TCVN 205-1998) Khi B>=1,f i tính theo công thức: F si =c i + , v σ xtang a ϕ = c i +(1-sin a ϕ )xtang a ϕ c a : lực dính giữa thân cọc và đất = c (lực dính đất- đất) a ϕ :góc ma sát giữa cọc và đất nền = ϕ ( góc ma sát giữa đất và đất ) , v σ :ứng suất hữu hiệu trong đất theo phương vuông góc vơi mặt bên cọc ; , v σ = (1-sin a ϕ ) , h σ . , h σ : ứng suất hữu hiệu trong đất theo phương thẳng đứng. q p =300 T/m 2 :sức chống của mũi cọc ở độ sâu (tra bảng A1 TCVN 205- 1998) Sức chòu tải tiêu chuẩn của cọc ma sát SVTH: Trương Thành Ca Trang 4 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy Q tc = m x (m R x q p x A p + u∑ m f x ƒ si x l i ) = 1(1 x 300x0.283 + 1.884x22.73) = 127.73 (T/m 2 ) Vậy ta có : P VL = 131.04 T ; Q a tc = 127.73 T Chọn Q TK = min(P VL ; Q a tc ) = Q a tc = 127.73 T để tính toán II. XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC TRONG ĐÀI N c = 87.5 73.127 625 2.1. == ∑ a tt Q N β (cọc)  bố trí 6 cọc. Khoảng cách giữa các cọc là d+1 =1.6m Khoảng cách từ mép đài đến mép ngoài cạnh cọc là 0.3 m - Diện tích thật của đài cọc: F đ = 2.8x4.4 = 12.32 m 2 - Trọng lượng đài và đất đắp trên đài : Q= F đ x γ tbx x 1.1x h h = 12.32x2x1.1x1.5 = 40.656 T N tt = 625 + 40.656 = 665.656 T III. KIỂM TRA KHI THIẾT KẾ MÓNG CỌC 1.Kiểm tra lực tác dụng lên cọc Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc chòu nén và chòu kéo lớn nhất. Lực tác dụng lên mỗi cọc : ∑ = + ± + = n i i x c d tt y QxyM n QN Q 1 2 max min max N tt = 5x125 = 625(T) M tt =3x5.4 = 16.20(T.m) Q tt =2x3.4 = 6.80(T) Q d =40.656(T) =>Q max = T x x 58.113 6.14 6.18.620.16 6 656.40625 2 = + + + Q max + P cọc = 113.58 + 3.14x(0.6 2 /4)x2.5x20 = 127.71 T < Q a = 127.73 T =>Q min = T x x 3.108 6.14 6.18.62.16 6 656.40625 2 = + − + > 0 2. Kiểm tra áp lực đáy móng khối quy ước : (TTGH II – TÍNH THEO TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN). a. Góc ma sát trong trung bình của các lớp đất trong móng khối qui ước : SVTH: Trương Thành Ca Trang 5 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy tb tc ϕ = ∑ = Σ n i i tc i hi l 1 . ϕ Trong đó : ϕ 2 = 4.57 0 ; l 2 = 10.25m ϕ 3 = 11.05 0 ; l 3 = 6m ϕ 4 = 15.5 o ; l 4 = 3.75m ϕ 5 = 28.31 0 ; l 5 = 2m ⇒ 0 33.10 275.3625.10 231.2875.35.15605.1125.1057.4 = +++ +++ = xxxx tc tb ϕ b. Diện tích đáy móng khối qui ước: Chiều dài và chiều rộng của móng khối quy ước: a m = ( ) mtgla ct tb c ) 4 2( / ϕ + b m = ( ) mtglb ct tb c ) 4 2( / ϕ + + a,b:khoảng cách của 2 mép ngoài của 2 cột biên theo 2 phương. + l c :chiều dài cọc. A qu = mxtgxtgla ct tb c 02.8] 4 33.10 2024.4[) 4 2( / =       +=+ ϕ B qu = mxtgxtglb ct tb c 6.4] 4 33.10 2028.2[) 4 2( / =       +=+ ϕ ⇒ F qu = 8.02x4.6 = 36.89 m 2 W qu = 3 2 31.49 6 )02.8(6.4 m x = c)Lực tác dụng tại đáy móng khối qui ước : Xác đònh trọng lượng thể tích đẩy nổi: 69.0 275.3625.10 285.075.3785.0677.025.1058.0 = +++ +++ == ∑ ∑ xxxx h xh i idni tb γ γ (T/m 3 ) N tc =N tt /1.15 = 625/1.15 = 543.48 T M tc =M tt /1.15 = 16.2/1.15 = 14.09 T.m Q tc =Q tt /1.15 = 6.8/1.15 = 5.91 T + Trọng lượng cọc trong đài : N c = n c x ∏(d 2 /4) x γ o x L c = 6x3.14x(0.6 2 /4)x2.5x22 = 93.25 T + Trọng lượng đài và đất trên đài: N đài = F qu x γ tb x h h = 36.89x2x1.5 = 110.67 T SVTH: Trương Thành Ca Trang 6 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy + Trọng lượng của các lớp đất của móng khối quy ước từ đáy đài đến đáy móng khối quy ước: N đất = (F qu –n c x∏d 2 /4) γ tb x h i = (36.89 - 6x0.283)x0.69x22 = 534.21 T => Tổng tải trọng tại đáy móng khối quy ước : - Lực dọc : tc qu N = N tc + N đài + N đất + N cọc = 543.48 + 110.67 + 534.21 + 93.25 = 1281.61 T -Momen : tc qu M = M tc + Q tc x h đ = 14.09+5.91x1 = 20 Tm a. Kiểm tra áp lưcï tiêu chuẩn dưới đáy móng khối qui ước : * áp lực tiêu chuẩn tại đáy móng khối qui ước: 2 / / min 2 / / 2 / / max /35.34 31.49 20 89.36 61.1281 /74.34 /146.35 31.49 20 89.36 61.1281 mT W M F N mT F N mT W M F N qu tc qu qu ct qu ct qu ct qu ct tb qu tc qu qu ct qu ct =−=−= == =+=+= σ σ σ * phản lực đất nền: R t/c = tc k mm 21 . ( A x B qu x γ I + B x h m x γ II + D x c tc ) (TCXD 45-78) Trong đó : m 1 = 1 ; m 2 = 1 ; k tc = 1 B qu = 4.6 m h m : độ sâu đặt móng qui ước h m =23m. γ I :dung trọng của lớp đất dưới đáy móng khối qui ước , γ I = 0.86T/m 3 γ II :dung trọng trung bình của các lớp đất tính từ đáy móng khối qui ước γ II =( ∑ dn i γ x h i )/h m = 0.642 T/m 3 . c tc = c 4 tc = 0.48 T/m 2 ϕ tc = ϕ 4 tc = 28.31 o (tra theo bảng 1.21 - Nền móng - Châu Ngọc Ẩn) ⇒ A = 0.98 ⇒ B = 4.93 ⇒ D = 7.39 R tc = 1 x (0.98x4.6x0.86 + 4.93x23x0.642 + 7.39x0.48) = 80.22 T/m 2 Vậy : tc max σ = 35.146 T/m 2 < 1,2 R tc = 96.26 T/m 2 tc tb σ < R tc  áp lực dưới đáy móng đã được thỏa. 3.Kiểm tra độ lún dưới đáy móng khối qui ước : SVTH: Trương Thành Ca Trang 7 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy _ Dùng phương pháp cộng lún từng lớp. _ Chia đất nền thành nhiều lớp có bề dày h i = 0.2b * ng suất do tải trọng bản thân của đất gây ra: σ bt =γ tb x h m = 0.69x22 = 15.18 (T/m 2 ) * ng suất gây lún tại đáy móng khối qui ước σ gl = tc tb σ - σ bt Trong đó : tc tb σ = 34.74(T/m 2 ) σ bt = 15.18 (T/m 2 ) =>σ gl = 34.74 - 15.87 = 19.56 (T/m 2 ) * Tính lún theo phương pháp cộng từng lớp phân tố : Chia lớp đất phía dưới móng khối qui ước thành các lớp phân tố đồng nhất thoả điều kiện: h i = 0.2xb m = 0.2x4.6 = 0.92m Tỉ số 6.4 02.8 == m m b a b l = 1.7 Lớp l/b Z(m ) Z/b K 0 h 1 σbt (T/m 2 ) P 1i (T/m 2 ) σgl (T/m 2 ) P 2 i (T/m2) e 1 i e 2 i s i (m) 1 1.7 0.92 0.2 0.91 0.92 15.18 15.81 15.5 19.56 17.799 34.175 0.661 0.651 0.006 2 1.7 1.84 0.4 0.73 0.92 15.81 16.45 16.13 17.799 14.279 32.169 0.66 0.651 0.0054 3 1.7 2.76 0.6 0.7 0.92 16.45 17.08 16.76 14.279 13.692 30.751 0.659 0.651 0.0048 4 1.7 3.68 0.8 0.45 0.92 17.08 17.71 17.39 13.692 8.802 28.642 0.658 0.65 0.0048 5 1.7 4.6 1 0.43 0.92 17.71 18.35 18.03 8.802 8.391 26.627 0.657 0.65 0.0042 6 1.7 5.52 1.2 0.42 0.92 18.35 18.99 18.67 8.391 8.235 26.983 0.656 0.65 0.0036 7 1.7 6.44 1.4 0.27 0.92 18.99 19.62 19.31 8.235 5.183 26.014 0.655 0.652 0.0018 8 1.7 7.36 1.6 0.25 0.92 19.62 20.26 19.94 5.183 4.949 25.321 0.655 0.653 0.0012 9 1.7 8.28 1.8 0.16 0.92 20.26 20.893 20.58 4.949 3.149 24.625 0.654 0.653 0.0006 Si = 3.24cm Giới hạn nền tại điểm có độ sâu 8.28 m kể từ đáy móng khối quy ước vì : 2.015.0 893.20 149.3 <== bt gl σ σ SVTH: Trương Thành Ca Trang 8 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy Độ lún của móng khối qui ước được tính theo công thức: ∑ = + − = n i i ii i e ee S 1 1 21 1 S = 3.24 cm < [S gh ] = 8 cm thỏa điều kiện. 4. Kiểm tra chuyển vò ngang đầu cọc: (TCXD-205-1998) IE Ml IE Hl xly b o b oon +Ψ+=∆ 3 3 0 0 Q tt = 6.80(T) ; M tt = 16.20 (Tm); trong đó: + H ,M :giá trò tính toán của lực cắt và moment tại đầu cọc. M = 38.3 6 6.08.620.16 = + = ∑ x n M c (Tm) Phân phối tải trọng cho 6 cọc chòu : H = 73.1 6 80.6 == ∑ c n H T n c :số lượng cọc . + l o = 0 (m ): chiều dài đoạn cọc(m), khoảng cách từ đáy đài cọc đến mặt đất. + y o , o Ψ : chuyển vò ngang và góc xoay của tiết diện ngang cọc ở mức đáy đài(cọc đài thấp) - tra theo bảng G5(TCXD). + I: moment quán tính của cọc I= = × = 64 6.014.3 64 44 d π 0.0063 m 4 + E: mun đàn hồi của bê tông = 2.9x10 6 (T/m 2 ). + H 0 : Giá trò tính toán của lực cắt. H 0 = H = 1.73 T ; M 0 =M + Hl 0 = 3.38 Tm; HH δ : chuyển vò ngang của tiết diện m/T ,bởi lực H 0 = 1 HM δ : chuyển vò ngang của tiết diện m/T ,bởi lực M 0 = 1 MH δ : chuyển vò ngang của tiết diện m/T ,bởi lực H 0 = 1 MM δ : chuyển vò ngang của tiết diện m/T ,bởi lực M 0 = 1 HH δ = o bbd A IE 3 1 α ; MHHM δδ = = o o bbd B IE 2 1 α ; MM δ = o bbd C IE α 1 5 36 5 1063109.2 6.150 − == xxx x IE Kb b c bd α =0.2129 K: hệ tỉ lệ(bảng G1-TCXD 205-1998) ; K = 50 T/m 4 b c =d+1 = 0.6+1 = 1.6m Chiều sâu tính đổi cọc hạ trong đất: L e = α bd ×L = 0.2129×22 = 4.683 m SVTH: Trương Thành Ca Trang 9 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy A o =2.441 , B o =1.621 , C o =1.751 :lấy theo bảng G2(TCXD 205-1998). HH δ = ( ) 36 33 1063109.22129.0 441.21 − = xxxx A IE o bbd α 1.3845x10 -3 m/T MHHM δδ = = == − 621.1 1063109.2)2129.0( 11 3622 xxxx B IE o bbd α 0.1957x10 -3 (m/T) MM δ = o bbd C IE α 1 751.1 1063109.2)2129.0( 1 36 − = xxxx =0.0451 x10 -3 m/T y o =H o x HMHH xM δδ 0 + = (1.73x1.3845+3.38x0.1957)x10 -3 = 3.056x10 -3 m IE Ml IE Hl xly b o b oon +Ψ+=∆ 3 3 0 0 = 0.3056 cm(với l 0 =0)< 1cm 0 ψ =H 0 x MMHM δδ + xM 0 =(1.73x0.1957+0.0451x3.38)x10 -3 = 0.4909x10 -3 rad< 2 0 / 0 0 IV. TÍNH TOÁN CHIỀU CAO HP LÍ CỦA ĐÀI CỌC : (Theo điều kiện chống đâm thủng) R k : cường độ tính toán của bêtông khi kéo. U tb = 2(b c + a c + x + y) b c ,a c : chiều rộng và chiều dài cột. x,y : khoảng cách từ mép cột đến trục hàng cọc khảo sát theo phương chiều rộng và chiều dài của tiết diện cột. (a c = 0.8m, b c = 0.5m, x = 0m, y = 0.55m, h 0 = 0.6m) Chọn bê tông mac 300: R k = 100(T/m 2 ) U tb = 2(b c +y +a c +x) = 2(0.5+0.8+0+0.55) = 3.7(m) P xt = 22 max 6.06 6.0245.0 6 625 x x y xyM n N i y c +=+ ∑ = 104.23 (T) h o 7.310075.0 23.104 75.0 xxUxR P tbk xt =≥ ∑ = 0.61 (m) Chọn h đ ≥ h 0 +0.15 = 0.61+0.15 = 0.76(m) Vậy chọn h đ = 1(m). V. TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP TRONG ĐÀI : Sơ đồ tính xem như dầm congxon ngàm tại mép cột. + Mô men theo phương cạnh dài : M 1 = P max ∑ i x = 113.58x(2x0.55) = 124.94 (T.m) F a = 2 5 0 1 974.61 8028009.0 1094 124 9,0 cm xx x hR M a == SVTH: Trương Thành Ca Trang 10 [...]... án Móng Khoan Nhồi và Móng Băng Trên Nền Cọc Cát là hợp lý Dựa trên kết quả tính toán cho thấy giữa hai phương án, ta nên chọn phương án Cọc Khoan Nhồi , vì với phương án Cọc Khoan Nhồi thì cho chúng ta sự an toàn cho công trình nằm trên đòa hình đất yếu SVTH: Trương Thành Ca Trang 18 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy - Chọn phương án Móng Cọc Khoan Nhồi làm giải pháp nền móng cho công trình... phương án hiện đại đang được sử dụng phổ biến cho các công trình lớn của ngành cầu đường, cảng và dân dụng trên toàn quốc cũng như trên thế giới PHẦN II THIẾT KẾ MÓNG PHƯƠNG ÁN 1 MÓNG BĂNG ĐẶT TRÊN CỌC CÁT QUY TRÌNH THIẾT KẾ Bước 1:Thu thập và xử lý tài liệu: Tài liệu về công trình:N,M,Q tại các cột Tài liệu về đòa chất :hồ sơ đòa chất Các tài liệu khác Bước 2:Chọn kích thước sơ bộ móng: Kích thước móng: bề.. .Móng Trên Nền Đất Yếu Với h0 = 1 - 0.2 = 0.8 (m) Chọn 20φ 20  170 ; Fa = 62.80 (cm2) + Mômen theo phương cạnh ngắn : Chọn thép theo cấu tạo φ18  200 GVHD: Th.s Hà Công Huy PHƯƠNG ÁN : SVTH: Trương Thành Ca Trang 11 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy MÓNG BĂNG ĐẶT TRÊN NỀN CỌC CÁT QUY TRÌNH THIẾT KẾ Bước 1:Thu thập và xử lý tài liệu: Tài liệu về công trình:N,M,Q... rộng,chiều dài,chiều cao,chiều sâu đặt móng Vật liệu móng, thép,lớp bảo vệ Bước 3:Kiểm tra ổn đònh Bước 4:Tính lún cho móng băng, so sánh với điều kiện lún Sgh Bước 5:Tính kết cấu móng: Kiểm tra lại chiều cao móng Tính thép cho móng Tính cốt đai,cốt xiên Bước 6:Cấu tạo Bước 7:Bản vẽ SVTH: Trương Thành Ca Trang 19 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy TRÌNH TỰ THIẾT KẾ MÓNG BĂNG I.Xác đònh tải trọng tác... sơ bộ móng: Kích thước móng: bề rộng,chiều dài,chiều cao,chiều sâu đặt móng Vật liệu móng, thép,lớp bảo vệ Bước 3:Kiểm tra ổn đònh Bước 4:Tính lún cho móng băng, so sánh với điều kiện lún Sgh Bước 5:Tính kết cấu móng: Kiểm tra lại chiều cao móng Tính thép cho móng Tính cốt đai,cốt xiên Bước 6:Cấu tạo Bước 7:Bản vẽ I.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN TỪNG CỘT : SVTH: Trương Thành Ca Trang 12 Móng Trên Nền. .. lực nền: p net = Chọn thép Ф12,F=1.131(cm2).Tính khoảng cách a trên 1m dài: a= 100.1,131 = 15,51(cm) 7,29 Vậy ta chọn thép Ф12a150 b/Tính cốt thép trong dầm móng băng: Giả thiết dùng bêtông mác 300, E=2,9.107 (kPa) Hệ số nền: k= p gl S = 1225.12 = 1324,27( kN / m 3 ) −2 7,58 × 10 Moment quán tính:J=0.0226 (m4) Tính cốt thép trong dầm móng( gối và nhòp): SVTH: Trương Thành Ca Trang 17 Móng Trên Nền Đất... Ф12,F=1.131(cm2).Tính khoảng cách a trên 1m dài: a= 100.1,131 = 15,51(cm) 7,29 SVTH: Trương Thành Ca Trang 24 Móng Trên Nền Đất Yếu Vậy ta chọn thép Ф12a150 b/Tính cốt thép trong dầm móng băng: Giả thiết dùng bêtông mác 300, E=2,9.107 (kPa) Hệ số nền: k= p gl S = GVHD: Th.s Hà Công Huy 1225.12 = 1324,27( kN / m 3 ) −2 7,58 × 10 Moment quán tính:J=0.0226 (m4) Tính cốt thép trong dầm móng( gối và nhòp): Ta sử dụng công... = 1.13 Xác đònh diện tích nền được nén chặt : SVTH: Trương Thành Ca Trang 21 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy Fnc = 1.4b × (a + 0.4b) = 1.4 × 4.8 × (15 + 0.4 × 4.8) = 113.70m 2 Do đó, chiều rộng nền nén chặt sẽ là : bnc = 25.65m Xác đònh số lượng cọc cát Chọn Dc = 0.4m e0 − enc 1.919 − 1.13 = = 0.27 1 + e0 1 + 1.919 Ω × Fnc 0.27 × 113.7 = ≈ 85 cọc Số lượng cọc cát : n = f (3.14 × 0.4 2... Q tt = 33KN Q tc = 28.69 KN Ta giả thiếtt chiều của moment và lực ngang như hình vẽ 1.5m 7.6m 2.8m 7.6m 1.5m II.Xác đònh kích thước sơ bộ móng: Chọn mẫu đất TW#10-1 làm đất đặt móng, độ sâu đặt móng là D f=1.5m Với lớp đất này thì φII=5003 và cII=5.8kPa Theo QPXD 45-78 : 0 R II = ( m1 m2 * Ab0γ II + BD f γ II + Dc II k tc SVTH: Trương Thành Ca ) Trang 20 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy... Chọn trước bo=1m Df:chiều sâu đặt móng A,B,D:các hệ số phụ thuộc vào góc ma sát φ của đất cII:lự dính của đất tính theo trạng thái giới hạn II γ II = 15.9 KN / m 3 Ta giả thiết : ktc=1(do các đặc trưng tính toán lấy trực tiếp từ thí nghiệm) ,m1=1.1,m2=1 Với φII=5003’ Tra bảng 1.21 Nền Móng - Châu Ngọc Ẩn: A=0.0795;B=1.318;D=3.612 SVTH: Trương Thành Ca Trang 13 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công . xiên. )(29,24 707.08.02300 6108792690 sin. 2 cm R QQ F ad db x = ×× − = − = α KẾT LUẬN VÀ ĐÁNH GIÁ : - Vì công trình nằm trên khu vực có đòa chất rất yếu, nên việc lựa chọn phương án Móng Khoan Nhồi và Móng Băng Trên Nền Cọc Cát là hợp lý. Dựa trên kết quả tính toán. đòa chất: - Phương án 1 : Móng cọc ép - Phương án 2: Móng cọc khoan nhồi - Phương án 3 : Móng băng trên nền gia cố bằng cọc cát. - Tải trọng mà đề ra là tải trọng tính toán.Muốn có tải trọng. tạo φ18  200 PHƯƠNG ÁN : SVTH: Trương Thành Ca Trang 11 Móng Trên Nền Đất Yếu GVHD: Th.s Hà Công Huy MÓNG BĂNG ĐẶT TRÊN NỀN CỌC CÁT QUY TRÌNH THIẾT KẾ Bước 1:Thu thập và xử lý tài liệu: Tài