Thực tiễn và quy phạm dự báo sức chịu tải dọc trục của cọc đơn theo tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN 272 05 18 Nguyễn Thu Hà, Phạm Văn Ngọc, Đỗ Hữu Đạo KẾT QUẢ PHÂN TÍCH BAN ĐẦU PHỤC VỤ VIỆC LỰA CHỌN PHƯ[.]
Nguyễn Thu Hà, Phạm Văn Ngọc, Đỗ Hữu Đạo 18 KẾT QUẢ PHÂN TÍCH BAN ĐẦU PHỤC VỤ VIỆC LỰA CHỌN PHƯƠNG PHÁP TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ĐƠN PRELIMINARY ANALYSIS RESULTS FOR CHOOSING THE SUITABLE METHOD FOR CALCULATING BEARING CAPACITY OF PILES Nguyễn Thu Hà, Phạm Văn Ngọc, Đỗ Hữu Đạo Trường Đại học Bách khoa - Đại học Đà Nẵng; ntha@dut.udn.vn, pvngoc@dut.udn.vn, dhdao@dut.udn.vn Tóm tắt - Hiện nay, móng cọc sử dụng rộng rãi phổ biến nhiều loại cơng trình xây dựng Cọc dùng cho loại cơng trình thường tính tốn thiết kế tuân theo quy phạm sử dụng cho loại cơng trình Các nhà tư vấn thiết kế thường dự báo sức chịu tải (SCT) dọc trục cọc dùng cơng trình giao thơng theo quy phạm “tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN 272-05”, kết tính tốn lại khác nhiều so với kết tính tốn theo TCVN 103042014 kết thí nghiệm thực tế ngồi trường Bài báo trình bày kết tính tốn SCT dọc trục cọc cho số cơng trình thực tế theo hai tiêu chuẩn Từ phân tích kết tính tốn, so sánh với kết thí nghiệm nén tĩnh trường làm sở ban đầu phục vụ việc lựa chọn phương pháp tính SCT cọc đơn Abstract - Currently, concrete piles and drilled piles have been used popularly as the foundation of constructions For specific projects, a suitable standard will be applied For example, the bearing capacity of piles of the bridges could be calculated by 22TCN 272-05, which provides a result quite different from that by TCVN 10304-2014 and static load test This paper presents the results of bearing capacity calculation for some projects in Danang city by these methods Consequently, authors analyse the results obtained from two standards and static load tests so that they could be used for choosing the appropriate method to calculate the bearing capacity of piles Từ khóa - sức chịu tải cọc; tiêu chuẩn 22TCN 272-05; tiêu chuẩn TCVN 10304-2014; thí nghiệm nén tĩnh; SPT Key words - bearing capacity of the pile; standard 22TCN 272-05; standard TCVN 10304-2014; static load tests; SPT Đặt vấn đề Khi dự báo SCT dọc trục cọc đơn theo tiêu chuẩn hành 22TCN 272-05, TCVN 10304-2014 việc tính tốn kết phụ thuộc nhiều vào tính chủ quan người thiết kế Nhiều thơng số tính sức chịu tải 22TCN 272-05 có biên độ rộng khó lựa chọn nên làm tăng chi phí đầu tư xây dựng làm giảm tính an tồn cơng trình Đây tiêu chuẩn mở, xây dựng tảng tiêu chuẩn AASHTO LRFD, nên cần nghiên cứu phát triển cập nhật thường xuyên sở hội nhập tiêu chuẩn quốc tế Vì vậy, để thống tính tốn, đồng thời tạo hội trao đổi rộng rãi cho đồng nghiệp việc tư vấn thiết kế, báo phân tích đánh giá kết dự báo SCT dọc trục cọc ép (đóng) cọc khoan nhồi theo hai tiêu chuẩn so sánh với kết thí nghiệm nén tĩnh trường sử dụng nên móng cơng trình giao thơng tính tốn theo tiêu chuẩn Tuy nhiên, việc tính tốn SCT cọc theo 22TCN272-05 tồn nhiều vấn đề bất hợp lý so với thực tế gây khó khăn cho người tính toán dẫn đến kết sai lệch nhiều so với việc tính theo tiêu chuẩn khác so với thực tiễn Ngồi ra, tiêu chuẩn “Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế” TCVN 10304-2014 [2] xây dựng tảng TCXD 205-98 đưa vào sử dụng từ năm 2014 Tiêu chuẩn sử dụng nhiều việc tính tốn theo tiêu chuẩn dễ dàng, đơn giản Thực tiễn quy phạm dự báo SCT dọc trục cọc đơn 2.1 Thực tiễn dự báo SCT dọc trục cọc đơn Hiện nay, có ba nhóm phương pháp thí nghiệm để dự báo SCT dọc trục cọc đơn Các nhóm phương pháp là: thí nghiệm tĩnh, thí nghiệm động thí nghiệm tĩnh động Phương pháp thí nghiệm nén tĩnh cọc đánh giá phương pháp thí nghiệm cho kết xác nhất, phù hợp với điều kiện làm việc cọc đất [4], [5], [6] Vì thế, phương pháp thí nghiệm sử dụng nhiều phổ biến so với phương pháp khác SCT cọc dự báo theo phương pháp tuân theo TCVN 9393:2012 “Cọc - Phương pháp thử nghiệm trường tải trọng tĩnh ép dọc trục” [3] 2.2 Quy phạm dự báo SCT dọc trục cọc đơn Trước đây, SCT cọc dự báo theo tiêu chuẩn 22TCN 18-79; 20TCN 21-86; TCXD 205-98 Từ năm 2005, “tiêu chuẩn thiết kế cầu” 22TCN 272-05 [1] đưa vào Dự báo SCT cọc cho cơng trình thực tế theo quy phạm kết thí nghiệm nén tĩnh trường Tính tốn SCT cọc cho cơng trình thực tế bao gồm cọc ép bê tông cốt thép (BTCT), cọc ống BTCT cọc khoan nhồi Mặt cắt địa chất lớp đất mà cọc xuyên qua tóm tắt Hình Hình Mặt cắt địa chất lớp đất cọc xuyên qua 3.1 Tính SCT dọc trục cọc ép Cọc ép dùng cho cơng trình xây dựng lơ 45B, ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 11(120).2017, QUYỂN 6, đường 30-4, phường Hòa Cường Bắc, quận Hải Châu, thành phố Đà Nẵng Cọc số hiệu NT1-C13, chiều dài L = 19,2 m, kích thước cọc 30x30 cm, BT cọc M300, cốt thép chịu lực CIII - 4Φ16, sức chịu tải cọc tính theo vật liệu P vl = 138,46 T 3.1.1 Dự báo SCT dọc trục cọc theo tiêu chuẩn 22TCN272-05 * Sức kháng bên cọc: Σφfi Qfi = u.Σ(φfi.fi.li) Trong đó: u chu vi thân cọc; φfi hệ số sức kháng thân cọc; fi sức kháng đơn vị thân cọc: đất dính fi = α.Su, đất rời fi = 0,0019 N Với Su (bar) = 0,06.N60 = 0,06.CE.N30; CE hệ số hiệu quả, Việt Nam thường lấy CE = 0,5 ÷ 0,9 Chọn CE = 0,7; α hệ số triết giảm lực dính theo tốn đồ Tomlinson [1] * Sức kháng mũi cọc: φP.QP = φP.(qp.Ac) Trong đó: Ac diện tích tiết diện ngang mũi cọc; φp hệ số sức kháng mũi cọc; qp sức kháng đơn vị mũi cọc (mũi cọc nằm lớp đất số - đất sét), qp = 9.Su Kết tính sức chịu tải cọc thể Bảng 3.1.2 Dự báo SCT dọc trục cọc theo tiêu chuẩn TCVN10304-2014 * Sức chịu tải dọc trục cọc ma sát BTCT chế tạo sẵn Pu = γc(γcq.qb.Ab + u.Σ γcf.fi.li) Trong đó: γc, γcq, γcf hệ số điều kiện làm việc cọc nền, hệ số điều kiện làm việc kể đến ảnh hưởng phương pháp thi công với mũi cọc nền, hệ số điều kiện làm việc kể đến ảnh hưởng phương pháp thi công với ma sát bên cọc nền; Ab diện tích tiết diện ngang mũi cọc; u chu vi tiết diện ngang thân cọc; qb cường độ giới hạn trung bình đất mũi cọc; fi lực ma sát đơn vị giới hạn trung bình lớp đất mà cọc qua Kết tính sức chịu tải cọc thể Bảng 3.1.3 SCT dọc trục cọc theo kết thí nghiệm nén tĩnh trường Thí nghiệm nén tĩnh cọc theo tiêu chuẩn TCVN 93932012 [3] Gia tải theo chu kỳ, chu kỳ 1: gia tải đến 100% Ptk = 60 T, chu kỳ 2: gia tải đến 150%Ptk = 90 T Chuyển vị lớn theo dự kiến 1/10 bề rộng cọc, tức 30 mm, chuyển vị vật liệu cọc đất bị phá hoại Cọc thí nghiệm TN1-C13, chuyển vị ứng với tải trọng 150%Ptk 9,76 mm Sức chịu tải giới hạn cọc xác định ứng với tải trọng lớn thí nghiệm: Pgh = 90/1,5 = 60 T Kết thí nghiệm nén tĩnh cọc thể Hình Hình Kết nén tĩnh trường cọc ép Bảng Tính sức chịu tải cọc ép theo 22TCN272-05 Lớp đất mà cọc xuyên qua 1: Á sét lẫn dăm sạn dẻo cứng 2: Á sét dẻo chảy 3: Cát mịn 4: Cát bụi 5: Á sét dẻo cứng 6: Á sét lẫn sỏi sạn nửa cứng đến cứng Sức kháng bên cọc Sức kháng mũi cọc Tổng sức chịu tải dọc trục cọc li (m) 2,2 3,2 5,1 2,0 3,7 3,0 N30 11 12 38 Su (MPa) α fi (MPa) φfi φfi.fi li (MPa.m) 0,0294 0,95 0,02793 0,7 0,043 0,0084 0,94 0,0079 0,7 0,0177 0,00209 0,45 0,0048 0,00171 0,45 0,00154 0,0504 0,93 0,047 0,7 0,12173 0,1596 0,75 0,120 0,7 0,25137 Σφfi Qfi = u Σ(φfi fi li) = 52,8 T φP.QP = φP(qp.Ac) = 0,7(143,64.0,09) = 9,05 T Pu = 52,8 + 9,05 = 61,9 T Bảng Tính sức chịu tải cọc ép theo TCVN10304-2014 Lớp đất Á sét lẫn dăm sạn h1 = 2,2 m Á sét h2 = 3,2 m Cát mịn h3 = 5,1 m Cát bụi h4 = m Á sét h5 = 3,7 m Á sét lẫn sỏi sạn h6 = m Tổng Sức chịu tải cọc Sức chịu tải tính tốn Trạng thái dẻo cứng B = 0,4 dẻo chảy B = 0,85 fi.li (T/m) z (m) qb (T/m2) 2,1 3,024 0,9 1,5 4,4 chặt đến chặt vừa 8,4 chặt vừa 7,28 7,78 dẻo cứng B = 0,33 9,268 7,662 nửa cứng B = 0,009 15,716 20,7 1272,8 76,03 T/m Pcu = γc(γcq.qb.Ab + u.Σ γcf.fi.li) = 1(1.1272,8.0,09 + 1,2.1.76,03) = 114,552 + 91,236 = 206 T [P] = Pcu/1,4 = 147 T li (m) 1,2 1,2 1,1 2 1,7 2 zi (m) 3,1 4,3 5,9 7,45 11 13 14,85 16,7 18,2 19,7 19 fi (T/m2) 2,1 2,52 0,75 0,75 4 4,2 3,64 4,576 4,634 7,662 7,858 Nguyễn Thu Hà, Phạm Văn Ngọc, Đỗ Hữu Đạo 20 3.2 Tính SCT dọc trục cọc ống BTCT Cọc ống BTCT dùng cho công trình xây dựng nằm lơ 7.2-02 Khu An Cư 3, đường Hoàng Sa, thành phố Đà Nẵng Cọc NT2-CT2 có L = 34 m, D = 0,5 m, thi cơng phương pháp rung - ép cọc Việc tính toán SCT dọc trục cọc theo tiêu chuẩn tương tự cọc ép, kết tính thể Bảng Bảng Thí nghiệm nén tĩnh cọc theo [3] Gia tải theo chu kỳ, chu kỳ 1: gia tải đến 100%Ptk = 200 T, chu kỳ 2: gia tải đến 200%Ptk = 400 T Chuyển vị lớn theo dự kiến 1/10 bề rộng cọc, tức 50 mm, chuyển vị vật liệu cọc đất bị phá hoại Cọc thí nghiệm NT2-CT2, chuyển vị ứng với tải trọng 200%Ptk 18,41 mm Sức chịu tải giới hạn cọc ứng với tải trọng lớn thí nghiệm: Pgh = 400/2 = 200 T Bảng Tính sức chịu tải cọc ống theo 22TCN272-05 Lớp đất mà cọc ngàm vào 1: Cát mịn vàng, rời đến chặt vừa 2: Cát bụi xám tro 3: Sét nhẹ màu xám, dẻo cứng 3’: Sét nhẹ màu xám, dẻo mềm 4: Sét nhẹ, xanh, cứng đến nửa cứng Sức kháng bên cọc Sức kháng mũi cọc Tổng sức chịu tải dọc trục cọc li (m) 10,3 7,2 3,3 8,6 4,6 Su (MPa) α fi (MPa) φfi φfi.fi.li (MPa.m) 0,0038 0,45 0,0176 0,00076 0,45 0,00246 0,0756 0,95 0,072 0,7 0,166 0,0168 0,0168 0,7 0,101 0,1176 0,9 0,106 0,7 0,341 Σφfi Qfi = u Σ(φfi fi li) = 98,6 T φP.QP = φP(qp.Ac) = 0,7(1,0584 0,19625) = 14,54 T Pu = 98,6 + 14,54 = 113,1 T N30 20 18 28 Bảng Tính sức chịu tải cọc ống theo TCVN10304-2014 Lớp đất li (m) zi (m) 1,3 2,15 1,5 3,55 1,5 5,05 Cát mịn h1 = 10,3 m 6,8 8,8 10,8 1,2 12,4 Cát bụi 14 xám tro h2 16 = 7,2 m 18 1,3 19,65 Sét h3 = 3,3 m 21,3 1,5 23,05 1,5 24,55 Sét 1,6 26,1 h4 = 8,6 m 27,9 29,9 31,4 Sét 1,6 32,7 h5 = 4,6 m 34,5 Sức chịu tải cọc Sức chịu tải tính tốn Trạng thái Chặt vừa Ít chặt đến chặt vừa Dẻo cứng B = 0,4 Dẻo mềm B = 0,6 Nửa cứng B = 0,2 fi (T/m2) fi.li (T/m) γcf γcf.fi.li (T/m) z (m) qb (T/m2) 3,9 4,5 1,0 38,72 8 4,16 8,32 3,592 4,31 3,72 7,44 1,0 27,430 3,86 7,72 3,98 7,96 4,07 5,291 ~ 0,9 12,282 4,178 8,356 3 2,022 3,235 ~ 0,9 15,792 2,058 4,116 2,098 4,196 9,496 9,496 ~ 9,678 15,485 42,599 0,95 9,93 19,86 35,5 800 Pcu = γc(γcq.qb.Ab + u.Σ γcf.fi.li) = 138,16 + 214,81 = 352,97 T [P] = Pcu/1,4 = 252,12 T γcq 0,88 đường Lê Văn Hiến, quận Ngũ Hành Sơn, thành Phố Đà Nẵng Cọc số 43, chiều dài L = 54,5 m, đường kính D = m 3.3.1 Dự báo SCT dọc trục cọc theo tiêu chuẩn 22TCN272-05 * Sức kháng bên cọc: Σφfi Qfi = u.Σ(φfi.fi.li) Hình Kết nén tĩnh trường cọc ống BTCT 3.3 Tính SCT dọc trục cọc khoan nhồi Cọc khoan nhồi dùng cho cơng trình xây dựng số 61B, Đất dính fi = α.Su với Su α xác định theo [1] cọc khoan nhồi Đất rời [1] đưa nhiều cách tính, tham khảo chọn cách tính Reese Wright (1977) Đối với phần cọc qua lớp đá phong hóa mạnh, sức kháng bên cọc tính đất rời lấy N = 100 * Sức kháng mũi cọc: φP.QP = φP.(qp.Ac) ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 11(120).2017, QUYỂN Cọc ngàm đá phong hóa mạnh, tính tốn xem đất rời có N = 100 Theo Reese & Wright (1977), với N > 60 qp = 3,8 MPa φP = 0,5 Kết tính sức chịu tải cọc thể Bảng 3.3.2 Dự báo SCT dọc trục cọc theo tiêu chuẩn 10304-2014 Cọc ngàm vào đá phiến phong hóa 9,3 m nên tính loại cọc chống * SCT dọc trục cọc (Pu) hay Rcu = γc.qb.Ab Trong đó: γc hệ số điều kiện làm việc cọc nền, γc =1; Ab diện tích tiết diện ngang cọc tựa nền; qb cường độ sức kháng đất mũi cọc: Cọc ngàm vào đá > 0,5 m nên qb = Rm(1+0,4.lđ/df) Rm = Rc,m,m/γg, với Rm cường độ sức kháng tính tốn khối đá mũi cọc chống, Rc,m,m số tiêu chuẩn giới hạn bền chịu nén trục khối đá trạng thái no nước theo cách xác định trường Vậy, mũi cọc ngàm vào lớp đá phiến phong hóa số 1,5 m nên lấy Rc,m,m = 37,6 Mpa; γg hệ số tin cậy đất γg = 1,4; lđ chiều sâu ngàm cọc vào đá lđ = 1,5 m; df đường kính ngồi phần cọc ngàm vào đá, qb=42,97 Mpa Vậy, (Pu) hay Rcu = 3.373,14 T 3.3.3 SCT cọc theo kết thí nghiệm nén tĩnh trường Thí nghiệm nén tĩnh cọc theo [3] Gia tải theo chu kỳ, chu kỳ 1: gia tải đến 100%Ptk = 600 T, chu kỳ 2: gia tải đến 200%Ptk = 1.200 T Chuyển vị lớn theo dự kiến 1/10 bề rộng cọc, tức 100 mm, chuyển vị vật liệu cọc đất bị phá hoại Cọc thí nghiệm số 43, chuyển vị ứng với tải trọng 200%Ptk 21,17 mm SCT giới hạn cọc ứng với tải trọng lớn thí nghiệm thể Hình 4: Pgh = 1.200/2 = 600 T Bảng Tính SCT cọc khoan theo 22TCN272-05 Lớp đất Cát mịn Sét Cát thô Độ sâu (m) N fi (Mpa) fi li (Mpa.m) 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 13 30 30 42 31 35 40 20 7 3 45 82 72 70 68 56 0,000 0,036 0,084 0,084 0,118 0,087 0,098 0,112 0,056 0,042 0,042 0,018 0,018 0,018 0,126 0,156 0,154 0,154 0,153 0,151 0,036 0,168 0,168 0,236 0,174 0,196 0,224 0,112 0,084 0,084 0,036 0,036 0,036 0,252 0,312 0,308 0,308 0,306 0,302 φfi.fi li (Mpa.m) [1] đề cập 0,0216 đến 0,1008 0,1008 không 0,1416 rõ ràng 0,1044 0,1176 0,6 0,1344 0,0672 0,65 0,0546 0,0546 0,0234 0,0234 0,0234 [1] đề 0,1638 cập 0,2028 0,2002 không 0,2002 rõ 0,1989 0,65 0,1963 φfi 39 41 43 45 47 49 51 53 54,5 21 50 100 100 100 100 100 100 100 100 0,140 0,280 0,182 0,160 0,32 0,55 0,176 0,160 0,32 0,176 0,160 0,32 0,176 Đá 0,160 0,32 0,176 ng 0,160 0,32 0,176 hóa 0,160 0,32 0,176 0,160 0,32 0,176 0,160 0,24 0,132 Σ(φfi.fi.li) 3,676 Sức kháng bên cọc 1154,3 T Sức kháng mũi cọc 149,15 T Sức chịu tải dọc trục cọc Pu=1.154,3+149,15=1.303,45 T Hình Kết nén tĩnh trường cọc khoan nhồi 3.4 Tổng hợp kết tính SCT cho số loại cọc Từ kết tính trên, kết hợp với tính tốn cho số cơng trình thực tế thành phố Đà Nẵng, nhóm tác giả tổng hợp bảng SCT số loại cọc sau: Bảng Tổng hợp kết tính SCT 03 loại cọc Pu (T) Cọc BTCT đúc sẵn Cọc ống Cọc khoan nhồi 22TCN 272-05 61,9 113,1 1.303,45 TCVN 10304-2014 147 252,12 3.373,14 Thí nghiệm nén tĩnh 60 200 600 Bảng Tổng hợp kết tính SCT cho số loại cọc cơng trình thực tế thành phố Đà Nẵng S T T Tên cơng trình 10 Khách sạn Holiday – Đà Nẵng Khách sạn Adomo – Đà Nẵng Cầu Thạch Hãn - Quảng Trị Cầu vượt Ngã ba Huế - Đà Nẵng Cầu Sông Cái – Đà Nẵng Cầu Khuê Đông Trụ S1 Cầu Trần Thị Lý Trụ S1 Cầu Trần Thị Lý Nhà khách TP Đà Nẵng Cung thể thao Tuyên Sơn TCVN Thí 10304- nghiệm 2014 nén tĩnh Sức chịu tải cọc (T) 608 1.735 720 1.194 3.461 1.500 1.424 2.152 800 2.011 4.481 1.000 897 1.624 500 1.784 3.817 1.000 2.316 5.426 2.000 2.032 5.518 2.600 1.073 1.975 1.000 734 1.562 >800 22TCN 272-05 3.5 Nhận xét - Từ kết tính tốn thí nghiệm tổng hợp Bảng 6, Bảng 7, kết hợp với việc nghiên cứu tính tốn SCT cọc theo theo [1], [2] thí nghiệm cọc cho số cơng trình xây dựng thực tế khác địa bàn thành phố, nhận thấy rằng, SCT cọc tính tốn theo [1] [2] khác nhiều khác so với SCT cọc từ kết thí nghiệm nén tĩnh trường Nguyễn Thu Hà, Phạm Văn Ngọc, Đỗ Hữu Đạo 22 - SCT cọc BTCT thuộc loại cọc ma sát chế tạo sẵn tính tốn theo [1] cho kết gần sát với SCT cọc xác định từ thí nghiệm nén tĩnh trường Trong đó, SCT cọc tính theo TCVN 10304-2014 lại lớn, gấp khoảng lần SCT theo thí nghiệm nén tĩnh - SCT cọc ống BTCT tính theo [1] nhỏ so với kết thí nghiệm nén tĩnh nhỏ khoảng lần so với kết tính theo [2] - SCT cọc khoan nhồi tính tốn theo [1] [2] lớn nhiều so với kết thí nghiệm nén tĩnh, tính theo [2] cho kết hơn tính theo [1] SCT loại cọc tính lớn cọc tính cọc chống, giá trị SCT nhỏ quan niệm việc tính tốn cọc ma sát - Khi tính SCT cọc theo [1] cịn tồn số vấn đề bất cập sau: + Tính ma sát bên đơn vị (fi) cọc đất dính cần có kết thí nghiệm nén trục (Su) khơng có phải quy đổi N30 từ kết thí nghiệm SPT Su Việc quy đổi lại phụ thuộc nhiều vào cách lấy hệ số quy đổi người thiết kế Vì thế, kết tính sai khác so với thực tế + Tính fi đất rời cọc đóng (ép), dùng giả thiết cọc có chuyển dịch khơng có chuyển dịch giá trị fi thu nhỏ (nhỏ nhiều so với kết thí nghiệm trường), SCT cọc nhỏ mà lớp đất rời cọc xuyên vào có chiều dày lớn số SPT nhỏ (ví dụ tốn cọc ống BTCT trên) + Trong q trình tính tốn theo phương pháp α β γ phải tra toán đồ Tomlinson Các toán đồ có giới hạn số lớp đất (≤ lớp) có buộc định loại đất, tính chất đất (trạng thái, OCR ) mà cọc xuyên qua, yếu tố chiều sâu ngàm cọc (Db) Nhưng thực tế cọc xuyên qua nhiều lớp đất với tính chất đa dạng phức tạp, đó, việc tra hệ số α β γ mang tính chủ quan, nên gây sai khác lớn kết tính + Sức kháng mũi đơn vị cọc đất dính áp dụng đất sét bão hịa nước, áp dụng cơng thức cho đất sét cứng qp nhỏ so với thực tế + Sức kháng bên sức kháng mũi cọc khoan tính theo nhiều cách nhiều tác giả, người tính tốn thiết kế phải có kinh nghiệm biết lựa chọn cách tính phù hợp sát với điều kiện làm việc cọc hướng kết tính tốn đến giá trị thực tiễn + Hệ số sức kháng bên sức kháng mũi cọc khoan nhồi có đề cập đến tiêu chuẩn, nhiên lại khơng rõ ràng khơng có giá trị định đất rời, đó, gây khó khăn cho việc chọn lựa trị số tính tốn + Sức kháng cọc khoan nhồi đá đề cập đến không rõ ràng [2] - Tính SCT cọc theo [2] tương đối đơn giản dễ tính tiêu chuẩn rõ ràng Tuy nhiên kết tính phụ thuộc nhiều vào kết thí nghiệm tiêu lý đất phòng cách tra bảng giá trị fi qp Kết luận - Hiện nay, tính tốn thiết kế cọc sử dụng với mục đích thường tính theo tiêu chuẩn riêng mục đích sử dụng Tuy nhiên, dù sử dụng cho loại cơng trình vấn đề cần quan tâm cuối khả chịu tải thực cọc Vì vậy, cần lựa chọn cách dự báo SCT cọc cho phù hợp với thực tế - Việc tính SCT cọc theo [1] có nhiều khó khăn, mang tính chủ quan phụ thuộc vào quan niệm người thiết kế Vì vậy, yêu cầu người thiết kế phải có nhiều kinh nghiệm, biết quan niệm quy đổi nhiều lớp đất trường hợp tốn đồ lựa chọn dùng cơng thức tính để kết hợp lý hướng đến giá trị thực tế - SCT cọc tính theo [1] cho kết khơng phù hợp với thực tế thí nghiệm trường kết tính tốn khơng đáng tin cậy Có trường hợp cho kết nhỏ so với thực tế, có trường hợp lại cho kết lớn nhiều so với thực tế Do đó, người kỹ sư nên so sánh với kết tính tốn theo tiêu chuẩn khác [1], [2] tiêu chuẩn Úc, Nhật, LCPC kết thí nghiệm trường để đánh giá SCT cọc xác - Việc lựa chọn phương pháp dự báo xác SCT cọc vấn đề khó khăn cịn nhiều tồn bất cập cần trao đổi Tuy nhiên, kết nghiên cứu sở ban đầu để nhà tư vấn thiết kế xem xét chọn lựa cách tính tốn đồ án thiết kế TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN 272-05, Bộ Giao thông Vận tải, 2005 [2] Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 10304-2014, 2014 [3] TCVN 9393:2012, Cọc - Phương pháp thử nghiệm trường tải trọng tĩnh ép dọc trục, 2012 [4] Vũ Cơng Ngữ, Nguyễn Thái, Móng cọc - Phân tích thiết kế, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật, 2004 [5] Lê Đức Thắng, Tính tốn móng cọc, Nhà xuất Giao thông Vận tải Hà Nội, 1998 [6] Lê Xuân Mai, Đỗ Hữu Đạo, Nguyễn Tín, Đồn Việt Lê, Nền Móng, Nhà xuất Xây dựng, 2010 [7] Standard AASHTO LRFD Bridge Design (BBT nhận bài: 11/9/2017, hoàn tất thủ tục phản biện: 17/10/2017) ... 30x30 cm, BT cọc M300, cốt thép chịu lực CIII - 4Φ16, sức chịu tải cọc tính theo vật liệu P vl = 138,46 T 3.1.1 Dự báo SCT dọc trục cọc theo tiêu chuẩn 22TCN2 72-05 * Sức kháng bên cọc: Σφfi Qfi... nằm lớp đất số - đất sét), qp = 9.Su Kết tính sức chịu tải cọc thể Bảng 3.1.2 Dự báo SCT dọc trục cọc theo tiêu chuẩn TCVN10304-2014 * Sức chịu tải dọc trục cọc ma sát BTCT chế tạo sẵn Pu = γc(γcq.qb.Ab... tốn đồ án thiết kế TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN 272-05, Bộ Giao thơng Vận tải, 2005 [2] Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 10304-2014, 2014 [3] TCVN 9393:2012, Cọc - Phương