ĐỒ án tốt NGHIỆP THIẾT kế cầu EXTRADOSED HAI mặt PHẲNG dây vượt SÔNG SOÀI rạp tập 1 THUYẾT MINH

TỔNG QUAN

Giới thiệu công trình

Cầu Cần Giờ, bắc qua sông Soài Rạp, kết nối huyện Nhà Bè và Cần Giờ thuộc TP.Hồ Chí Minh, là cầu quan trọng đầu tiên giúp Cần Giờ, huyện duy nhất giáp biển của thành phố, dễ dàng tiếp cận hơn Cách trung tâm thành phố khoảng 50 km, Cần Giờ hiện chỉ có thể tiếp cận bằng phà Bình Khánh do bị ngăn cách bởi nhiều sông lớn Đường Rừng Sác, tuyến đường bộ chính của huyện, đã được nâng cấp vào giữa năm 2011, tạo điều kiện thuận lợi cho việc di chuyển Sự ra đời của cầu Cần Giờ đánh dấu bước tiến quan trọng trong việc hội nhập của huyện với trung tâm thành phố, mở ra cơ hội phát triển bền vững cho khu vực trong tương lai.

Phối cảnh chung cầu Cần Giờ

Giới thiệu chung về cầu extradosed

Cầu Extradosed là một loại cầu đặc biệt thuộc dạng bê tông cốt thép dự ứng lực ngoài, với cáp được kéo ra khỏi mặt cầu và kết nối với trụ tháp ở đỉnh trụ Hiện nay, nhiều cầu Extradosed đã và đang được xây dựng trên khắp thế giới Loại cầu này được xem là sự kết hợp giữa cầu bê tông cốt thép dự ứng lực nhịp liên tục và cầu dây văng.

Với công nghệ thi công hẫng hiện nay, moment dương giữa nhịp dầm liên tục có chỉ số nhỏ hơn nhiều so với moment âm trên gối, do đó chỉ cần sử dụng cáp căng trong để giải quyết ứng suất kéo mà không cần cáp căn ngoài Việc không bố trí cáp căn ngoài có độ lệch tâm lớn cho phần mômen dương giúp giảm bớt độ phức tạp về kết cấu và công nghệ Do đó, cáp lệch tâm lớn chỉ cần được bố trí tại khu vực có moment âm trên gối, phản ánh triết lý thiết kế cầu Extradosed.

ĐIỀU KIỆN CHUNG CỦA THIẾT KẾ

Quy mô

Tiêu Chuẩn kĩ thuật

Chương trình phân tích tính toán

Nhiệm vụ thiết kế

Thiết kế 100% kết cấu nhịp

Không tính toán phần trụ tháp, móng cọc, nhịp dẫn.

Kết cấu nhịp

Sơ đồ nhịp tổng thể:4@33 +65+100+65 +4@33

Nhịp chính 65+100+65:Dầm hộp BTCT dự ứng lực thi công bằng công nghệ đúc hẫng câng bằng

Thiết kế dầm hộp 2 ngăn 3 vách đứng

Chiều cao dầm:tối thiều 2 m

→Chọn chiều cao dầm giữa nhịp 2m, tại trụ 4m

Các kích thước chiều dày dựa và kinh nghiệm:

+ Bề dày bản trên:250-300 mm

+ Bề dày cánh hẫng:250 mm

+ Bề dày sườn dầm:400-500 mm

→ Chiều dài các khối đúc đề xuất:

+ Khối đúc trên đỉnh trụ:12 m

+ Khối đúc trên đà giáo ở mố:14 m

+ Khối đúc hẫng:2-5.5 m (Phù hợp năng lực của xe đúc)

Kích thước đốt dầm đúc hẫng Cáp bản nắp:22T15.7 (VSL hoặc tương đương)

Cáp bản đáy:22T15.7 (VSL hoặc tương đương)

Cáp văng :19T15.7 (VSL hoặc tương đương)

+ Phần hẫng ngoài để neo dây văng:1.760m

Lớp phủ:Bê tông Asphalt 70 mm

Thông thuyền

+Va tàu theo cấp sông

Vật liệu

35 Mố, cọc khoan nhồi, trụ dẫn

(Mpa) E (KN/m2) Possion Hệ số giản nở nhiệt  bt (KN/m 3 )

35 Mố, cọc khoan nhồi, trụ dẫn 0.2 1.08 e − 5 / 0 C 2320

+ f c ' :Cường độ chịu nén của bê tông f c ' = 45 MPa

+  bt :Trọng lượng riêng bê tông:  bt = 2240 2.29 + f c ' (bảng 6 phần 3 TCVN 11823-2017)

Cáp dự ứng lực bản nắp (22T15.7)

Số tao trong 1 bó 22 tao Đường kính danh định 1 tao (D) 15.7 mm

Diện tích 1 tao (Ap) 150 mm 2

Tổng Diện tích 1 bó (Aps) 3300 mm 2

Cường độ kéo đứt (fpu) 1860 MPa

Giới hạn chảy (fy) 1640 Mpa

Mô Đun đàn hồi (Es) 197 000 MPa

Cáp dự ứng lực bản đáy - Cáp văng (19T15.7)

Số tao trong 1 bó 19 tao Đường kính danh định 1 tao (D) 15.7 mm

Diện tích 1 tao (Ap) 150 mm 2

Tổng Diện tích 1 bó (Aps) 2850 mm 2

Cường độ kéo đứt (fpu) 1860 MPa

Giới hạn chảy (fy) 1640 Mpa

Mô Đun đàn hồi (Es) 197 000 MPa

Tải trọng

Tải trọng bản thân kết cấu (DC)

Tải trọng lớp phủ, gờ chắn, lan can, thoát nước… (DW) -DW1.3KN/m

Xe tải thiết kế:có xét xung kích

Xe Tadem:Gồm một cặp trục 110.000N cách nhau 1200mm, chiều ngang các bánh xe 1800mm

Tải trọng làn:9.3N/mm phân bố đều theo chiều dọc, không xét xung kích

Hệ số xung kích:(1+IM/100) với IM3% (Điều 6.2 11823-03-2017)

Bảng thông số Gradient nhiệt

2.9.3 Từ biến, co ngót (SH,CR) Độ ẩm:80% -CEB-FIP(2010)

2.9.4 Nhiệt độ, Gradient nhiệt (TU,TG)

Nhiệt độ phân bố đều 11.2.1 TCVN-03-11823-2017 (TU):

+ Nhiệt độ cao nhất:Tmaxtk= 40

+ Nhiệt độ thấp nhất:Tmintk= 12

+ Giả thiết thi công ở nhiệt độ 23 (là nhiệt độ trung bình năm)

+ Cần xét tác động nhiệt ở hai điều kiện chênh nhiệt âm (mặt trên lạnh hơn) và chênh nhiệt dương (mặt trên nóng hơn)

Bảng thông số Gradient nhiệt

Thông số Gradient nhiệt dương

Gradient nhiệt trong kết cấu theo phương thẳng đứng (thép- bê tông)-A00m

2.9.5 Gió ngang lên kết cấu (WS)

Tốc độ gió thiết kế được xác định là V=Vdz = 100 Km/h, tuy nhiên, việc lựa chọn này cần dựa trên nghiên cứu và tuân thủ theo điều 8.1 TCVN-11823-17 Giá trị này chỉ mang tính giả định để phục vụ cho việc tính toán áp lực gió.

Dz Design wind Base wind

Large Flat Surface 0.0019 NA Áp lực gió tác dụng lên kết cấu:

+ Diện tích chắn gió của dầm hộp:602 m 2 (L#0m)

+ Diện tích chắn gió của trụ tháp:(Từ MNTN tới đỉnh trụ 32 m):78.2 m 2

2.9.6 Gió lên xe cộ (WL)

WL=1.46 N/mm cách mặt cầu 1.8m

CE đặt theo phương ngang đặt cách mặt cầu 1.8m do xe tải 3 trục:

BR =  + = KN đặt cách mặt cầu 1.8m

2.9.10 Áp lực dòng chảy (WA)

Vận tốc nước thiết kế tính theo lũ thiết kế:V=2.5 ms (giả thiết)

Dọc cầu : p = 5.14 10  − 4  C D  V 2 = 5.14 10  − 4  1.4 2.5  = 0.00179 MPa = 1.779 KN m / 2 (7.3.1 phần 3 TCVN 11823)

Diện tích chắn nước: Sv.73m 2

Ngang cầu:Giả thiết góc chảy lệch với phương dọc =0

2.9.11 Hiệu ứng động đất (EQ)

Sử dụng phương pháp phổ dạng đơn (phân tích phổ theo phương dọc ngang khi tác động 1 tải trọng nằm ngang rãi đếu 7.4.3.2.2 TCVN 11823-2017)

Lực động đất tác dụng lên kết cấu:

EQ=Cms.W/R W :Trọng lượng bản thân kết cấu Cms: Hệ số đáp ứng đàn hồi

R : Hệ số điều chỉnh đáp ứng Giả thiết tính toán:

Hệ dố điều chỉnh đáp ứng R 2

PHÂN TÍCH TÍNH TOÁN NỘI LỰC VÀ TỔ HỢP NỘI LỰC

Mô hình phân tích tính toán (Midas civil 2019)

Mô hình chung trong phân tích

• Phần tử dầm kiểm toán (Element)

Chỉ lấy nhóm phần tử đặc trưng để kiểm toán

Thứ tự Đốt dầm Element bên trái trụ

9 Đốt dầm bên trái trụ T5 Đốt dầm bên phải trụ T5

• Phần tử dây văng kiểm toán (Element)

Thứ tự Dây văng trụ T5 Element

Phần tử dây văng trụ T5,T6

• Nhóm điều kiện biên (Bourdary)

BG1:Liên kết ngàm bệ trụ - liên kết cứng thân trụ tháp với 2 nhánh tháp

BG2:Liên kết neo tạm khi thi công hẫng (Liên kết cứng)

BG3:Gối di động đầu dầm

BG4:Gối cố định đoạn dầm trên đà giáo

BG5:Dỡ neo tạm, hạ gối

Kết quả phân tích nội lực

3.2.1 Nội lực do tĩnh tãi

Biểu đồ lực cắt Fz

NỘI LỰC DO TĨNH TẢI

Element Đốt Vị trí Lực cắt (kN) Moment (My)

3.2.2 Nội lực do hoạt tải

Biểu đồ bao moment My xe tải thiết kế

Biểu đồ bao lực cắt Fz do xe 3 trục

Biểu đồ bao moment My xe 2 trục

Biểu đồ bao lực cắt Fz do xe 2 trục

1.75HL93S (3 xe tải thiết kế cách nhau 15m)

Biểu đồ bao moment My xe S

Biểu đồ bao lực cắt Fz do xe S

Nhận xét:Xe tải gây nội lực nguy hiểm là xe tải thiết kế (HL93K) dùng để xét đến kiểm toán

NỘI LỰC DO XE TẢI THIẾT KẾ (XE 3T)

3.2.3 Nội lực do ảnh hưởng của nhiệt độ, gradient nhiệt

Biểu đồ Moment My do do ảnh hưởng của nhiệt độ rãi đều

Biểu đồ lực cắt Fz do do ảnh hưởng của nhiệt độ rãi đều

NỘI LỰC DO NHIỆT ĐỘ RÃI ĐỀU TU

Element Đốt Vị trí Lực cắt (kN) Moment My

Biểu đồ Moment My do do ảnh hưởng của Gradient nhiệt

Biểu đồ lực cắt Fz do do ảnh hưởng của Gradient nhiệt

NỘI LỰC DO GRADIENT NHIỆT TG

3.2.4 Nội lực gây ra do ảnh hưởng của tải trọng gió ngang lên kết cấu

Biểu đồ Moment My do WS gây lên hệ dầm chủ

Biểu đồ lực cắt Fz do WS gây lên hệ dầm chủ

NỘI LỰC DO GIÓ NGANG WS

Element Đốt Vị trí Lực cắt Fz (kN) Moment (My)

3.2.5 Nội lực gây ra do ảnh hưởng của áp lực nước

Biểu đồ Moment My do WA gây lên hệ dầm chủ

Biểu đồ lực cắt Fz do WA gây lên hệ dầm chủ

Đường ảnh hưởng do hoạt tải

Đường ảnh hưởng My tại gối trụ tháp T5 do xe tải thiết kế

Đường ảnh hưởng lực cắt Fz tại gối trụ tháp T5 do xe tải thiết kế, cùng với đường ảnh hưởng My tại giữa nhịp và đường ảnh hưởng lực cắt tại giữa nhịp, đều là những yếu tố quan trọng trong việc phân tích tác động của xe tải lên kết cấu cầu Những đường ảnh hưởng này giúp xác định cách mà lực cắt và mô men tác động đến các điểm khác nhau của kết cấu, từ đó đảm bảo an toàn và hiệu quả cho thiết kế cầu.

Tổ hợp nội lực (Phần 3 TCVN 11823-20117)

THCĐ1:(Tổ hợp liên quan đến sử dụng xe tiêu chuẩn của cầu không xét đến gió)

1.25DC+1.5DW+1PS+1.2TU+0xTG+1.25CR+1.25SH+1PS+WA+1.75(LL-

THCĐ3:(Tổ hợp liên quan đến gió có vận tốc lớn hơn 25m/s)

1.25DC+1.5DW +1PS+1.2TU+0xTG+1.25CR+1.25SH +1PS +WA+ 1.4 WS

DC+DW+PS+TU+0.5TG+CR+SH+PS+WA+1.75(LL3T+IM)+LAN+0.3WS+1WL+BR+

Biểu đồ bao Moment My do THCĐ1 gây lên hệ dầm chủ

Biểu đồ bao lực cắt Fz do THCĐ1 gây lên hệ dầm chủ

Biểu đồ Moment My do THCĐ3 gây lên hệ dầm chủ

Biểu đồ bao lực cắt Fz do THCĐ3 gây lên hệ dầm chủ

Biểu đồ bao moment My THSD1 gây lên hệ dầm chủ

Biểu đồ bao lực cắt Fz THSD1 gây lên hệ dầm chủ

PHÂN TÍCH THI CÔNG VÀ KIỂM TOÁN

Tính toán trong thi công

Các Tải trọng tác dụng trong quá trình thi công hẫng

4.1.1 Tải trọng xe đúc (XD)

Minh họa tải trọng xe đúc

Cho xe đúc và ván khuôn là 1, với tổ hợp tải P&M gây lên mút hẫng

+PT0KN (Trọng lượng xe đúc giả thiết )

+Độ lệch tâm e=2m (Khoảng cách từ trọng tâm xe đúc tới mút hẫng trong sơ đồ tính toán) +My=Pxe (Moment do xe đúc gây ra tại mút hẫng)

4.1.2 Tải trọng bê tông ướt (BTU)

Minh họa tải trọng bê tông ướt thi công K8

Tải trọng bê tông ướt khi thi công đốt K(n) tác dụng lên mút hẫng đốt K(n-1)

4.1.3 Hoạt tải thi công phân bố (CLL) q= 0.24KN/m2

Rãi đều:Wtc=qxBcầu=0.24x13.76=3.3KN/m

4.1.4 Lớp phủ, lan can, gờ chắn (DW)

4.1.5 Lực căng cáp văng (Pc)

Chọn 0.45 fpu= 837 Mpa là cường độ căng giới hạn của 1 tao

Cáp văng có tiết diện Ap(50 mm2 (19T15.7)

4.1.6 Lực căng cáp dự ứng lực trong dầm (PS)

Chọn tao thép có độ tự chùng thấp

Các thanh cường độ cao trơn nhẵn Tao thép có độ tự chùng thấp

Các thanh có gờ cường độ cao

Căng trước Ngay trước khi truyền lực (fpbt) 0.7fpu 0.75fpu - Ở trạng thái giới hạn sử dụng sau khi đã tính toàn bộ mất mát (fpe)

Trước khi chốt neo-có thể cho phép dùng fpbt ngắn hạn

Tại các neo và các bộ nối cáp sau khi đóng neo

0.7fpu 0.7fpu 0.7fpu Điểm bất kì dọc theo cấu kiện cách xa neo và bộ nối, ngay sau đóng neo

0.7fpu 0.74fpu 0.7fpu Ở trạng thái giới hạn sử dụng sau khi đã tính toàn bộ mất mát (fpe)

Trình tự thi công

Giả định quá trình thi công diễn ra trong điều kiện lý tưởng

Quy trình tiến hành thi công:

Bước 0: Thi công tháp cầu kết hợp với mở rộng đà giáo thi công đốt K0, cùng lúc này tiến hành thi công nhịp dẫn

Trong bước 9 của thi công đốt K9, quá trình kéo căng cáp dự ứng lực tại đốt K8 được thực hiện vào ngày đầu tiên, cùng với việc căng cáp văng số 3 Tiếp theo, trong hai ngày tiếp theo, công việc di chuyển xe đúc, lắp đặt ván khuôn và cốt thép ống gen cho đốt K9 sẽ được tiến hành.

+Ngày 4:Đổ bê tông đốt K9 +Ngày 5,6,7:Bảo dưỡng bê tông

Bước 1:Thi công đốt K1 (7 ngày)

+ Ngày 1:Căng cáp dự ứng lực đốt K0

+Ngày 2,3:Lắp xe đúc, lắp đặt ván khuôn, cốt thép ống gen đốt K1

+Ngày 4:Đổ bê tông đốt K1

+Ngày 5,6,7:Bảo dưỡng bê tông

Bước 10 trong thi công đốt K10 kéo dài 7 ngày, bắt đầu với việc căng cáp dự ứng lực cho đốt K9 và lắp đặt cáp văng số 4 vào ngày đầu tiên Trong hai ngày tiếp theo, công việc sẽ bao gồm di chuyển xe đúc, lắp đặt ván khuôn và cốt thép ống gen cho đốt K10.

Bước 2:Thi công đốt 2 (7 ngày)

+Ngày 2,3:Di chuyển xe đúc, lắp đặt ván khuôn, cốt thép ống gen đốt K2

Trong Bước 11 của thi công đốt K11, quy trình kéo căng cáp dự ứng lực ở đốt K10 diễn ra trong ngày đầu tiên, cùng với việc căng cáp văng số 4 Tiếp theo, trong hai ngày tiếp theo, công việc di chuyển xe đúc, lắp đặt ván khuôn và cốt thép ống gen cho đốt K11 sẽ được thực hiện.

Bước 3 Thi công đốt K3 (7 ngày)

+Ngày 5,6,7:Bảo dưỡng bê tôn

Trong bước 12 của thi công đốt K12, quá trình kéo dài 7 ngày được chia thành các hoạt động cụ thể Ngày đầu tiên, tiến hành căng cáp dự ứng lực cho đốt K11 và lắp đặt cáp văng số 5 Trong hai ngày tiếp theo, thực hiện di chuyển xe đúc, lắp đặt ván khuôn và cốt thép ống gen cho đốt K12.

+ Ngày 1:Căng cáp dự ứng lực đốt K3, lắp đặt cáp văng số 1

Trong bước 13 của thi công hợp long biên, quá trình kéo căng cáp dự ứng lực đốt K12 và cáp văng số 5 diễn ra trong ngày đầu tiên Tiếp theo, trong hai ngày tiếp theo, công việc bao gồm lắp đặt ván khuôn treo, lắp ván khuôn và cốt thép ống gen cho đốt hợp long biên, đồng thời thực hiện lắp đặt cho HL giữa.

+ Ngày 1:Căng cáp dự ứng lực đốt K4, căng cáp văng số 1 ở đốt K4

Bước 14 Căng cáp dự ứng lực biên (1 ngày)

+Gối cố định trên đà giáo loại bỏ +Căng cáp dự ứng lực bản đáy nhịp biên

+ Ngày 1:Căng cáp dự ứng lực đốt K5, lắp cáp văng số 2

Bước 15 Hợp Long giữa (ngày)

+ Ngày 1,2,3:Lắp đặt ván khuôn, cốt thép HLG (Đã lắp sẵn ở bước thi công 13)

+Ngày 4:Đổ bê tông HLG +Ngày 5,6,7:Bảo dưỡng bê tông

+ Ngày 1:Căng cáp dự ứng lực đốt K6, căng cáp văng số 2 ở đốt K6

Bước 16 Căng cáp dự ứng lực giữa nhịp

+Căng cáp dự ứng lực hợp long giữa Thaó bỏ xe đúc, ván khuôn hợp long giữa

+ Ngày 1:Căng cáp dự ứng lực đốt K7, lắp đặt dây văng số 3

Bước 17 Dỡ bỏ tải trọng thi công-Tháo neo đỉnh trụ, kết cấu nhịp được nối liền (1 ngày)

Bước 18 Thi công lớp phủ cấu kiện lan can, thoát nước và hoàn thiện

Kiểm toán ứng suất trong quá trình thi công hẫng

Kiểm toán bằng biểu đồ ứng suất bằng MIDAS CIVIL

Tổ hợp kiểm toán (Summation) bao gồm các yếu tố: XD, BTU DC, CR, SH, PS, Pc, lực căng cáp văng và DW Ứng suất nén giới hạn được tính là 0.6 f'c = 0.6 × 45 = 27 MPa, tương đương 27,000 kN/m² Trong khi đó, ứng suất kéo giới hạn là 0.25 f'c = 0.25 × 45 × 1.68 MPa = 1,680 kN/m².

Nội lực: Ứng suất thớ trên

BƯỚC 17:Dỡ tải, tháo neo tạm Nội lực: Ứng suất thớ trên

BƯỚC 18:Thi công lớp phủ Nội lực: Ứng suất thớ trên

Kiểm toán ứng suất trong giai đoạn khai thác (THSD)

Kiểm toán bằng biểu đồ ứng suất-MIDAS CIVIL 2019

Trong quá trình tính toán:Nội lực gây ra lớn nhất do xe tải thiết kế

Tổ hợp kiểm toán:THSD1 Ứng suất nén giới hạn: 0.5 f c ' = 0.5 45  = 20.25 Mpa = 20250 KN m / 2 Ứng suất kéo giới hạn: 0.25 f c ' = 0.25 45 1.68  Mpa = 1680 KN m / 2 Ứng suất thớ trên:

Kiểm toán sức kháng uốn và kháng cắt ở trạng thái giới hạn cường độ

1.25DC+1.5DW+1PS+1.2TU+0xTG+1.25CR+1.25SH+1PS+WA+1.75(LL-3T+IM)

53 Điều kiện: Mu   Mn (7.3.2 TCVN 11823-5-2017)

Việc kiểm toán tại các mặt cắt bằng Midas sẽ được trình bày trong phụ lục tính toán, ở dây sẽ kiểm toán bằng biểu đồ bao sức kháng uốn

Biểu đồ bao sức kháng uốn

Kết luận:Sự phát triển nội lực của tồ hợp kiềm toán nằm trong đường bao vật liệu → OK

Biểu đồ bao sức kháng cắt

Kết luận:Sự phát triển lực cắt của tồ hợp kiềm toán nằm trong đường bao vật liệu → OK

Các phần kiểm toán theo mặt cắt trình bay trong phụ lục kiểm toán

Kiểm tra độ võng

Giới hạn độ võng đối với cầu có tải trọng xe:(TCVN 11823-02-2017 5.2.6.2)

Khi tính độ võng do hoạt tải, độ võng phải được lấy giá trị lớn hơn của kết quả tính toán sau + Tính với 1 xe tải thiết kế-(xe 3T)

+ Tính với 25% xe tải thiết kế + tải trọng làn Độ võng do xe 3T:5.1cm (MIDAS)

54 Độ võng do xe 25% Xe thiết kế+ làn:2.1 cm (MIDAS)

Kiểm tra: 5.1 cm   = 12.5 cm → OK

Chuyển vị đỉnh tháp

Chuyển vị theo phương ngang của đỉnh tháp ở THSD1

Chuyển vị theo phương ngang của đỉnh tháp do gió ngang WS lên kết cấu-Đơn vị:m

Chuyển vị theo phương ngang của đỉnh tháp ở THCĐ III (có xét gió)-Đơn vị: m

→ Giá trị chuyển vị lớn nhất là 2.6cm ở THCĐ1

Kiểm toán dây văng

4.8.1 Trong giai đoạn thi công

Nội lực trong dây văng trong quá trình thi công –gồm các tải trọng trong thi công đã nêu 3.1

Max KN f KN MPa OK

→Các dây văng trong quá trình thi công không vượt quá cường độ kéo đứt (0.6fpu)

BẢNG GIÁ TRỊ KIỂM TOÁN TỪNG BƯỚC TRÌNH BÀY Ờ PHỤ LỤC TÍNH TOÁN

4.8.2 Trong giai đoạn khai thác

THCĐ1:1.25DC+1.5DW+1PS+1.2TU+0xTG+1.25CR+1.25SH+1PS+WA+1.75(LL-3T+IM) +1.75LAN

Max KN f KN MPa OK

BẢNG GIÁ TRỊ KIỂM TOÁN CÒN LẠI TRÌNH BÀY Ờ PHỤ LỤC TÍNH TOÁN THSD1:DC+DW+PS+TU+0.5TG+CR+SH +PS +WA+(LL-3T+IM) +LAN+ 0.3WS+1WL

Max KN f KN MPa OK

BẢNG GIÁ TRỊ KIỂM TOÁN CÒN LẠI TRÌNH BÀY Ờ PHỤ LỤC TÍNH TOÁN

MẤT MÁT DỰ ỨNG LỰC

Mất mát ứng suất trong các cấu kiện kéo sau

pT pF pA pES pLT f f f f f

+  f pT :Tổng mất mát ứng suất (Mpa)

+  f pA :Mất mát do thiết bị neo (Mpa)

+  f pF :Mất mát do ma sát  f pLT (Mpa)

+  f pES :Mất mát do co ngắn đàn hồi hoặc giãn dài ở tại thời điểm tác dụng dự ứng lực hoặc tải trọng ngoài (Mpa)

+  f pLT :Mất mát do từ biến, co ngót theo thởi gian của bê tông và sự tự chùng của thép (Mpa)

Kiểm tra mất mát ứng suất (MIDAS)

Kiểm tra 1 bó tiêu biểu, còn lại sẽ kiểm tra trong phụ lục:

Stress(After All Loss) / Stress(After Immediate Loss)

Stress (After Immediate loss):Ứng suất con lại sau khi trừ các mất mát tức thời (tụt neo + ma sát)

Elastic Deform Loss:Mất mát do co ngắn đàn hồi

Creep&Shrinkage Loss:Mất mát ứng suất do từ biến và co ngót

Relaxation Loss:Mất mát do sự giãn dài của bó cáp

Stress(After All Loss)/ Stress(After Immediate Loss):Tỷ số giữa Ứng (sau tất cả mất mát)/ Ứng suất( sau khi mất mát tức thời)

Kiểm tra giới hạn ứng suất của các bó cáp dự ứng lực

Giới hạn ứng suất tại các neo và bộ nối cáp ngay sau khi đóng neo là 0.7fpu Tại bất kỳ điểm nào dọc theo cấu kiện, cách xa neo và bộ nối, sau khi đóng neo, giới hạn ứng suất đạt 0.74fpu Trong trạng thái giới hạn sử dụng sau toàn bộ mất mát, giới hạn ứng suất là 0.8fpy.

Kiểm toán bằng midas civil:Check tensial tress for Pretressing tendons

Dữ liệu kiểm tra cho thấy các mã B1, B2, G và T1 đều đạt yêu cầu với các thông số tọa độ chính xác Các mã B1-00-P, B1-00-T, B1-01-P, B1-01-T, B1-02-P, B1-02-T, B1-03-P, B1-03-T, B1-04-P, B1-04-T, B1-05-P, B1-05-T, B1-06-P, B1-06-T đều có tọa độ lần lượt là 1036976.1, 1167726.0, 1099079.9 và các giá trị tương ứng Tương tự, các mã B2-00-P, B2-00-T, B2-01-P, B2-01-T, B2-02-P, B2-02-T, B2-03-P, B2-03-T, B2-04-P, B2-04-T, B2-05-P, B2-05-T, B2-06-P, B2-06-T cũng cho kết quả tương tự với các tọa độ chính xác Các mã G-00-P, G-00-T, G-01-P, G-01-T, G-02-P, G-02-T, G-03-P, G-03-T, G-04-P, G-04-T, G-05-P, G-05-T, G-06-P, G-06-T, G-07-P, G-07-T cũng đều đạt yêu cầu với các thông số tọa độ tương ứng Cuối cùng, các mã T1-00-P và T1-00-T cũng cho kết quả tốt với tọa độ chính xác Tất cả các dữ liệu trên đều đạt tiêu chuẩn và sẵn sàng cho các bước tiếp theo.

Dưới đây là kết quả chuyển đổi dữ liệu thành một đoạn văn có ý nghĩa, tuân thủ các quy tắc SEO:Dữ liệu trên cho thấy các giá trị đo lường của các mẫu T1 và T2, bao gồm cả giá trị P và T Các giá trị này được thể hiện dưới dạng số liệu cụ thể, cho phép người đọc dễ dàng theo dõi và so sánh Các mẫu T1 và T2 đều có giá trị đo lường tương tự nhau, với sự khác biệt nhỏ giữa các giá trị P và T Điều này cho thấy rằng các mẫu này có thể được sử dụng để đo lường các giá trị tương tự nhau Tuy nhiên, cần phải lưu ý rằng các giá trị này chỉ là dữ liệu thô và cần phải được phân tích kỹ lưỡng để có thể rút ra kết luận chính xác.

For Post-tensioned:Căng sau

FDL1:Ứng suất tại các neo

FDL2 thể hiện ứng suất lớn nhất trong bó cáp dọc theo chiều dài của cấu kiện ngay sau khi thực hiện việc đóng neo Trong khi đó, FLL1 chỉ ra ứng suất lớn nhất sau khi đã tính toán tất cả các tổn thất ở giai đoạn cuối.

AFDL1:Giới hạn ứng suất tại các neo và bộ nối cáp ngay sau khi đóng neo

AFDL2:Điểm bất kì dọc theo cấu kiện cách xa neo và bộ nối, sau khi đóng neo

AFLL1:Ở trạng thái giới hạn sử dụng sau toàn bộ mất mát

THIẾT KẾ NEO TẠM KHI THI CÔNG ĐÚC HẪNG

Mục đích

- Giúp neo giữ đốt dầm K0 trên trụ tháp, tránh trường hợp lật tại vị trí tim trụ tháp gây ra những sự cố không mong muốn

Tải trọng gây lật

- Tổ hợp bất lợi gây ra moment lật tại tim trụ:

+Lệch 1 xe đúc:(Tức là 1 xe đúc bị rơi xuống sông)

+Tải thi công chất lệch 1 bên:

+Lực nâng của gió tác dụng lên 1 cánh hẫng (WPU):q=0.24Mpa

Tính toán số lượng thanh thép dự ứng lực

Biểu đồ moment do tác dụng của tải trọng gây lật:

Biểu đồ moment do tải trọng gây lật

Moment gây lật tại vị trí tim trụ tháp: M gaylat = 46070.8 24535.1 − = 21535.7 KN m Điều kiện tính toán chống lật:Mchống lật > Mgây lật

Mchống lật=P x (tz) x n > Mgây lật= 21535.7KN.m 597.4 x 2.1 x 20 %090.8 > Mgây lật= 21535.7KN.m (OK)

Tz:cánh tay đòn (m) n:số thanh PC Bar

(Thiết kế thép thanh dự ứng lực D35 (Area 2mm 2 ) có fpu35 Mpa (TCVN 11823-5-

Căng 0.6fpu b1000KN/m2 –Lực căng Pb1000x0.000962Y7.4KN)

→Thiết kế 20 thanh PC Bar (Xem bản vẽ chi tiết)

PHẦN PHỤ LỤC KIỂM TOÁN

Trong giai đoạn thi công, việc kiểm tra ứng suất bằng phần mềm Midas là rất quan trọng để xác định giai đoạn gây ra ứng suất lớn nhất tại mặt cắt Midas sử dụng các ký hiệu như E lem cho phần tử, P ar t để kiểm tra vị trí của từng phần tử, và C omp./T ens để phân loại nén hoặc kéo Các giai đoạn xây dựng được ký hiệu bằng Stage, trong đó C HK kiểm tra ứng suất kết hợp cho các giai đoạn thi công Các loại ứng suất như FT, FB, FT L, FBL, F T R, và F B R được xác định dựa trên mômen uốn và lực dọc trục tại các vị trí khác nhau Cuối cùng, F M A X đại diện cho ứng suất kết hợp lớn nhất trong số các ứng suất đã liệt kê, trong khi ALW là ứng suất cho phép của tiết diện trong giai đoạn thi công, được đo bằng N/mm^2.

Compressive stress: 20.25 (N/mm^2) CHKFT (N/mm^2)

The tension and compression stress values for various PSC girders are presented in the following data For example, the tension stress for the 100 I[100] girder during the construction stage shows a value of -1.68 N/mm², while the compression stress for the same girder is recorded as 0.000 N/mm² The 100 J[101] girder exhibits a compression stress of -1.598 N/mm² and a tension stress of -1.59 N/mm², indicating significant load variations Further analysis of the 101 I[101] girder reveals similar stress values under compression and tension, with -1.598 N/mm² and -1.59 N/mm², respectively The 102 I[102] girder's tension stress is recorded at -1.79 N/mm², while its compression stress is -1.77 N/mm², reflecting the structural integrity under load Overall, the data underscores the performance of PSC girders under various tension and compression scenarios, essential for engineering assessments and structural design.

Bài viết này trình bày các thông số kỹ thuật của các dầm bê tông dự ứng lực (PSC) với các chỉ số về lực kéo và nén Các dầm được phân loại theo từng mã số, bao gồm các thông tin chi tiết như trạng thái (OK), lực nén và lực kéo tại các giai đoạn thi công khác nhau Đặc biệt, các giá trị lực kéo âm cho thấy sự biến dạng trong quá trình thi công, trong khi các giá trị lực nén dương thể hiện khả năng chịu tải của các dầm Các thông số này rất quan trọng trong việc đảm bảo an toàn và hiệu quả trong thiết kế và thi công các công trình xây dựng.

The article details various specifications and construction processes for PSC (Pre-Stressed Concrete) girders, categorized by compression and tension states Each entry includes a unique identifier, the construction phase, and specific measurements relevant to load-bearing and structural integrity For instance, the girder labeled 111 I[111] under compression indicates a successful load test, while the tension phase is documented with precise values Similar entries for girders 112, 113, 114, 115, 116, 117, and 118 follow the same format, emphasizing the importance of accurate monitoring and testing during construction The documentation ensures compliance with engineering standards and enhances the safety and durability of the structures being built.

The construction of PSC girders involves both tension and compression elements across various stages For instance, the girder tension at stage K4 shows values of 0.10, while the compression values at stage K8 indicate a maximum of 8.22 Each girder's performance is assessed through specific metrics, such as the tension in girder K12 reaching 4.55 and compression in K16 at 9.00 Additionally, stages K5 and K6 present distinct tension values of 3.25 and 0.90, respectively The tension and compression metrics are crucial for evaluating the structural integrity of the girders, with consistent measurements across multiple stages, ensuring safety and reliability in construction projects.

Bài viết này đề cập đến các thông số kỹ thuật của dầm bê tông dự ứng lực (PSC) trong quá trình thi công và khai thác Dầm 127 J có hai trạng thái: nén (BUOC 18) với tải trọng 7.805 và kéo (BUOC 17) với tải trọng 7.425 Dầm 128 I cũng có hai trạng thái: nén (BUOC 18) với tải trọng 6.564 và kéo (BUOC 10) với tải trọng -0.66 Thông tin này rất quan trọng cho việc đảm bảo tính an toàn và hiệu quả trong xây dựng.

BUOC 18: THI CONG LP VA KHAI THAC

Bài viết này trình bày các thông số kỹ thuật liên quan đến dầm bê tông dự ứng lực (PSC) với các trạng thái kéo và nén khác nhau Các bước thực hiện (BUOC) được chỉ định rõ ràng, bao gồm cả việc căng cáp và kiểm tra tải trọng Các giá trị đo lường như lực kéo, lực nén và các thông số liên quan được ghi lại để đảm bảo tính chính xác và an toàn trong quá trình thi công Việc theo dõi và ghi chép các thông số này là rất quan trọng để đảm bảo chất lượng công trình và tuân thủ các tiêu chuẩn kỹ thuật.

Bảng dữ liệu về các cấu kiện dầm (PSC) cho thấy thông số về nén và kéo của từng loại dầm trong các điều kiện khác nhau Các dầm như 202 J, 203 I, 204 I, và 205 J đều có các chỉ số nén và kéo khác nhau, với các giá trị cụ thể cho từng trường hợp thi công Đặc biệt, các dầm 206 I và 207 J thể hiện sự thay đổi đáng kể về khả năng chịu lực trong các điều kiện khác nhau, từ nén đến kéo Bảng cũng ghi nhận các thông số liên quan đến thi công, như "HL giua" và "Thi cong LP VA KHAI THAC", cho thấy tầm quan trọng của việc kiểm tra và đánh giá chất lượng trong quá trình xây dựng Các dữ liệu này rất quan trọng cho việc thiết kế và đảm bảo an toàn cho các công trình xây dựng.

The article provides detailed specifications for various PSC (Prestressed Concrete) girders, including tension and compression states across multiple construction phases Each girder is identified with unique codes and categorized into tension and compression tasks, such as "BUOC 15: HL giua" and "BUOC 17: Do bo tai trong-Thao neo dinh tru." The tension specifications detail construction parameters for girders like K6, K7, and K12, while compression specifications outline load-bearing capacities and anchoring techniques For instance, the tension for girder K5 (CANG DV1) is noted alongside compression results indicating the structural integrity of the girders Overall, the data emphasizes the importance of precise measurements and techniques in the construction and reinforcement of PSC girders to ensure safety and durability.

Bảng số liệu về các dầm PSC cho thấy các thông số quan trọng liên quan đến sức chịu tải và quá trình thi công Các dầm được phân loại theo trạng thái nén và kéo, với từng dầm có số liệu cụ thể như Cang Dul giua và thi công K1, K4, K5, K6, K7, K8, K12, và K17 Ví dụ, dầm 219 I có sức nén 8.23 và sức kéo -0.06, trong khi dầm 220 J có sức nén 7.54 và sức kéo 3.42 Thông tin này cung cấp cái nhìn tổng quan về hiệu suất và trạng thái của các dầm trong quá trình xây dựng, đồng thời hỗ trợ trong việc đánh giá và điều chỉnh thiết kế cho phù hợp với yêu cầu kỹ thuật.

Bài viết này trình bày thông tin chi tiết về các giai đoạn thi công và khai thác của dầm bê tông dự ứng lực (PSC) với các chỉ số căng và nén khác nhau Các bước thi công được phân loại theo từng giai đoạn, bao gồm việc kiểm tra tải trọng và thao neo định trụ, cũng như các chỉ số cụ thể cho từng loại dầm Thông tin về tình trạng căng và nén của dầm được ghi chú rõ ràng, nhằm đảm bảo an toàn và hiệu quả trong quá trình xây dựng Các giai đoạn thi công như "Cang Dul giua" và "THI CONG LP VA KHAI THAC" được nhấn mạnh để thể hiện tầm quan trọng trong việc duy trì cấu trúc bền vững của công trình.

The analysis of the PSC girder data reveals various parameters for compression and tension across different sections For instance, the girder labeled 622 J[623] shows a compression value of -0.51 and tension also at -0.51 Similarly, girder 623 I[623] has a compression of -0.51 and tension at -0.51 The girder 624 J[624] presents compression and tension values of -0.29 and -0.29 respectively, while girder 625 I[625] indicates a compression and tension of -0.20 In the subsequent sections, girder 626 I[626] records compression at -0.19 and tension at -0.19, while girder 628 J[629] exhibits higher values with compression at -0.87 and tension at -0.87 Finally, girder 630 J[630] shows significant compression and tension values of -1.38, highlighting the varying load capacities and structural integrity of these PSC girders.

630 J[631]Girder(PSC) TensionBUOC 15: HL giuaOK-2.0512.59-1.0212.59-1.0212.59-2.05 631 I[631]Girder(PSC) CompressionBUOC 15: HL giuaOK-2.0512.59-1.0212.59-1.0212.5912.59 631 I[631]Girder(PSC) TensionBUOC 15: HL giuaOK-2.0512.59-1.0212.59-1.0212.59-2.05 631 J[202]Girder(PSC) CompressionBUOC 14: Cang cap DUL bienOK-1.7611.79-0.8111.79-0.8111.7911.79 631 J[202]Girder(PSC) TensionBUOC 15: HL giuaOK-1.7811.76-0.8311.76-0.8311.76-1.78

During the auditing phase of extraction, it is essential to assess stress levels The results indicate a compressive stress of -20,250 KN/m² and a tensile stress of 1,680 KN/m² Here, negative values represent compression, while positive values indicate tension, with the unit of measurement being KN/m².

The HL93K+LANESHCRTUTGEQ model evaluates stress levels caused by live loads, providing maximum and minimum stress measurements in kilometers per square meter (KM/M2) Key stress indicators include SH (KM/M2), CR (KM/M2), TU (KM/M2), TG (KM/M2), and EQ (KM/M2), which collectively assess the structural integrity under varying load conditions.

SERVICES 1 MAX-CONSIST OF DC,DW

SERVICES 1 MIN-CONSIST OF DC,DW SegElemPart TopBottomTopBottomTopBottomTopBottomTopBottomTopBottomTopBottomTopBottomTopBottomTopBottom Đà giáo

100 I[100]0 0 -0.446-0.4350 0 0 0 0 0 -671 -421 0.4350.173-671 -421 -671 -421 OKOK 100 J[101]23.70 0 -29.80 0 0 0 0 0 -681 -410 0.4340.17165 -8680 141 -8710 OKOK 101 I[101]64.243.7-51.1-63.3-0.581-0.495-0.7080.6131.771.51-683 -412 1.921.86935 -8010 820 -8120 OKOK 101 J[102]61.1134 -118 -63.81.39-2.92-4.845.64-6.0311.1-696 -397 12 14.5970 -7980 790 -8180 OKOK 102 I[102]74.4169 -144 -80.11.69-3.69-5.97.15-7.3314 -433 -412 13.418 1230 -10500 1010 -10800 OKOK 102 J[620]162 688 -547 -196 10.6-15 -24.530.7-42.458.9-488 -342 61.779.71130 -10200 418 -11100 OKOK 620 I[620]162 688 -547 -196 10.6-15 -22.730.7-42.458.9-488 -342 60 79 1130 -10200 416 -11100 OKOK 620 J[621]275 1170-922 -341 19.4-26.4-41.354.4-77.5104 -538 -278 108 140 352 -8760 -845 -10300 OKOK 621 I[621]275 1170-922 -341 19.4-26.4-41.354.4-77.5104 -538 -278 106 140 350 -8760 -846 -10300 OKOK 621 J[622]388 1600-1260 -486 28.3-37.8-59.978.1-113 149 -589 -214 153 200 -279 -7500 -1930 -9580 OKOK 622 I[622]388 1600-1260 -486 28.3-37.8-59.978.1-113 149 -589 -214 152 199 -281 -7500 -1930 -9580 OKOK 622 J[623]502 1980-1560 -631 37.2-49.2-78.5102 -148 194 -639 -150 198 258 -769 -6460 -2840 -9070 OKOK 623 I[623]502 1980-1560 -631 37.2-49.2-78.5102 -148 194 -639 -150 196 257 -771 -6460 -2840 -9070 OKOK 623 J[624]616 2320-1830 -776 46.1-60.6-97.1125 -183 239 -689 -86.3241 314 -1120 -5640 -3560 -8740 OKOK

624 I[624]616 2320-1830 -776 46.1-60.6-97.1125 -183 239 -689 -86.3239 314 -1120 -5640 -3570 -8740 OKOK 624 J[625]730 2620-2060 -921 54.9-71.9-116149 -218 284 -739 -22.3282 368 -1340 -4930 -4130 -8470 OKOK 625 I[625]730 2620-2060 -921 54.9-71.9-116149 -218 284 -739 -22.3280 368 -1340 -4930 -4130 -8470 OKOK 625 J[103]844 2870-2260 -1070 63.8-83.3-134173 -253 329 -789 41.6320 420 -1440 -4230 -4550 -8170 OKOK HLB103 I[103]844 2870-2260 -1070 63.8-83.3-134172 -253 329 -789 41.6318 415 -4970 -4970 -4640 -7560 OKOK 103 J[104]967 3100-2440 -1220 73.4-95.5-154197 -291 377 -844 111 360 468 -4640 -4640 -4880 -7470 OKOK K12 104 I[104]954 3100-2430 -1240 81.6-81.7-135229 -316 335 -845 108 352 472 -5260 -5260 -5990 -8160 OKOK 104 J[105]1160 3370-2650 -1490 121 -131 -124213 -452 507 -960 242 412 547 -4370 -4370 -6740 -7460 OKOK K11 105 I[105]1160 3370-2640 -1490 120 -131 -123213 -451 507 -956 242 407 545 -4370 -4370 -7540 -7470 OKOK 105 J[106]1320 3330-2650 -1680 154 -173 -109191 -568 650 -1070 350 439 579 -4650 -4650 -7360 -7670 OKOK K10 106 I[106]1310 3320-2640 -1690 162 -159 -89.2221 -592 610 -1060 347 431 582 -5100 -5100 -8470 -8160 OKOK 106 J[107]1410 3060-2480 -1780 210 -218 -24.3133 -747 797 -1160 425 429 570 -4700 -4700 -8560 -7400 OKOK K9107 I[107]1400 3070-2470 -1780 210 -218 -24.3133 -745 798 -1150 426 423 569 -4250 -3680 -9200 -6380 OKOK 107 J[108]1450 2630-2170 -1800 246 -260 33.256 -861 927 -1240 468 399 526 -4180 -4180 -8530 -6400 OKOK K8108 I[108]1440 2630-2180 -1800 254 -248 52.280.7-883 896 -1230 468 390 528 -4460 -3590 -9470 -5840 OKOK 108 J[109]1440 2130-1810 -1750 299 -298 143-37 -1020 1040 -1310 480 343 459 -4030 -3710 -8990 -5370 OKOK K7109 I[109]1440 2130-1810 -1750 298 -299 143-36.7-1010 1040 -1290 481 338 458 -4680 -2730 -9620 -4400 OKOK 109 J[110]1400 1680-1460 -1670 324 -325 205-115 -1080 1110 -1350 472 290 391 -3760 -2510 -8530 -3690 OKOK K6110 I[110]1400 1660-1460 -1660 330 -312 217-90.9-1100 1080 -1340 472 282 393 -4670 -2810 -9460 -4000 OKOK 110 J[111]1350 1250-1130 -1570 363 -346 299-190 -1180 1160 -1390 449 228 322 -4180 -2130 -8810 -2850 OKOK K5111 I[111]1350 1250-1130 -1570 362 -346 298-190 -1180 1160 -1380 448 222 320 -4860 -2020 -9480 -2750 OKOK 111 J[112]1310 906 -834 -1490 381 -362 357-259 -1220 1190 -1420 416 172 256 -4060 -1690 -8500 -2070 OKOK

K4112 I[112]1300 886 -832 -1480 380 -344 356-230 -1220 1150 -1420 418 166 262 -4720 -2090 -9150 -2470 OKOK 112 J[113]1290 636 -610 -1440 408 -371 429-313 -1270 1190 -1450 379 115 200 -4260 -1390 -8610 -1560 OKOK K3113 I[113]1290 636 -609 -1440 407 -371 428-313 -1270 1190 -1450 379 110 198 -4880 -1280 -9230 -1450 OKOK 113 J[114]1280 460 -449 -1410 420 -381 470-360 -1290 1200 -1480 344 76.6156 -4090 -1820 -8360 -1860 OKOK K2114 I[114]1280 459 -448 -1410 419 -381 469-360 -1280 1200 -1480 344 71.3155 -4690 -1710 -8960 -1750 OKOK 114 J[115]1280 317 -316 -1380 424 -382 497-390 -1280 1180 -1500 309 53.5125 -3790 -2310 -7960 -2260 OKOK K1115 I[115]1280 317 -315 -1380 423 -382 496-390 -1280 1180 -1500 309 49.3123 -4400 -2190 -8560 -2150 OKOK 115 J[116]1280 212 -213 -1350 421 -376 512-406 -1260 1140 -1520 276 53 106 -3390 -2800 -7460 -2710 OKOK K0

116 I[116]1280 212 -213 -1350 420 -376 511-406 -1250 1140 -1520 276 51.3104 -3980 -2690 -8040 -2600 OKOK 116 J[117]1280 168 -169 -1320 409 -360 518-412 -1200 1070 -1550 231 75.195.1-3530 -3530 -6340 -3480 OKOK 117 I[117]974 140 -127 -1100 301 -307 374-358 -886 914 -1790 96.956.973 -1930 -1930 -4240 -2000 OKOK 117 J[118]1040 143 -129 -1170 313 -321 393-380 -921 953 -1790 106 65.579.8-2490 -2490 -3740 -2580 OKOK 118 I[118]1080 206 -157 -1280 274 -229 417-435 -798 663 -1780 66.599.4145 -2220 -2220 -3670 -2740 OKOK 118 J[119]1000 200 -151 -1190 259 -212 400-417 -755 615 -1770 61.9101 146 -1650 -1650 -4170 -2140 OKOK 119 I[119]1300 251 -187 -1450 374 -231 541-491 -1090 669 -1540 182 126 187 -3160 -3160 -6260 -3680 OKOK 119 J[120]1240 297 -222 -1450 352 -201 560-520 -1040 589 -1530 235 164 236 -4170 -2190 -7910 -2770 OKOK K1120 I[120]1240 297 -223 -1450 353 -201 561-520 -1040 589 -1530 235 169 238 -3590 -2310 -7320 -2880 OKOK 120 J[121]1220 344 -300 -1440 328 -168 566-533 -973 499 -1520 276 198 276 -4680 -1660 -8340 -2260 OKOK K2121 I[121]1220 344 -300 -1440 328 -168 568-533 -975 499 -1520 276 203 278 -4070 -1770 -7740 -2380 OKOK 121 J[122]1200 455 -413 -1420 291 -120 565-538 -877 371 -1510 322 235 321 -5070 -1100 -8640 -1790 OKOK K3122 I[122]1200 455 -414 -1420 292 -121 566-538 -879 371 -1510 322 239 322 -4480 -1210 -8050 -1900 OKOK 122 J[123]1180 592 -543 -1390 241 -56.2554-533 -742 196 -1500 373 273 370 -5390 -569 -8820 -1390 OKOK

K4123 I[123]1180 592 -545 -1390 242 -56.2555-533 -744 196 -1500 373 278 371 -4770 -679 -8200 -1500 OKOK 123 J[124]1140 774 -714 -1350 163 45.1524-507 -530 -82.5-1490 437 318 429 -5390 -1280 -8610 -2330 OKOK K5124 I[124]1150 786 -716 -1350 163 21.1525-526 -530 -26.2-1500 444 324 423 -4740 -906 -7960 -1910 OKOK 124 J[125]1100 1010-921 -1310 93.3115 499-506 -327 -300 -1500 524 353 470 -5740 -1190 -8810 -2450 OKOK K6125 I[125]1100 1010-923 -1320 93.6115 500-506 -328 -300 -1510 524 359 471 -5070 -1290 -8140 -2560 OKOK 125 J[126]1040 1270-1150 -1260 4.7235 455-462 -68.3-652 -1510 609 382 513 -5800 -1960 -8670 -3570 OKOK K7126 I[126]1040 1280-1140 -1260 -3.88218 447-479 -44.5-608 -1520 614 391 509 -4900 -1670 -7740 -3250 OKOK 126 J[127]975 1580-1400 -1190 -83.1330 410-445 194 -945 -1540 710 395 527 -5980 -1940 -8700 -3890 OKOK K8127 I[127]978 1580-1400 -1190 -83.2330 411-445 194 -945 -1550 712 401 529 -5240 -2040 -7970 -3990 OKOK 127 J[128]898 1930-1690 -1090 -190 482 347-375 516 -1400 -1570 818 387 527 -6060 -2650 -8620 -5120 OKOK K9128 I[128]902 1940-1690 -1080 -202 467 333-394 553 -1360 -1580 824 397 523 -5030 -2350 -7550 -4790 OKOK 128 J[129]849 2310-2010 -971 -289 595 284-341 820 -1750 -1610 930 349 475 -6000 -2600 -8520 -5560 OKOK K10 129 I[129]851 2310-2020 -971 -290 595 285-341 822 -1750 -1620 931 355 477 -5220 -2680 -7740 -5640 OKOK 129 J[130]847 2660-2340 -912 -379 725 219-263 1100 -2150 -1640 1010281 391 -5560 -3560 -8160 -7160 OKOK K11 130 I[130]849 2690-2330 -913 -391 706 204-289 1140 -2090 -1650 1020292 385 -4490 -3140 -7030 -6700 OKOK 130 J[131]824 2990-2560 -884 -443 782 169-248 1300 -2330 -1670 1070184 250 -4810 -3850 -7480 -7970 OKOK K12 131 I[131]826 2990-2570 -885 -444 783 170-248 1300 -2330 -1670 1070190 252 -4000 -3880 -6670 -8000 OKOK 131 J[132]779 3100-2650 -826 -483 838 128-195 1420 -2510 -1670 109073.5101 -3870 -3870 -6540 -8340 OKOK HLG

Kiểm tra sức kháng uốn bao gồm các yếu tố như phần tử (E lem), vị trí kiểm tra (I-End, J-End) của từng phần tử, và các loại moment (M u y cho moment do tổ hợp tải trọng ở trạng thái giới hạn cường độ 1, M n y cho moment kháng uốn danh định, M c r cho moment gây nứt) Tổ hợp tải trọng được xác định qua tên (L com Name) và hệ số sức kháng (Phi=1) Giới hạn hàm hượng cốt thép tối thiểu được tính bằng mi n (1.33M u y, M c r) theo quy định 7.3.3 Phần 5 TCVN 11823-2017 Điều kiện kiểm toán yêu cầu rằng M u y phải nhỏ hơn phiM n y.

Tiêu đề	Đồ Án Tốt Nghiệp Thiết Kế Cầu Extradosed Hai Mặt Phẳng Dây Vượt Sông Soài Rạp
Tác giả	Ngô Văn Quang
Người hướng dẫn	TS. Nguyễn Duy Liêm, TS. Đỗ Tiến Thọ
Trường học	Trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật TP. Hồ Chí Minh
Chuyên ngành	Xây Dựng
Thể loại	đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2022
Thành phố	TP. Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	122
Dung lượng	3,77 MB