THIẾT KẾ CHUNG CƯ SỐ

C s hình thƠnh d án

S c n thi t ph i đ u t công trình

Dân số tại Thành phố Hồ Chí Minh đang trong giai đoạn tăng cao, phản ánh sự phát triển kinh tế mạnh mẽ của khu vực Đây là trung tâm giao thương hàng hóa và công nghệ giữa các tỉnh trong vùng, Việt Nam và các nước khác Sự gia tăng dân số kéo theo nhu cầu xây dựng chung cư cao tầng, nhằm giải quyết vấn đề chỗ ở cho người dân Chung cư cao tầng không chỉ tiết kiệm diện tích đất mà còn tạo ra môi trường sống xanh, sạch, đẹp và hiện đại, phù hợp với xu hướng đô thị hóa Một trong những công trình tiêu biểu là Chung cư 51-đường 318 Phạm Hùng, Phường 5, đáp ứng nhu cầu về nhà ở tại khu vực này.

Qu n 8 là m t trong nh ng công trình đ c xây d ng nh m gi i quy t v n đ nhà cho ng i dân, góp ph n vào s nghi p xây d ng và phát tri n thành ph

Gi i thi u v công trình

 T ng tr t cao : 4.5m , di n tích 837.72 m 2

 T ng 1-9 : chi u cao m i t ng 3.4 m, di n 837.72 m 2

 T ng mái : cao 3.1m, di n tích 742.5 m 2

 a đi m xây d ng: công trình đ c xây d ng ngay ngư ba ti p giáp gi a đ ng 318 Ph m Hùng v i đ ng Tân Thu n và m t m t ti p giáp v i đ ng 318

 Di n tích cây xanh: 475.48 m 2 b Phơn khu ch c n ng

 T ng tr t: B t ho i, kho ch a, phòng máy phát đi n, siêu th , khu sinh ho t công c ng, v n phònh ban qu n lỦ chung c , d ch v công c ng.

 T ng sân th ng : b n c,phòng máy.

c đi m khí t ng th y v n

 Công trình đ c xây d ng tai qu n 8-TP HCM n m trong vùng nhi t đ i gió mùa nóng m v i các đ c tr ng c a vùng khí h u mi n Nam B , m t n m có 2 mùa m a n ng rõ r t:

Mùa n ng: t tháng 11 đ n tháng 4 n m sau.

Nhi tđ th p nh t trong n m kho ng tháng 12: 13 0 C

Nhi t đ cao nh t trong n m kho ng tháng 4: 39 0 C

L ng m a trung bình trong n m: 1000-1800 mm

 m: m trung bình là: 78% m t ng đ i vào mùa khô là: 70-80% m t ng đ i vào mùa m a là:80-90%

 Gió: H ng gió chính thay đ i theo mùa.Khu v c thành ph H Chí Minh là khu v c ít ch u nh h ng c a bưo.

Vào mùa khô: h ng gió ch đ o là h ng ông Nam chi m 30-40%, gió ông chi m 20-30%

Vào mùa m a: h ng gió ch đ o là h ng Tây chi m 65%.

Gi i pháp ki n trúc

Nguyên t c xơy d ng

 D a trên quy ho ch phát tri n c s h t ng c a thành ph mang tính lâu dài.

 Theo tiêu chu n quy ph m thi t k

 K thu t xây d ng và v t li u xây d ng đ m b o s d ng t t, phù h p và không l c h u theo th i gian, có th linh đ ng thay đ i.

Gi i pháp m t b ng

 M t b ng công trình đ c b trí hoàn toàn đ i x ng t o đi u ki n thu n l i cho vi c b trí giao thông công trình, đ ng th i có th làm đ n gi n hóa các gi i pháp v k t c u c a công trình.

 T n d ng tri t đ di n tích đ t xây d ng và s d ng công trình h p lỦ.

 Giao thông trên m t b ng c a các sàn t ng đ c th c hi n thông qua h th ng s nh hành lang.

 Công trình có hai bu ng thang máy và m t c u thang b ph c v cho vi c giao thông theo ph ng đ ng.

Gi i pháp m t đ ng

 M t đ ng công trình t ch c theo ki u kh i đ c ch nh t, ki n trúc đ n gi n phát tri n theo chi u cao mang tính b th hoành tráng.

 C b n m t c a công trình đ u có các ô c a kính khung nhôm, các ban công v i các chi ti t t o thành m ng, trang trí đ c đáo cho công trình.

Các gi i pháp k thu t

H th ng chi u sáng vƠ thông gió

Hệ thống các căn hộ được thiết kế xung quanh lõi cầu thang, tạo ra không gian thoáng đãng và tiếp xúc với ánh sáng tự nhiên Các phòng đều được trang bị cửa kính lớn, giúp tối ưu hóa nguồn ánh sáng bên ngoài cho toàn bộ công trình.

 Ngoài ra h th ng chi u sáng nhân t o c ng đ c b trí sao cho có th ph đ c nh ng v trí c n đ c chi u sáng.

H th ng đi n

 S d ng ngu n đi n c a thành ph c p Ngoài ra công trình còn s d ng máy phát đi n d phòng đ m b o cung c p đi n 24/24 khi có s c x y ra.

Hệ thống điển đi trong hợp kỹ thuật là một phần quan trọng trong việc cung cấp điện cho các khu vực Mỗi tòa nhà cần có bảng điều khiển riêng để đảm bảo nguồn điện cung cấp ổn định cho toàn bộ phòng Các khu vực có thiết bị điện cần được lắp đặt hệ thống điển đi đúng cách để đảm bảo an toàn và hiệu quả trong quá trình sử dụng.

H th ng c p thoát n c

 N c s d ng đ c l y t tr m c p n c thành ph , dùng máy b m đ a n c t h th ng lên b ch a n c mái B n c này v a có ch c n ng phân ph i n c sinh ho t cho các phòng, v a d tr n c khi h thông ng ng ho t đ ng.

Hệ thống thoát nước mưa trên sân thượng được thiết kế theo đúng kỹ thuật nhằm dẫn nước ra khu vực thoát nước, sử dụng ống PVC chịu áp lực cao Tất cả các ống dẫn trong hệ thống này đều có kiểm tra sau khi lắp đặt để đảm bảo an toàn và hiệu quả.

Phòng cháy ch a cháy

 Vì đây là n i t p trung đông ng i và là nhà cao t ng nên vi c phòng cháy ch a cháy là r t quan tr ng, ph i theo tiêu chu n qu c gia.

Hệ thống báo cháy đóng vai trò quan trọng trong việc bảo vệ công trình, được trang bị hệ thống phòng cháy chữa cháy trên mọi tầng và trong mọi phòng Hệ thống này có khả năng phát hiện kịp thời các nguồn phát lửa, đảm bảo an toàn cho người sử dụng Các máy báo khói và nhiệt độ được lắp đặt hợp lý cho toàn khu vực, góp phần nâng cao hiệu quả phòng cháy chữa cháy.

THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

CH NG 2μ THI T K SÀN T NG I N HÌNH

Gi i thi u

Sàn là một yếu tố quan trọng trong cấu trúc của công trình, ảnh hưởng trực tiếp đến chất lượng và độ bền của công trình Để đảm bảo tính thẩm mỹ và công năng, sàn cần đáp ứng các yêu cầu về thiết kế và kết cấu Hiện nay, sàn bê tông cốt thép được sử dụng phổ biến nhờ vào những ưu điểm vượt trội của nó.

L a ch n kích th c ti t di n sƠn

L a ch n ti t di n d m

Chi u cao ti t di n d m h d đ c tính ch n theo nh p.

 m ld : nh p d m đang xét md:h s ph thu c vào tính ch t c a khung và t i tr ng. md =812 v i d m chính ; m d 20 v i d m ph

Ch n h d , bdlà b i s c a 50 mm đ thu n ti n thi công.

Kích th c ti t di n d m đ c ch n nh sau:

Xác đ nh s b chi u dƠy b n sƠn

Chi u dày b n sàn ph thu c vào nh p và t i tr ng tác d ng:

Ch n s b chi u dày sàn theo bi u th c: d h D l

B n lo i d m m = 3035; l là nh p c a b n (c nh b n theo ph ng ch u l c).

B n kê 4 c nh l y m @45 và l=lng Ch n m bé v i b n kê t do và m l n v i b n kê liên t c

Ch n h b là s nguyên theo cm và đ m b o đi u ki n c u t o h b  hmin `mm đ i v i nhà dân d ng.

Ch n ô b n S5 có kích th c 750x 550 (cm) đ tính ti t di n:

Phơn lo i ô b n sƠn

DS 8 DS 9 DS 10 DS 11 DS 12 DS 13 DS 14

S hi u ô sàn ld(m) lng(m) T s ld/lng

Xác đ nh t i tr ng tác d ng lên b n sƠn

T nh t i

Tr ng l ng b n thân các l p c u t o sàn: g s tt     i   i n

Các l p c u t o sàn phòng ng , Các l p c u t o sàn nhà v sinh, phòng khách, s nh, b p ban công ,sân ph i

Sàn phòng ng ,phòng khách,s nh, b p:

T i tr ng tính toán tt g (KN/ms 2 )

Sàn nhà v sinh,ban công, sân ph i:

T i tr ng t ng (quy thƠnh t i phơn b đ u trên sƠn)

T t c t ng ng n đ u là t ng dày 10cm xây g ch ng,

Tr ng l ng t ng đ c tính theo công th c:

 t:tr ng l ng riêng c a t ng (= 18 KN/m 3 ) bt :b dày t ng xây trên sàn

Ht: chi u cao t ng H t = Ht ng ậHs=3.4- 0.13= 3.27m l t : t ng chi u dài t ng xây trên m i ô sàn.

, : d ng l l kích th c c nh dài và c nh ng n c a ô b n có t ng.

KT sàn (m) KT t ng (m)  t H s v t t i gt ld lng bt lt ht KN/m 3 n KN/m 2

T i tr ng tính toán tt g (KN/ms 2 )

Ho t t i

Ho t t i tt tt tt s x p  p n (KN/m 2 )

Phòng khách, phòng b p, phòng ng , nhà v sinh Hành lang, c u thang,ban công

Tính toán ô sƠn 2 ph ng

B ng xác đ nh t i tr ng tác d ng lên các ô b n kê

KT sàn (m) T nh t i (KN/m 2 ) Ho t t i p

T ng t i tr ng tác d ng P ld lng gs gt KN/m 2 KN/m 2 KN

B ng xác đ nh các h s

B ng tính các giá tr n i l c

Các h s Giá tr các moment (KNm) m i1 m i2 k i1 k i2 M 1 M 2 M I M II

Tính toán c t thép

C t thép đ c tính v i d i b n có b r ng b= 1m theo c 2 ph ng và đ c tính toán nh c u ki n ch u u n, ti t di n hình ch nh t

Bê tông M250 có Rb= 11.5 MPa

Chi u dày l p bê tông b o v a= 20mm.

B ng k t qu c t thép

Tính toán các ô lo i b n d m

S đ tính các ô b n đ c xác đ nh theo b ng sau

B ng xác đ nh s đ tính ô lo i b n d m

Tính toán n i l c

B ng t ng h p giá tr mômen.

T i tr ng toàn ph n q(KN/m 2 )

Các ô b n đ c tính toán nh c u ki n ch u u n ti t di n hình ch nh t.

Ki m tra đ võng c a sƠn

Ch n ô b n S5 đ tính đ võng: võng w t i tâm c a t m ch nh t (a x b) ngàm theo chu vi ch u t i phân b đ u q (theo ph l c 22, sách K t C u Bê Tông C t Thép 3 ậVõ Bá T m):

: h s (tra b ng trong ph l c 22 đ c =0.00201) h: chi u dày c a t m à: h s poison

Theo đi u C.7.6 TCVN 356:2005 : f = 2.7 mm ≤ 40 mm => Tho

Gi i thi u

B n c là một bộ phận quan trọng cung cấp năng lượng sinh hoạt cho toàn bộ công trình, đồng thời hỗ trợ cho việc phòng cháy chữa cháy Do đó, trong môi trường hợp hẳn, b n c phải đảm bảo không bị sập đổ và cung cấp năng lượng sinh hoạt liên tục 24/24 giờ.

Ch n h n c mái có th tích:

Tính toán sƠn h n c

v t li u s d ng

D= 0.81.4: h s kinh nghi m ph thu c ho t t i s d ng m 035 đ i v i b n d m m @45 đ i v i b n kê. l = 3.75m

 Chi u dày b n thành: h bth cm

Tính b n n p

B n n p là chi ti t ch u t i tr ng t ng đ i nh , ch y u đ bao che nên ta ch n hbnmm

S đ tính: xem nh b n ch u l c 2 ph ng, c t 1 d i b n có b r ng b =1m ra đ tính Xem nh d m đ n gi n t a lên b n thành.

S b ch n DN1(200x 400 ),DN2(200x 400 ), DN3(200x 400 ) a T i tr ng tác d ng lên n p b

T i tr ng toàn ph n tác d ng lên n p b : q tt = 2.96 +0.97 =3.93 KN/m 2

T ng t i tr ng : P  q l d lng b.Tính toán n i l cμ

Mômen d ng l n nh t gi a nh p:

Giá tr mômen(KNm) ld/lng m91 m92 k91 k92 q(KN/m 2 ) P(KN) M1 M2 MI MII

T ng c ng: 0.115 2.96 c Tính toán c t thép

C t thép b n n p đ c tính toán nh c u ki n ch u u n

Ki m tra hàm l ng c t thép min max

S c t thép gia c ng ph i l n h n s c t thép b c t gi m.

C t thép b n n p theo 2 ph ng là 6@200, s l ng thanh thép theo m i ph ng là 3 thanh 6 có A s 82 mm 2

V y ta có l ng c t thép gia c ng t i l th m là: 212@50 theo c 2 ph ng.

Tính b n đáy h

B n đáy là chi ti t ch u l c r t quan tr ng c a h n c vì th ph i đ m b o trong m i tr ng h p b n đáy không b n t gây s p đ

Chi u dày b n đáy: hbđ = 15 cm

S b ch n D 1, D 2 (400x 600 ), D 3 (400x 700 ). a T i tr ng tác d ng

T i tr ng toàn ph n tác d ng lên b n đáy:

T ng t i tr ng : P  q l d lng 29.521 5.5 3.75  608.87KN

Trên m t b ng có S1 và S2 hoàn toàn gi ng nhau nên ta ch tính cho S1. b.Tính toán n i l c

120 d b h h    ,liên k t xung quanh là liên k t ngàm.

 s đ tính là b n kê ngàm 4 c nh( s đ s 9).

Tr ng l ng riêng (KN/m 3 ) n g tt

Tra b ng ph l c ta đ c các giá tr h s :

T ng t i tr ng Giá tr mômen (KNm) ld/lng m91 m92 k91 k92 q(KN/m

Ki m tra hàm l ng c t thép: min max

Ki m tra v t n t đáy b a T i tr ng tác d ng

Chi u dày Tr ng l ng riêng n g tc

T i tr ng toàn ph n tác d ng lên b n đáy:

T ng t i tr ng : P  q l d lng 26.78 5.5 3.75 552.3KN  

Trên m t b ng có S1 và S2 hoàn toàn gi ng nhau nên ta ch tính cho S1 b.Tính toán n i l c

120 d b h h    ,liên k t xung quanh là liên k t ngàm.

 S đ tính là b n kê ngàm 4 c nh( s đ s 9).

Tra b ng ph l c ta đ c các giá tr h s :

T s Các h s T i tr ng T ng t i tr ng Giá tr mômen (KNm) ld/lng m91 m92 k91 k92 q(KN/m 2 ) P(KN) M1 M2 MI MII

 Áp d ng TCVN 356:2005, b r ng v t n t th ng góc v i tr c d c c u ki n đ c xác đ nh theo công th c:

: h s ph thu c vào c u ki n, v i c u ki n ch u u n  = 1

1: h s l y khi có tác d ng t i tr ng, 1= 1.2 (trong tr ng thái bưo hòa n c)

 : h s l y v i c t thép có g ,  = 1.3 d : đ ng kính c t thép, d =8 mm

ES = 21x10 4 MPa (môđun đàn h i c a thép)

S: ng su t trong c t thép ch u kéo, đ c xác đ nh theo công th c i v i c u ki n ch u u n: S

Trong đó: z : kho ng cách t tr ng tâm di n tích ti t di n S đ n đi m đ t c a h p l c trong vùng ch u nén c a ti t di n bêtông phía trên v t n t, đ c xác đ nh b ng:

Mg i = 25.8 KNm,  = 0.159 d : đ ng kính c t thép, d mm

V y b n đáy tho mưn đi u ki n v t n t

Tính toán b n thƠnh

Chi u dày b n thành h bt 0mm

H    B n lo i d m làm vi c m t ph ng.

C t m t d i có b r ng b= 1m theo ph ng c nh ng n đ tính. a T i tr ng tác d ng

Bề mặt của bần thành chịu tác động từ áp lực ngang và gió hút, gây ra lực nén lên bần thành Điều này khiến bần thành trở thành một cấu kiện chịu lực quan trọng trong thiết kế kiến trúc.

.Áp l c n c tác d ng: (lên 1m thành t i đáy h )

T i tr ng gió: Áp l c gió đ y:

Công trình n m t i TP HCM thu c vùng IIA nên W0 tc 0.83KN m/ 2

K: h s thay đ i áp l c gió theo đ cao và đ a hình.Công trình cao 38.2 m, đ a hình B l y K =1.2692. n: h s tin c y =1.2

T i tr ng tác d ng lên b n thành đ c xét cho 2 tr ng h p nguy hi m đ n b n:

B n thành ch u áp l c c a n c và gió hút:

B n thành ch u gió đ y và không có áp l c n c:

Ta th y q 1 >>q2nên ch c n xét tr ng h p b n thành ch u t i q 1 là đ

Do Mnh p nh h n Mg inên ch c n ki m tra v t n t Mg i:

 Áp d ng TCVN 356:2005, b r ng v t n t th ng góc v i tr c d c c u ki n đ c xác đ nh theo công th c:

 i u ki n v v t n t: a crc   a crc 0.2mm Trong đó:

: h s ph thu c vào c u ki n, v i c u ki n ch u u n  = 1

1: h s l y khi có tác d ng t i tr ng, 1= 1.2 (trong tr ng thái bưo hòa n c)

 : h s l y v i c t thép có g ,  = 1.3 d : đ ng kính c t thép, d =8 mm

ES = 21x10 4 MPa (môđun đàn h i c a thép)

S: ng su t trong c t thép ch u kéo, đ c xác đ nh theo công th c i v i c u ki n ch u u n: S

Trong đó: z : kho ng cách t tr ng tâm di n tích ti t di n S đ n đi m đ t c a h p l c trong vùng ch u nénc a ti t di n bêtông phía trên v t n t, đ c xác đ nh b ng:

V y b n thƠnh tho mưn đi u ki n v t n t.

Tính toán d m n p vƠ d m đáy b

Tính d m n p

T i tr ng do b n n p truy nvào d i d ng hình thang:

Do b n n p truy n vào d i d ng hình thang:

Do b n n p truy n vào d i d ng hình tam giác:

L c t p trung do t nh t i t d m ph DN1 truy n vào:

Gi thi t a5mm =>h 0 =h ậa= 400-3565 mm

C t thép t i g i c a d m đ c b trí b ng 40% l ng c t thép nh p.

Tính c t đaiμCh n DN3 đ tính:

Ch n c t thép làm c t đai d sw =6, s nhánh c t đai n=2, R sw "5 MPa b2=2; f =0; n=0; n=2;

; QC.69kN Kho ng cách gi a các c t đai theo tính toán:

43.69 10 sw w tt b f n b bt s R bh R nA

 Kho ng cách l n nh t gi a các c t đai:

 Kho ng cách gi a các c t đai theo c u t o:

Ch n s có giá tr nh nh t c a s s tt ; ct ;smax

Ch n kho ng cách c t đai s= 130mm.

Kh n ng ch u c t c a c t đai và bê tông:

Tính d m đáy

Do b n đáy truy n vào d i d ng hình thang:

Do tr ng l ng b n thân c a b n thành truy n lên:

Tr ng l ng b n thân các l p c u t o b n thành:

Tr ng l ng riêng (KN/m 3 ) n g tt

=>Tr ng l ng trên m t mét dài:

Do b n đáy truy n vào du i d ng hình tam giác:

Do tr ng l ng b n thân các l p c u t o thành:

L c t p trung do t nh t i t d m ph D 1 truy n vào:

B ng tính c t thép cho d m đáy

C t thép t i g i c a d m đ c b trí b ng 40% l ng c t thép nh p.

Ch n c t thép làm c t đai d sw =6, s nhánh c t đai n=2, R sw "5 MPa b2=2; f =0; n =0; n=2;

; Q'6.69kN Kho ng cách gi a các c t đai theo tính toán:

T i n i d m ph đ t lên d m chính có l c t p trung do d m ph truy n vào Trong tr ng h p này d m chính có th b phá ho i c c b C n đ t c t treo cho d m.

L c t p trung c a d m ph tác d ng lên d m chính: X!2.56kN

S l ng c t treo c n b trí hai bên:

Ch n d12, sPmm, m i bên b trí 2 thanh.

Quy cách c u thang

Cửa thang là phần thiết yếu trong cấu trúc giao thông của công trình Tình trạng thời tiết, mật độ đông người và khả năng thoát hiểm đều ảnh hưởng đến cửa thang, vì vậy cần đảm bảo rằng cửa thang không bị bế tắc trong mọi tình huống.

Thi t k c u thang 2 v d ng b n, đúc b ng bêtông c t thép, b c xây g ch, trát v a và lót đá mài, tay v n b ng g C u thang đ c thi t k cho các t ng t t ng 1 đ n t ng 9, m i t ng cao 3.4m.

Tính toán t i tr ng c u thang

T nh t i

Tr ng l ng b n thân c u thang:

C t 1 d i b n có b rông b= 1m theo ph ng d c đ tính toán.

Ch n b dày b n thang: h bt = 16cm

2hb + lb` cm ch n h b cm

Ho t t i

Tính toán t i tr ng tác d ng lên c u thang

T ng t i tr ng tính toán g tt (KN/m 2 )

Tr ng l ng c a b c thang: (theo cách tính dung tr ng trung bình)

Xây g ch+ hoàn thi n đá mài  tb 20KN m/ gb c = (TL 1 b c x s b c)/L

Tr ng l ng 1 b c = th tích 1 b c x  tb x n

    g b n ngiêng BTCT (TL 1 m theo ph ng nghiêng)

Tính toán n i l c

S đ tính là d m gưy khúc, liên k t 2 đ u là liên k t g i t a.Mômen tính đ c s dùng b trí cho c t thép nh p.C t thép t i g i s đ c đ t theo c u t o.

S d ng ph n m m SAP 2000 đ tìm n i l c trong b n thang.

Ph n l c g i t a: (giá tr ph n l c 2 v b ng nhau).

Tính c t thép cho nh p

Kích th c ti t di n h x b 0 x 1000 (mm)

Di n tích c t thép ch u kéo:

Ki m tra hàm l ng c t thép: min

C t thép t i g i c a d m đ c b trí b ng 30%÷40% l ng c t thép nh p

Tính toán d m chi u ngh

Xác đ nh t i tr ng tác d ng

Tr ng l ng t ng xây trên d m:

Do b n thang truy n vào là các ph n l c t i B và D c a v 1 và v 2 đ c quy v t i tr ng phân b đ u:

  v i :b 0mm ; h 0 = 300-15 = 285 ; Rb= 11.5 MPa ; Rs (0 MPa ;Rsw"5 MPa

Ki m tra hàm l ng c t thép:

Tính c t đai

Ch n c t thép làm c tđai d sw =6, s nhánh c t đai n=2, R sw "5 MPa b2=2; f =0; n =0; n=2;

; QI.83kN Kho ng cách gi a các c t đai theo tính toán:

Ch n s b ti t di n

Trong đó : L là chi u dài nh p c a d m.

Xác đ nh t i tr ng

T nh t i

- T i tr ng do sàn truy n vào d m:

+ Do b n sàn S1, S2, S3, S4, S5, S6 truy n vào có d ng hình thang

+ Do b n sàn S12, S13 truy n vào có d ng tam giác

- T i tr ng do t ng xây trên d m d c tr c C:

Ho t t

Tính toán c th cho ô sàn S5 và S12; S13 truy n vào

+ Do b n sàn S5 truy n vào có d ng hình thang

+ Do b n sàn S12, S13 truy n vào có d ng tam giác

B ng th ng kê t i phân b trên nh p:

1-2; 6-7 2-3; 5-6 3-4; 4-5 gs+gt 3.88+0 3.88+6.73 3.88+6.73 gs (trên) 12.57 12.57 12.57 gs(d i) 12.57 12.57 12.57 ps (trên) 6.6 6.6 6.6 ps(d i) 6.6 9.9 9.9

Xác đ nh n i l c

Các tr ng h p t i tr ng

+ Tr ng h p 2 : ho t t i cách nh p ch n

+ Tr ng h p 3 : ho t t i cách nh p l

T h p t i tr ng

+ T h p 1: t nh t i + ho t t i cách nh p ch n ( 2,4,6 )

S đ ch t t

+ Tr ng h p 2 : ho t t i cách nh p ch n

+ Tr ng h p 3 : ho t t i cách nh p l

T瑛 các k院t qu違 n瓜i l詠c trong SAP, ta ch丑n ra các giá tr鵜 n瓜i l詠c c栄a COMBO

BAO đ吋 tính toán c嘘t thép cho d亥m.

Tính thép d m d c tr c C

-Do các cách tính t ng t nên ta ch tính t ng tr ng m t m t c t, còn l i ta tính và l p thành b n.

-Bê tông mác 250 có Rb = 11.5MPa, Rbt = 0.9MPa

-C t thép d m C-II có Rs = 280MPa

-C t thép đai A-I có Rs = 225 MPa; Rsw = 175Mpa

Tính theo ti t di n ch nh t (bxh) :

Kho ng cách gi a các c t đai theo tính toán :

Kho ng cách c t đai theo c u t o:

3 3 ct s  h  mm min ax tt m ct s s s s

 và đ thu n ti n thi công ch n s = 200 mm.

Kh n ng ch u c t c a 1 thanh c t đai: w w w

 C t đai b trí đ kh n ng ch u c t, không c n b trí c t xiên.

CH NG 6μ THI T K KHUNG PH NG

Ch n s b ti t di n d m vƠ c t

Ti t di n d m

L a ch n ti t di n d m chính ta có th theo công th c kinh nghi m xác đ nh chi u cao và chi u r ng ti t di n d m nh sau:

Trong đó : L là chi u dài c a nh p

D a vào các đi u ki n trên và theo yêu c u ki n trúc c a công trình , chúng ta có th làm nh ti t di n d m đ đ m b o chi u cao thông thoáng t ng.

Kích th c ti t di n d m đ c ch n nh sau:

Ti t di n c t

Kích th c ti t di n c t đ c ch n s b theo cách tính toán g n đúng

Di n tích ti t di n c t đ c ch n s b theo công th c c b

 R Trong đó: Rb: c ng đ tính toán ch u nén c a bêtông

N : t ng l c nén truy n lên c t trong di n truy n t i S

N = t ng t nh t i và ho t t i trên di n truy n t i c a sàn S+ tr ng l ng t ng trong di n truy n t i S + tr ng l ng b n thân d m trong di n truy n t i S + tr ng l ng b n thân c t Hệ số xét đến ảnh hưởng của các yếu tố khác như moment do gió, hàm lượng cốt thép, đầm nén của cốt K=1.2 đến 1.5, l y k=1.2.

   + TLBT d m(ngang d c trong S) + TLBT t ng(trong S) + TLBT c t truy n xu ng.

Các c t B2, C2 có di n tích truy n t i:

T các k t qu ta có th chia c t thành 2 nhóm có cùng di n tích truy n t i.

Nhóm II: các c t gi a còn l i.

Stt Ti t di n c t biên Ti t di n c t gi a

Xác đ nh t i tr ng t ng đi n hình

T nh t i

- Do b n sàn nh p AB, BC, CD truy n vào có d ng tam giác:

- Do b n sàn nh p ô consol truy n vào có d ng tam giác:

- Do tr ng l ng b n thân d m (khai báo trong SAP)

B ng t ngt nh t i phơn b lên d m khung

(tam giác) (tam giác) (tam giác) (tam giác) gt 6.73 6.73 6.73 6.73 b.T i t p trung t i nút

- Do tr ng l ng d m môi truy n vào:

- Do t ng xây trên d m d c truy n vào:

- Do tr ng l ng b n thân c t (khai báo trong SAP)

- Do t ng xây trên d m d c truy n vào:

B ng t ng h p l c t p trung t i nút khung

T i Gs (kN) Gd (kN) Gt (kN) ∑(kN)

Ho t t i

B ng t ng ho t t i phơn b lên d m khung

(tam giác) (tam giác) (tam giác) (tam giác) b T i t p trung t i nút

T i cos 0.00, các c t có l c t p trung do tr ng l ng b n thân d m ki ng và t ng:

Xácđ nh t i tr ng t ng mái

T nh t i

- Do tr ng l ng b n thân d m (khai báo trong SAP)

B ng t ng t nh t i phơn b lên d m khung

- Do tr ng l ng d m môi truy n vào:

B ng t ng h p l c t p trung t i nút khung

T i Gs (kN) Gd (kN) Gt (kN) ∑(kN)

Ho t t i

B ng t ng ho t t i phơn b lên d m khung

T i gió

Theo TCVN 2737-1995 công trình có chi u cao < 40m nên ta không c n tính đ n thành ph n đ ng c a t i tr ng gió.

XÁC NH THĨNH PH N T NH C A T I TR NG GIị Giá tr thành ph n t nh c a t i tr ng gió

Wj n k cW B Trong đó c : h s khí đ ng c = +0.8 gió đ y c ’ = -0.6 gió hút

K: h s thay đ i áp l c gió theo đ cao và đ a hình.Công trình cao 38.2 m, đ a hình

Công trình thu c Tp.HCM trong khu v c n i thành (vùng II-A, d ng đ a hình B), theo TCVN 2737 :1995

Các tr ng h p ch t t i lên khung

Các tr ng h p t h p

=ENVE(COMB 1+ COMB 2+ COMB 3+ COMB 4 +COMB 5 +COMB 6 +COMB 7+COMB 8+ COMB 9+ COMB 10+ COMB 11 +COMB 12+ COMB 13+ COMB 14+ COMB 15+ COMB 16+ COMB 17)

Khai báo t i tr ng tro ng Sap2000

Ph ng pháp tính toán vƠ b trí c t thép

N i l c đ tính thép c t

tính c t thép c t ta gi i t t c t h p t i tr ng (tr t h p COMBBAO) ra n i l c, t đó dùng t t c n i l c gi i ra c t thép, t đó ch n c t thép l n nh t đ b trí cho c t

N i l c đ tính thép d m

i v i m i ph n t d m , đ thi t k c t thép ta ch nra t h p các c p n i l c t t h p bao sau đây: o M3max- đ i v i các ph n t nh p o M3min - đ i v i các ph n t g i o V2max

Giá tr n i l c cho t ng t h p đ tính c t thép d m đ c trình bày trong ph n ph l c

6.8.3 S d ng ph n m m Microsoft Excel đ tính c t thép

Sau khi gán các lo i t i tr ng lên mô hình, ta ti n hành xu t k t qu n i l c sang file Excel đ tính thép.

B ng n i l c và t h p n i l c đ c trình bày c th trong ph n ph l c.

6.λ Tính toán c t thép cho khung tr c 2

T k t qu tính toán trong SAP, ta xu t k t qu n i l c c a các d m c a m t đ ng khung tr c 2 v i các ph n t Frame, sau đó dùng ch ng trình Microsoft Excel 2007 đ tính toán c t thép.

K t qu t h p đ c dùng đ tính toán xu t sang Excel là t h p BAO Dùng Excel đ l c l y các giá tr mômen l n nh t đ tính toán.

Vì t t c d m tr c 2 đ u có ti t di n b ng nhau nên ta ch n d m ch u mômen l n nh t ng v i t ng t ng đ tính toán Các d m còn l i s đ c b trí theo. a Tính toán c t thép t i nh p

B ng k t qu tính toán c t thép t i nh p cho d m tr c 2

B ng k t qu tính toán c t thép cho g i

TIGI không chỉ có moment âm mà còn bao gồm thành phần moment dương Để đảm bảo an toàn và tiết kiệm chi phí trong thi công, việc lựa chọn dầm có moment dương từ TIGI là rất quan trọng, giúp tính toán thép hiệu quả cho các dầm còn lại.

D m 7 có moment d ng t i g i l n nh t: M9.29KNm

Ch n l c c t l n nh t trong d m đ tính c t đai Q max 4.91KN

Kho ng cách gi a các c t đai theo tính toán :

 Kho ng cách c t đai theo c u t o:

3 3 ct s  h  mm min ax tt m ct s s s s

  và đ thu n ti n thi công ch n s = 200 mm.

Kh n ng ch u c t c a 1 thanh c t đai: w w w

Q KNQ  KN =>c t đai b trí đ không c n b trí c t xiên.

N i l c đ tính c u ki n ch u nén l ch tâm đ c ch n t k t qu các t h p có các b ba n i l c sau:

Chi u cao tính toán c t L 0 = 0.7.ht ng

Dùng Excel đ l c các k t qu n i l c, ti n hành tính toán theo tr ng h p đ t c t thép đ i x ng:

- V i c u ki n c a k t c u t nh đ nh: eo = e01 + ea l nh tâm do n i l c: e01 N M l chtâm ng u nhiên: ea = max (

* m nh c a c t và nh h ng u n d c: m nh c a c t: l o

  h ; trong đó: h là chi u cao ti t di n ch nh t theo ph ng m t ph ng u n lolà chi u cao tính toán c a c t, đ i v i nhà nhi u t ng, nhi u nh p lo= 0,7H, H là chi u cao t ng.

 h  , thì c n xét nh h ng c a u n d c, tính h s

l: là h s k t i tính ch t dài h n c a t i tr ng

N u < 1 ph i l y = 1 là mômen và l c d c do t i tr ng th ng xuyên và t i tr ng t m th i dài h n gây ra

Mô đun đàn h i c a bê tông Eb = 27 x 10 3 MPa

Mô đun đàn h i c a c t thép Es = 21 x 10 4 MPa

Mô men quán tính c a bê tông: Ib 3

Mô men quán tính c a thép: Is = .b.ho (0,5h - a) 2

Gi thi t  = (1 ÷ 3)% (hàm l ng thép t ng c ng)

* Tính đ l ch tâm tính toán: e = eo + h/2- a e’ = eo –h/2+ a’

* Xác đ nh tr ng h p l ch tâm: x = b b

Tr ng h p l nh tâm bé (x > R.ho)

B NG TệNH TOÁN C T THÉP C T TểN C T

T k t qu tính toán ti t di n c t thép , ta ti n hành l a ch n s cây thép đ b trí trong c t.

S cây thép gi a các t ng l u c g ng thay đ i ít đ đ m b o s truy n l c theo d c c t.

T i v trí đi m n i, l ng c t thép n i không quá 50% t ng di n tích thép Chi u dài đo n neo l y b ng 30d  40d (đ ng kính c a cây thép l n nh t trong m t c t thay đ i)

V trí c t c t thép là ph i t i v trí n il c không nguy hi m : chi u dài đo n n i b ng đ c quy đ nh nh sau : i v i thép gân :

+ Thép trong vùng ch u kéo : Ln i = 30

+ Thép trong vùng ch u nén : Ln i = 25

Để đảm bảo an toàn và chất lượng trong thi công, các tấm đầu phải được cố định chắc chắn, quy định không được sử dụng cốt thép 100% tại một vị trí Do đó, cốt thép cần được bố trí tại hai vị trí, với lượng cốt thép chiếm 50% tổng khối lượng, và khoảng cách giữa hai lẫn cốt thép là 10d.

Khi có s thay đ i ti t di n mà tan góc nghiêng nh h n 1/6 thì cho phép u n thép, ng c l i ph i c t thép t i ti t di n thay đ i.

 C s tính và b trí c t thép đai

Thông th ng c t đai c t đ t theo c u t o N u l c c t quá l n c t đai c t tính toán gi ng c t đai d m (đ c trình bày trong ph n tính d m)

Khoảng cách giữa các cột đai không được nhỏ hơn 15 lần đường kính bé nhất (d2) của cột được chịu nén Trong môi trường hợp, khoảng cách giữa các cột đai không được lớn hơn 500mm và 2 lần bề rộng của cầu kiện Đối với vùng nối thép, khoảng cách giữa các cột đai không lớn hơn 10ϕ và 300mm.

Th ng kê s li u đ a ch t

Cát pha sét tr ng thái d o bưo hòa n c

Cát pha sét có l n s n tr ng thái d o c ng

Cát pha sét có l n s i tr ng thái d o m m

Cátv a đ n m n pha sét tr ng thái ch t v a đ n b i r i

Do k t qu n i l c các chân c t nh sau :

C t 1 : N max = 3959.68 kN , Mtu = 282.72 kN.m , Qtu = 80.11 kN

Mmax = 316.39kN , Ntu = 2612.43 kN.m , Qtu = 91.79 kN

Qmax = 91.79 kN , Mtu = 316.39 kN.m , Ntu = 2612.43 kN

Mmax = 401.56 , Ntu = 3459.02 kN.m , Qtu = 112.03 kN

Mmax = 316.39kN , Ntu = 2612.43 kN.m , Qtu = 91.79 kN

Ta nh n th y r ng chênh l ch n i l cgi a các chân c t là không l n

(Nmax/Nmin= 4922.85/3959.68 = 1.24 ) nên ta ti n hành thi t k m t nhóm c c cho t t c các c t c a công trình

Thi t k móng

Xác đ nh n i l c tính toán m óng

 Móng M1 là móng d i chân c t gi a (c t 11) có N max= 4922.85 KN; Mt

=0.46KNm; Qmax = 112.03 KN thi t k móng d i c t này ta dùng N max , Mtu , Qtuđ thi t k sau đó ki m tra l i v i c p n i l c Mmax = 401.56 , Ntu = 3459.02 kN.m , Qtu = 112.03 kN

Móng M2 là móng d i chân c t biên với các thông số Nmax đạt 3959.68 KN, Mt 282.72 KNm và Qmax là 91.79 KN Trong thiết kế móng d i c t này, chúng ta sử dụng Nmax, Mtu và Qtu để thiết kế, sau đó kiểm tra lại với các giá trị Mmax = 316.39, Ntu = 2612.43 kN.m và Qtu = 91.79 kN.

Xác đ nh chi u sơu chôn đƠi móng (h m )

- Ch n chi u cao đài móng 1 m

- Theo đi u ki n cân b ng v i áp l c b đ ng c a đ t.

Trong đó: Ch n b r ng đài c c: B d = 2 (m)

- M i c c ch n c m vào l p đ t 5: cát v a đ n m n pha sét tr ng thái ch t v a đ n b i r i M i c c n m cao đ - 16.8 m

- Ch n chi u dài c c : 16m(g m 2 đo n c c, m i đo n dài 8 m). o n c c ngàm vào đài c c : 0.1( )

4 d  m , đo n c c đ c đ p b khi thi công là 0.6 m

V y chi u dài làm vi c th c s c a c c là L c = 15.3 m.

Xác đ nh s c ch u t i c a c c

7.2.3.1 S c ch u t i c a c c theo ch tiêu v t li u

Bê tông ch u l c s d ng cho móng có c p đ b n B25 có:

- C ng đ tính toán ch u nén R b = 14.5(MPa)

- C ng đ tính toán ch u kéo R bt = 1.05(MPa)

C ng đ ch u kéo tính toán R s = 280(MPa)

C ng đ ch u kéo tính toán Rsw = 175(MPa)

Mô đun đàn h i E s = 21*10 4 (MPa) Ch n c c vuông có kích th c D 3535(cm) S l ng c t thép là 4 20d

Trong đó:  ậ h s xétđ n đi u ki n làm vi c và u n d c c a c c,

Rbậc ng đ ch u nén c a bê tông,

Rsậc ng đ ch u kéo c a c t thép,R s 280(MPa)280000(kN / m ) 2

7.2.3.2 S c ch u t i c a c c theo đ t n n a Theo ch tiêu c lý c a đ t n n (ph l c A, TCXDVN 205-1998)

S c ch u t i cho phép c a c c đ n: tc a tc

Ktcậh s an toàn, K tc = 1.65 (gi thi t móng có t 6 đ n 10 c c).

Qtcậs c ch u t i tiêu chu n tính theo đ t n n c a c c đ n. tc R m c c f si i

Q m (m q F u m f L ) m ậh s đi u ki n làm vi c m = 1 mRậh s đi u ki n làm vi c c a đ t d i m i c c, m R = 1.1 (Rung và ép c c vào cát v a đ n m n ) qmậc ng đ ch u t i m i c a c c, Z m = 16.8 (m) tra b ng n i suy cát m n

qm = 3750 (kN/m 2 ) ucậchu vi c c, u c = 4*0.35 = 1.4(m) mfậh s đi u ki nlàm vi c c a đ t m t bên c c (B ng A3-TCXD 205-

20.9 18.1 29.1 18.1= 0,28 0,25 < B = 0,28 < 0,5 => cát tr ng thái d o c ng

S c ch u t i theo ch tiêu c lí ( Ph l c A )

L p L p nh mr mf qm zi (m) fi li mfili

    b Theo ch tiêu c ng đ đ t n n (ph l c B, TCXDVN 205-1998)

Qfậs c ch u t i c c h n c a c c đ n do ma sát bên.

Qmậs c ch u t i c c h n c a c c đ n do l c ch ng.

Trong đó: fsi caKszi bt tga caậl c dính gi a thân c c và đ t, ca c (h c c đóng BTCT).

Ksậh s áp l c ngang, Ks 1.4(1 sin )  bt

zi ậ ng su t h u hi u c a l ng b n thân đ t tính t i gi a l p đ t.

a ậgóc ma sát gi a c c và đ t n n, a  (h c c đóng BTCT).

S c ch u t i theo ch tiêu c ng đ ( Ph l c B )

v gi a l p  a Ks Ca fsi Qfi

 ậ ng su t c a tr ng l ng b n thân đ t t i m i c c.

Vì đ ng kính D c a c c t ng đ i nh cho nên có th b qua D N '  và sai s không đáng k ,

FSfậh s an toàn cho thành ph n ma sát bên, FS f = 2

FSmậh s an toàn cho s c ch ng d i m i c c, FS m = 3 f m a

Thi t k móng M -1

S l ng c c trong m t đài c c: max TK

Kho ng cách gi a các c c (tính t tim c c): e   3 D 3 0.35 1.05(m)

Kho ng cách t mép đài c c đ n tim c c: b D 0.35(m)

7.2.4.2 Ki m tra a Ki m tra s c ch u t i c a c c

Tr ng l ng móng kh i quy c t i đáy đài: qu d d m tb d d 1 1

T i tr ng tác d ng t i đáy đài: d max qu y t.u

Ki m tra v i c p n i l c Nmax = 4922.85kN, Mtu = 0.46 kN.m, Qt =0.26kN

Do nh h ng c a M t = 0.46 (kNm) và Qt =0.26kN lên móng là quá nh nên ta có th b qua nh h ng c a moment và l c c t

Ki m tra l i v i c p n i l c Mmax = 401.56kN.m , Ntu = 3459.02 kN, Qt 2.03kN y1=y2 = y3 = -1.05 m y4=y5 = y6 = 0 m y7=y8 = y9 = 1.05 m

P y y n y y kN Q kN b Ki m tra xuyên th ng t c t xu ng đƠi

- u c c n m trong tháp xuyên nên không c n ki m tra ti p. c Ki m tra ng su t d i m i c c

- Tính toán theo tr ng thái gi i h n th hai, ngo i l c tính toán g n đúng xem nh qui v ngo i l c tiêu chu n b ng cách chia cho h s đ tin c y trung bình (1.15).

- Góc ma sát trung bình m t bên c c:

- Kho ng cách gi a hai mép c c ngoài:

- Kích th c móng kh i quy c t i m i c c:

- Tr ng l ng móng kh i quy c t i m i c c:

T i tr ng truy n xu ng m i c c (s d ng t i tr ng tiêu chu n): max m qu.m

     ng su t trung bình d i m i c c: tb m 2 m m

T i tr ng tiêu chu n d i móng kh i quy c:

M1 và M2 là các yếu tố quan trọng trong việc xác định điều kiện làm việc của nền đất và công trình, có tác động qua lại lẫn nhau Theo bảng 1.24, sách dẫn chứng rằng m1=1.2 (cát nhão hòa nén) và m2=1.3 (L/H = 1.3 < 1.5) Điều này cho thấy sự ổn định của công trình với hệ số k = 1.1.

II ậdung tr ng đ y n i c a đ t t i m i c c, II ' 9.72(kN / m ) 3

Ki m tra: max 344(KN / m ) 1.2 R 2   tc 1884(KN / m ) 2  Th a.

7.2.4.3 Xác đ nh đ lún nhóm c c ng su t do tr ng l ng b n thân đ t t i m i c c (v trí 0): bt ' 2

   ng su t gây lún t i m i c c (v trí 0): gl bt 2

Do b r ng c a đáy kh i móng quy c B m =5.56 m nên ta chia l p đ t d i m i c c thành t ng l p dày 1.1m đ thu n l i tính toán. ng su t b n thân: 1 bt bt

   ( I bt  I ' Z m 196KN m/ 2 ) ng su t gây lún:  1 gl K 0  0 gl K0:tra b ng1.21 sáchN n và Móng _Lê Anh Hoàng

Tính ng su t b n thân Tính ng su t gây lún

Xác đ nh v trí ng ng tính lún t i : 0.26 bt 6 gl

V i cát nh ta có th ch n E 0 = 33000KN/m 2 , ch n 0 =0.8 cho cát

 lún t ng c ng (theo QP 45-78):

2 2 gl gl gl gl gl n tbi i i

Ta có : S= 1.5cm < [Sgh]m V y móng kh i quy c th a đi u ki n lún.

7.2.4.4 Thi t k đƠi c c a Xác đ nh chi u cao đƠi c c

Ch n chi u cao l p bê tông b o v : a0.05(m) u c c ngàm vào đài: 0.1(m)

Ph n đ u c c đ p v , l y c t thép ngàm vào đài: 0.6(m) b Tính c t thép cho đƠi c c

Xem đài c c đ c ngàm t i chân c t nh hình.

+ C t thép ngang theo ph ng L đ ngang i td

Thép l p trên ch n thép 12@200 đ b trí.

+ C t thép d c theo ph ng B đ doc i td

Thi t k móng M -2

S l ng c c trong m t đài c c: max TK

Kho ng cách gi a các c c (tính t tim c c): e   3 D 3 0.35 1.05(m)

Kho ng cách t mép đài c c đ n tim c c: b D 0.35(m)

7.2.5.2 Ki m tra a Ki m tra s c ch u t i c a c c

Tr ngl ng móng kh i quy c t i đáy đài: qu d d m tb d d 1 1

T i tr ng tác d ng t i đáy đài: d max qu tu tu

Ki m tra v i c p n i l c Nmax = 3959.68kN, Mtu = 282.72 kN.m, Qt 11kN y1=y2 = -1.05 m y3=y4 = 0 m y5=y6 = 1.05 m

Ki m tra l i v i c p n i l c Mmax = 316.39kN.m , Ntu = 2612.43 kN, Qt 79kN y1=y2 = -1.05 m y3=y4 = 0 m y5=y6 = 1.05 m

P y y n y y kN Q kN b Ki m tra xuyên th ng t c t xu ng đƠi

- u c c n m trong tháp xuyên nên không c n ki m tra ti p. c Ki m tra ng su t d i m i c c

- Tính toán theo tr ng thái gi i h n th hai, ngo i l c tính toán g n đúng xem nh qui v ngo i l c tiêu chu n b ng cách chia cho h s đ tin c y trung bình (1.15).

- Góc ma sát trung bình m t bên c c:

- Kho ng cách gi a hai mép c c ngoài:

- Kích th c móng kh i quy c t i m i c c:

- Tr ng l ng móng kh i quy c t i m i c c:

T i tr ng truy n xu ng m i c c (s d ng t i tr ng tiêu chu n): max m qu.m

     ng su t trung bình d i m i c c: tb m 2 m m

T i tr ng tiêu chu n d i móng kh i quy c:

M1 và m2 là các yếu tố quan trọng trong điều kiện làm việc của nền đất và công trình, ảnh hưởng trực tiếp đến tính ổn định và an toàn Theo bảng 1.24 trong sách của Lê Anh Hoàng, giá trị m1 được xác định là 1.2 cho cát nhuyễn và m2 là 1.3 với tỷ lệ L/H = 1.3, nhỏ hơn 1.5 Điều này cho thấy sự tin cậy của kết cấu và hệ số k được đặt là 1.1.

II ậdung tr ng đ y n i c a đ t t i m i c c, II ' 9.72(kN / m ) 3

Ki m tra: max 342.4(KN / m ) 1.2 R 2   tc 1866(KN / m ) 2  Th a.

7.2.4.3 Xác đ nh đ lún nhóm c c ng su t do tr ng l ng b n thân đ t t i m i c c (v trí 0): bt ' 2

   ng su t gây lún t i m i c c (v trí 0): gl bt 2

Do b r ng c a đáy kh i móng quy c B m =4.51 m nên ta chia l p đ t d i m i c c thành t ng l p dày 0.9m đ thu n l i tính toán. ng su t b n thân: 1 bt bt

   ( I bt  I ' Z m 196KN m/ 2 ) ng su t gây lún:  1 gl K 0  0 gl K0:tra b ng1.21 sáchN n và Móng _Lê Anh Hoàng

Tính ng su t b n thân Tính ng su t gây lún

Xác đ nh v trí ng ng tính lún t i : 0.27 bt 7 gl

V i cát nh ta có th ch n E 0 = 33000KN/m 2 , ch n 0 =0.8 cho cát

 lún t ng c ng (theo QP 45-78):

2 2 gl gl gl gl gl n tbi i i

Ta có : S= 1.4cm < [Sgh]m V y móng kh i quy c th a đi u ki n lún.

7.2.4.4 Thi t k đƠi c c a Xác đ nh chi u cao đƠi c c

Ch n chi u cao l p bê tông b o v : a0.05(m) u c c ngàm vào đài: 0.1(m)

Ph n đ u c c đ p v , l y c t thép ngàm vào đài: 0.6(m) b Tính c t thép cho đƠi c c

Xem đài c c đ c ngàm t i chân c t nh hình.

+ C t thép ngang theo ph ng L đ ngang i td

+ C t thép d c theo ph ng B đ doc i td

Ki m tra c u l p, v n chuy n c c

Khi v n chuy n

M  50qL     KNm max tt d max 1.5 4.74 7.11

_ Tính thép: Ch n a = 5cm  ho= h-a = 35-5 = 30 (cm)

Khi c u l p

M  qL     KNm max tt d max 1.5 9.9 14.9

Tính thép: Ch n a = 5cm  ho= h-a 5-5 = 30 (cm)

Di n tích thép c n thi t : A s max A A s 1; s 2 184.9(mm 2 )< Asch n56.8 (mm 2 )

V y thép ch n nh ban đ u đư th a mưn đi u ki n v n chuy n và c u l p c c.

Tính móc c u

Tr ng l ng c c : Q c qL3.7 8 29.6KN

Ch n thép 12 có AS 3.1mm 2 đ làm móc c u

Tiêu đề	Thiết Kế Chung Cư Số
Tác giả	Nguyễn Ngọc Linh
Người hướng dẫn	ThS. Nguyễn Thị Bích Thủy
Trường học	Đại học Mở Thành phố Hồ Chí Minh
Chuyên ngành	Xây Dựng
Thể loại	đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2013
Thành phố	Thành phố Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	143
Dung lượng	2,64 MB