THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP HỒNG HƯNG QUẬN 9

GI I THI U CÔNG TRÌNH

Công trình: “Chung c cao c p H ng H ng”

Công trình g m 1 đ n nguyên, 15 t ng l u, 1 t ng tr t, 1 t ng h m

Công trình “Chung c cao c p H ng H ng” s đ c xây d ng t i Qu n 9 Thành ph

Công trình nằm trên trục đường giao thông chính, thuận lợi cho việc cung cấp vật tư và giao thông ngoài công trình Khu đất xây dựng công trình nằm trong vùng quy hoạch xây dựng của thành phố Hiện trạng khu đất không có công trình cũ và không có công trình ngầm.

 Ch c n ng, s m nh công trình: áp ng nhu c u nhà cho ng i dân c ng nh nhu c u cao v s d ng m t b ng xây d ng trong n i thành trong khi qu đ t thành ph v n h t s c ch t h p

S đ u t xây d ng các công trình nhà cao t ng thay th các công trình th p t ng, các khu dân c đã xu ng c p là th c s c n thi t

Công trình được xây dựng không chỉ đáp ứng nhu cầu về cơ sở hạ tầng mà còn đóng góp tích cực vào việc tạo nên bức tranh kinh tế mới, hiện đại cho Thành phố, đặc biệt là Quận 9 Điều này đồng thời giúp tăng cường giá trị mảnh đất đang trên đà phát triển.

GI I PHÁP KI N TRÚC

M T B NG

Công trình là 1 đ n nguyên, m t b ng hình ch nh t kích th c c nh 42,8m × 34,3m, đ i x ng 2 ph ng

Công trình có 17 t ng bao g m t ng sân th ng và 1 t ng h m Di n tích sàn t ng đi n hình 1363m 2

Tầng hầm được thiết kế để chứa ô tô và xe gắn máy, đồng thời tích hợp hệ thống thu gom rác và chữa cháy tại lõi thang máy Các hệ thống kỹ thuật như trạm bơm, trạm biến áp, máy phát điện và phòng điều khiển an ninh cũng được bố trí tại đây Tầng hầm có 2 bể có dung tích mỗi bể 163m³, cung cấp nước cho sinh hoạt và chữa cháy.

- T ng 1 bao g m s nh đón, các ki- t mua s m, d ch v ph c v vui ch i gi i trí cho các h trong chung c c ng nh nhu c u chung c a khu v c

- T ng 2 - 15 b trí các c n h , m i t ng có 12 c n h M i c n h có di n tích t 80m 2 - 112m 2 , bao g m 1 phòng khách, 3 phòng ng , 1 phòng b p, 2-3 phòng t m

Sân thượng là không gian xanh lý tưởng, mang lại nơi nghỉ ngơi và thư giãn cho cư dân trong chung cư Ngoài việc tạo ra môi trường sống trong lành, sân thượng còn có các hệ thống thu lôi chống sét và thu phát tín hiệu, góp phần nâng cao chất lượng cuộc sống.

M T NG

Công trình có 17 t ng C t 0.00m đ t t i sàn t ng 1 Sàn t ng h m c t -3.00m N n đ t t nhiên t i c t -0.80m T ng đi n hình cao 3,4m, riêng t ng 1 cao 3,8m Chi u cao công trình là 55m tính t c t 0.00m

Mặt đứng công trình được trang trí thể hiện tính hiện đại với hệ thống cửa chính và cửa sổ khung nhôm Giữa các căn hộ và các phòng trong một căn hộ được chia bằng tường xây, trát và xi măng, tạo thành ba mặt sàn theo chỉ dẫn kỹ thuật Hệ thống lan can ban công và tay vịn cầu thang được sản xuất tinh xảo.

H TH NG GIAO THÔNG TRONG CÔNG TRÌNH

Hệ thống giao thông trong tòa nhà bao gồm 2 thang bộ và 4 thang máy, cùng với 2 thang máy phụ trợ cho công tác thu gom và vận chuyển Các thang máy và thang bộ được bố trí hợp lý trong lõi công trình, đảm bảo tính tiện lợi và thẩm mỹ cho không gian.

Giao thông trong tòa nhà được tổ chức theo phương ngang, bao gồm các sảnh, hành lang và lối đi, với hệ thống thang máy và thang bộ làm tâm điểm Các căn hộ được bố trí xung quanh lõi công trình, phân cách bởi hành lang để đảm bảo không gian đi lại rộng rãi và thông thoáng.

GI I PHÁP K THU T

H TH NG I N

Ngu n đi n cung c p cho chung c l y t l i đi n thành ph , có ngu n đi n d phòng là máy phát đi n đ t t i t ng h m đ m b o cung c p đi n 24/24h cho chung c

H th ng đi n cho toàn b công trình đ c thi t k theo các nguyên t c sau:

- ng đi n đi trong h p gen k thu t và đi ng m trong t ng có l p b c b o v

- H th ng đi n đ t n i khô ráo và có các bi n pháp cáh n c

- Tuy t đ i không đ t g n ngu n phát sinh nhi t, n i d phát sinh h a ho n

- H th ng đi n b t đ u t tr m đi u khi n trung tâm, dây d n đ n t ng t ng và ti p d n đ n toàn b các phòng trang t ng đó.

H TH NG N C

S d ng ngu n n c t h th ng cung c p n c c a thành ph N c đ c ch a trong b n c ng m c a chung c sau đó h th ng máy b m s đ a n c lên các b n ch a n c trên sân th ng, t đây n c s cung c p l i cho các c n h

N c th i sinh ho t tr c khi ra h th ng thoát n c thành ph ph i qua b x lý ng ng thoát n c m a d n th ng ra h th ng thoát n c thành ph

H TH NG PHÒNG CHÁY CH A CHÁY, THOÁT HI M

Hệ thống chữa cháy được thiết kế riêng biệt, bao gồm trạm bơm tự động và hệ thống đường ống dẫn nước toàn bộ công trình Tại các tầng đầu, có các hộp chữa cháy đặt tại gần khu vực cầu thang Đồng thời, mỗi căn hộ đều được trang bị bình chữa cháy.

Thi t b phát hi n báo cháy đ c b trí m i t ng và m i c n h

Các b ch a n c c a công trình đ cung c p n c ch a cháy trên 3 gi

Ngoài c u thang b , thang máy ra thì m i c n h đ u có c u thang thoát hi m ph c v cho vi c thoát hi m khi g p s c và công tác c u hô c u n n

H TH NG THÔNG GIÓ, CHI U SÁNG

Công trình thi t k có gi ng tr i l n và thi t k ti t ki m t i đa chi u cao t ng nên kh n ng thông gió và chi u sáng r t t t

Cửa sổ và cửa ra vào được thiết kế hợp lý giúp tối ưu hóa ánh sáng và thông gió tự nhiên trong các căn hộ Các không gian này được bố trí tiếp giáp với bên ngoài, kết hợp với cửa sổ lớn và ban công, mang lại cảm giác thoáng mát, dễ chịu cho người sử dụng và đảm bảo ánh sáng tự nhiên tràn ngập.

Khu v c t ng h m, c u thang, s nh, hành lang đ c t ng c ng h th ng chi u sáng nhân t o.

H TH NG CH NG SÉT

S d ng kim thu sét đ t t i sân th ng, n i đ t b ng dây cáp đ ng.

H T NG K THU T, C NH QUAN

Sân bãi được thiết kế với nền bê tông và lát gạch xung quanh toàn bộ công trình Cây cánh và vườn hoa được trồng xung quanh, tạo nên không gian xanh mát và môi trường trong lành cho cư dân.

B N V KÈM THEO

- M t b ng công trình (KT02, KT03)

L A CH N GI I PHÁP K T C U

H K T C U CHÍNH

K t c u ch u l c chính c a công trình là h khung - vách c ng

Hệ kết cấu khung – vách cứng được tạo ra bằng sự kết hợp giữa hệ thống khung và hệ thống vách cứng Hệ thống khung và vách liên kết với nhau qua hệ kết cấu sàn, do đó trong trường hợp này, hệ sàn liên kết có ảnh hưởng lớn đến động lực học của kết cấu tòa nhà Khu vực trung tâm công trình, tại vị trí thang máy và thang bộ, các vách cứng liên kết với nhau tạo thành lõi cứng Trong hệ kết cấu này, vách và lõi cứng đóng vai trò chịu tải trọng ngang, trong khi khung chịu tải trọng dọc Sự phân chia chức năng này giúp tối ưu hóa các cấu kiện, giảm bớt kích thước các thành phần.

K T C U SÀN

Công trình ch n ph ng án sàn không d m (sàn n m không m c t) đ thi t k C u t o g m b n sàn kê tr c ti p lên c t Ch n ph ng án này do các u đi m:

 Chi u cao k t c u nh nên gi m đ c chi u cao công trình

 T ng chi u cao s d ng c a t ng, t o không gian thông thoáng, hi u qu v ki n trúc, th m m cao

 D b trí h th ng k thu t đi n, n c

Dự án này thi công nhanh hơn so với dự án sàn dầm bởi không cần công gia công cầu pha, cốt thép dầm, cốt thép được đúc tại chỗ và đổ bê tông dễ dàng Việc lắp dựng ván khuôn và cầu pha cũng trở nên đơn giản hơn.

K T C U MÓNG

Các gi i pháp đ xu t cho ph n móng g m:

 Móng bè ho c móng bè trên n n c c

Phân tích móng bè cho thấy móng bè được đặt trên nền đất yếu, có khả năng chịu tải kém Nền đất này là lớp đất yếu (bùn nhão), do đó không thể phát huy hiệu quả khả năng chịu lực của phần móng bè.

Trong các phương án móng, móng cọc ép và móng cọc khoan nhồi được đánh giá cao nhờ khả năng chịu lực tốt và tính khả thi cao Hai phương án này sẽ được tính toán và lựa chọn dựa trên các tiêu chí như khả năng chịu lực, chất lượng, điều kiện thi công, trang thiết bị thi công và giá thành.

CÁC GI THUY T TÍNH TOÁN MÔ HÌNH NHÀ CAO T NG

Sàn là thành phần quan trọng trong một phòng, kết nối với các phần tử khung và vách cao trình sàn Nó không chỉ đơn thuần là bề mặt phẳng mà còn có thể bao gồm các yếu tố thiết kế khác Sàn có khả năng truyền tải lực từ các phần tử khác đến các sàn tầng bên cạnh, tạo nên sự liên kết vững chắc trong cấu trúc.

M i thành ph n h ch u l c trên t ng t ng đ u có chuy n v ngang nh nhau

Các c t và vách c ng đ u đ c ngàm chân c t và chân vách c ng ngay m t đài c c

Khi tác động của tải trọng ngang xảy ra, tải trọng này sẽ được truyền vào công trình và phân bổ trên các sàn, đặc biệt là tại vị trí tâm của tầng Các sàn sẽ tiếp nhận và truyền tải trọng này sang hệ thống cột và vách.

Bi n d ng d c tr c c a sàn xem nh là không đáng k

L A CH N V T LI U

Bê tông s d ng cho k t c u bên trên: bê tông B25 có các ch tiêu:

 C ng đ ch u nén tính toán: R b = 14,5 MPa

 C ng đ ch u kéo tính toán: Rbt = 1,05 MPa

 Mô đun đàn h i Eb = 30.10 3 Mpa

Bê tông s d ng cho ph n móng: bê tông B30 có các ch tiêu:

 C ng đ ch u nén tính toán: Rb = 17 MPa

 C ng đ ch u kéo tính toán: Rbt = 1,2 MPa

C t thép gân ≥10 dùng nhóm thép AII, có các ch tiêu:

 C ng đ ch u kéo tính toán: R s = 280 MPa

 C ng đ ch u nén tính toán: Rsc = 280 MPa

 Mô đun đàn h i Es = 21.10 4 MPa

C t thép tr n  3; b n thang và d m đ toàn kh i

Liên k t b n thang v i vách lõi c ng là liên k t kh p, do đi u ki n thi công không b o đ m liên k t t i đây là ngàm nh ng lõi c ng có kh n ng c n tr chuy n v ngang c a b n thang

B n chi u t i là b n sàn làm vi c 1 ph ng (L1/L3 = 2,8/1,3 > 2), c t b n thành t ng d i có b r ng 1m theo ph ng c nh ng n đ tính D i b n làm vi c nh d m ch u u n

N I L C VÀ C T THÉP

 Bi u đ n i l c (Tính n i l c b ng ph n m m Sap2000)

Table: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase CaseType V2 M3 ElemStation m KN KN-m m

D i b n thang có b = 1m, hb = 0,1m, l p bê tông b o v c t thép ch n a = 2,5cm

S li u v t li u và công th c tính nh tính b n sàn

Frame M t c t M m As ỉ As ch n Ghi chú m KNm mm 2 mm 2 %

 C ng đ ch u kéo tính toán: R s = 225 MPa

 C ng đ ch u nén tính toán: Rsc = 225 MPa

 Mô đun đàn h i Es = 21.10 4 Mpa

 Ki m tra kh n ng ch u c t:

TÍNH TOÁN D M Dc

T I TR NG

+ Do b n thang truy n vào, là ph n l c các g i t a c a v thang đ c quy v t i phân b đ u (b n thang mô hình trong ph n m m có b r ng b = 1m):

S TÍNH

N I L C

C T THÉP

Công th c tính và v t li u l y nh tính d m biên bd = 200 mm; hd = 300mm; a = 25mm  ho = hd – a = 300 – 25 = 275mm

As ch n m m KNm mm 2 mm 2 %

Ki m tra kh n ng ch u c t:

31,19(KN)Q max 65(KN) ph i tính c t đai.

 Kho ng cách tính toán gi a các nhánh c t đai đ c xác đnh theo công th c:

Trong đó: n, d R  , s  l n l t là s nhánh, đ ng kính, c ng đ ch u kéo tính toán c a c t đai,

 f : là h s xét đ n nh h ng c a cánh;  f = 0,

 Kho ng cách l n nh t gi a các c t đai:

(V i h s  b 4 l y b ng 1,5 cho bê tông n ng)

 Kho ng cách các c t đai đ t theo c u t o:

 mm khi chi u cao d m h≤450mm  s ct = 150mm

Trên đo n gi a nh p d m: s ct 3 / 4 500 h

 mm khi h>300mm s ct = 225mm

Kho ng cách thi t k c a c t đai là s = min ( stt , smax, sct )   

M T B NG VÀ CÁC KÍCH TH C B N C

B n c đ c b trí d i t ng h m c a tòa nhà B dùng đ ch a n c l y t h th ng c p n c thành ph cung c p n c sinh ho t cho các c n h và d tr n c c u h a

Dung tích tích b ch a tính b ng t ng l ng n c sinh ho t dùng cho 1 ngày đêm và l ng n c dùng cho ch a cháy:

Trong đó: q là tiêu chu n dùng n c sinh ho t lít/ng i/ngàyđêm đ i v i khu v c thành ph l n (TCXD 33-2006)

N là s ng i tính trung bình trong công trình

Trong đó: qcc là l u l ng n c ch a cho 1 đám cháy (lít/giây) đ i v i nhà 3 t ng tr lên không ph thu c b c ch u l a (TCXD 33-2006) t là th i gian, đ i v i b n c t = 3gi

Công trình có 2 b n c, t ng dung tích 2 b n c là:

N I L C VÀ C T THÉP CÁC CHI TI T B N C

TÍNH B N N P

B n n p có kích th c 18,5m×4m, theo ph ng c nh dài b trí các d m chia b n n p thành các b n nh h n: 3 b n có kích th c 4,5m×4m và 1 b n 5m×4m Ch n b n có kích th c 5m×4m đ tính

T s 2 c nh c a b n = 5/4 < 2  b n làm vi c nh b n sàn kê 4 c nh

D = 0,8 ÷ 1,4, ph thu c vào t i tr ng m = 40 ÷ 45 đ i v i b n làm vi c 2 ph ng

Ch n: h d1 = 350mm, b d1 = 200mm h d2 = 500mm, b d2 = 300mm h d3 = 350mm, b d3 = 200mm

S TÍNH B N KÊ 4 C NH, 4 U LIÊN K T NGÀM

N i l c đ c tính toán theo các công th c sau:

 Trong đó: P = q tt L 1 L 2 là t ng t i tr ng tác d ng lên ô sàn

Phía trên b n n p là hành lang nên ta l y giá tr ho t t i b n n p là 3KN/m 2 (B ng 3 TCVN 2737 – 1995) p tt = p tc np = 3 1,2 = 3,6 (KN/m)

B ng xác đnh các h s : m m i 1 , i 2 , k k i 1 , i 2 (tra b ng ph l c 15 - s đ 9, sách k t c u BTCT t p 2 -Võ Bá T m, và n i suy):

T n i l c ta tính c t thép dùng công th c nh tính c t thép sàn h b = 100mm, a = 20mm ho = h b – a = 100 – 20 = 80mm

Ph ng M m As ỉ As ch n Ghi chú

9.38 0.101 0.107 551.6 ỉ10a140 561 0.7 C t thộp th d i 21.44 0.231 0.267 1106.1 ỉ12a100 1131 1.4 C t thộp th trờn

TÍNH D M N P

Các d m t a lên các c t D m D3 là d m liên t c nhi u nh p, d m D1, D2 là d m 1 nh p

D m ch u t i tr ng b n n p truy n lên có d ng:

Tr ng l ng b n thân d m: gd1 = gd3 = b.h..n = 0,2 × 0,35 × 25 × 1,1 = 1,92 (KN/m) g d2 = b.h..n = 0,3 × 0,5 × 25 × 1,1 = 4,12 (KN/m)

T i b n n p truy n lên d m: q bn = 0,5 × L 1 × q tt = 0,5 × 4 × 22,66 = 45,32 (KN/m)

T n i l c ta tính c t thép dùng công th c nh tính c t thép sàn hd1 = hd3 = 350mm, a = 25mm ho = hb – a = 350 – 25 = 325mm h d2 = 500mm, a = 25mm ho = h b – a = 500 – 25 = 475mm

Ki m tra kh n ng ch u c t:

Tính toán c t đai theo các công th c sau:

Trong đó: n, d R  , s  l n l t là s nhánh, đ ng kính, c ng đ ch u kéo tính toán c a c t đai,

 f : là h s xét đ n nh h ng c a cánh;  f = 0,

 (V i h s  b 4 l y b ng 1,5 cho bê tông n ng)

Kho ng cách c t đai theo c u t o:

 mm khi chi u cao d m h≤450mm / 3 ct 300 s h

 mm khi chi u cao d m h>450mm Trên đo n gi a nh p d m: s ct 3 / 4 500 h

B ng k t qu tớnh c t đai: (ch n c t đai 2 nhỏnh, ỉ6)

TÍNH C T D M B N N P

Cấu trúc tính đàn hồi của đất được hình thành qua momen do áp lực ngang của đất và nước trong bể gây ra, dẫn đến sự nén đúng tâm của cấu trúc Cấu trúc này liên kết ngàm với bề mặt đáy, trong đó thiết kế bề mặt đáy phải có sự cân bằng với bề mặt móng của bệ Chọn tính chất cấu trúc, lực nén tác động lên cấu trúc là phần lực tại các điểm D2, D3.

 Bờ tụng đ kh n ng ch u nộn, c t thộp c t ch n c u t o 4ỉ12 Kho ng cỏch c t đai < bc; ch n ỉ6a150.

TÍNH B N THÀNH B N C

B n thành theo ph ng c nh dài đ c các c t đ d m n p chia thành các ô b n nh h n có các kích th c: 2,2m×4,5m và 2,2m×5m T s 2 c nh 4,5/2,2 > 2  b n làm vi c

1 ph ng C t b n thành thành t ng d i có b r ng b = 1m đ tính D i b n làm vi c nh c u ki n d m ch u u n, 1 đ u liên k t ngàm v i b n đáy, 1 đ u liên k t t a đ n v i d m b n n p

B n thành theo ph ng c nh ng n có kích th c 2,2m×4m T s 2 c nh 4/2,2 < 2  b n làm vi c 2 ph ng B n có 3 c nh ngàm v i b n thành vuông góc v i nó và b n đáy, c nh còn l i liên k t t a đ n v i d m b n n p

 T i tác d ng lên b n thành bao g m:

- T i tr ng b n thân b n thành T i này ch gây nén cho b n thành Ta xem b n thành nh c u ki n ch u u n ngang nên đ đ n gi n ta b qua t i tr ng b n thân

- Áp l c l n nh t trong 2 tr ng h p:

B n ch ch u áp l c ngang c a n c ch a trong b

(B n thành theo ph ng c nh ng n c a b ch ch u áp l c ngang c a n c) Áp l c ngang c a n c ch a trong b :

Theo h s đa ch t, h n c n m trong l p đ t bùn sét có các giá tr c lý nh sau:

L p đ t B dày (m) Tr ng l ng riêng

Thành b tr n ph ng (góc ma sát gi a đ t và thành b  0), m t đ t n m ngang  áp d ng lý thuy t c a Mor-Rankine đ tính các h s áp l c ngang

Áp lực lốc âm là áp lực do thành phần lốc dính của đất gây ra Áp lực này không tạo ra lực kéo bền vách mà chỉ có tác dụng triệt tiêu áp lực chính của đất và ngoại lực.

 Tính các b n thành theo ph ng c nh dài c a b n c :

2,2 m ÁP LỰC NƯỚC CHỨA TRONG BỂ

N i l c và c t thép: (N i l c tính b ng ph n m m Sap2000)

Momen do al c n c ch a trong b Momen do al c đ t

L y Momen do áp l c n c trong b gây ra đ tính c t thép b n thành: ho = hb – a = 100 – 20= 80mm

G i 6.87 0.084 0.088 425.3 ỉ8/10a100 444 0.6 C t thộp đ c b trí đ i x ng cho 2 th c a b n thành

 Tính các b n thành theo ph ng c nh ng n c a b n c :

N i l c đ c tính toán theo các công th c sau:

P q   l l    KN là t ng t i tác d ng lên ô sàn

B ng xác đnh các h s :     1 , 2 , 1 , 2 (tra b ng ph l c 21 - s đ 3, sách k t c u BTCT t p 3 -Võ Bá T m, và n i suy):

T n i l c ta tính c t thép dùng công th c nh tính c t thép sàn hb = 100mm, a = 25mm ho = hb – a = 100 – 20 = 80mm

Ph ng M m As ỉ As ch n

TÍNH B N ÁY B N C

B n đáy b n c đóng vai trò là b n móng c a b

Ch n s b b dày b n đáy h b = 40cm L p bê tông b o v a = 4cm  h o = 36cm

Xét b n đáy trong 2 tr ng h p: TH1 và TH2, c t thép trong b n đáy b trí 2 l p, n i l c đ tính c t thép là giá tr l n nh t trong 2 tr ng h p trên

B n đáy tính nh m t móng đ t trên n n đàn h i, ch u tác d ng c a t i tr ng g m:

- T i b n n p, d m n p, b n thành phân b đ u theo chu vi b n đáy:

B n đáy tính nh b n sàn ch u tác d ng c a tr ng g m:

- T i tr ng b n thân b n đáy: 11,936q 1  KN m/ 2 

- Ph n l c đ t n n tính g n đúng nh sau: p G

 (G là tr ng l ng toàn b b n c)

Tr ng l ng b n thân b n đáy ng c v i ph n l c đ t n n, tính thiên v an toàn ta b qua tr ng l ng b n đáy

Tính h s n n Ks: (N n móng - Châu Ng c n; công th c 2.27)

Tra b ng 1.2 (N n múng – Chõu Ng c n) h s Poisson à và mụđun bi n d ng E s c a l p đ t d i đáy móng (l p đ t 1 – sét m m) à = 0,2

Mô hình tính đ c mô hình trong ph n m m Safe B n móng nh 1 b n sàn đ t trên n n lò xo có đ c ng Ks = 539,1KN/m 3 , n n ch u t i phân b đ u b m t q1 + qN, t i phân b đ u xung quanh q2 q1 + qN (KN/m2) q2 (KN/m)

Ki m tra kh n ng ch u c t c a b n đáy:

 Th a đi u ki n ch ng c t

B n đáy làm vi c nh b n sàn 1 ph ng (L/B > 2) C t b n thành t ng d i b r ng b = 1m đ tính.

B ng k t qu c t thép: ho = hb – a = 400 – 40 = 360mm

79.06 0.042 0.043 801.6 ỉ12a140 808 C t thộp c nh ng n 98.33 0.052 0.053 988.1 ỉ14a140 1099 C t thộp c nh dài

KI M TRA KH N NG CH U L C T N N D I B N C

1 2 tc II II II II o tc

- m1, m2 l n l t là h s đi u ki n làm vi c c a n n đ t và h s đi u ki n làm vi c c a công trình tác đ ng qua l i v i n n đ t Ch n theo B ng 15 - TCXD 45-78; m1

- ktc = 1,1 khi các đ t tr ng tính toán l y t các b ng th ng kê

- A, B, D các h s không th nguyên l y theo B ng 14 (TCXD 45-78) ph thu c vào góc ma sát trong V i = 2,31 o  A = 0,035; B = 1,140; D = 3,349

- II = ’ II = 14,9 KN/m 3 : l n l t là dung tr ng l p đ t phía d i và phía trên đáy móng

- h = 2,6m: chi u sâu chôn móng tính t m t đ t t nhiên

- ho = h - h tđ =2,6 - 2,87 = -0,27(m): Chi u sâu đ t móng tính đ i k t n n t ng h m h tđ = h1 + h2( kc/ ’II) = 2,2 + 0,4(25/14,9) = 2,87 (m) h1: chi u dày l p đ t trên đáy móng h 2 : chi u dày b n đáy b kc: tr ng l ng trung bình b n đáy b

 tc 1 2  II II ' II II ' o  tc

 T i tr ng b n c (P) tác d ng lên n n đ t bao g m:

(T ng t i tr ng toàn b b ) + (Tr ng l ng n c ch a trong b )

P< R tc  V i b n móng thi t k , n n đ t đ kh n ng ch u t i.

KI M TRA LÚN T N N D I B N C

Tính lún theo phương pháp tầng các lớp phân tán, chia lớp đất dưới móng thành nhiều lớp có bề dày tối đa 0,4B (với B = 4m, bề dày tối đa là 1,6m) Để tính toán, bề dày mỗi lớp được xác định là 1m Sâu dọc tính lún cần đảm bảo không vượt quá 0,2 lần bề dày lớp đất, nhằm kiểm soát sự lún do tải trọng gây ra từ đáy móng.

       ng su t b n thân t i đáy b n móng (đi m 0):

T s 2 c nh b n móng L/B ,5/4 = 4,6 Tra b ng 2.4 (C h c đ t – Châu Ng c n)

L p phân t i m z (m) z/B K o bt (KN/m 2 ) gl (KN/m 2 )

Ng ng tính lún t i đi m 3

 (N n móng – Châu Ng c n; công th c 2.8)

Tra b ng 1.2 (N n múng – Chõu Ng c n) h s Poisson à và mụđun bi n d ng Ei c a l p đ t d i đáy móng (l p đ t 1 – sét m m) à = 0,2

S = 2,9cm < S gh = 8cm  th a mãn đi u ki n v đ lún gi i h n

SƠ ĐỒ XÁC ĐỊNH VÙNG NÉN LÚN

CH NG 5: THI T K KHUNG KHÔNG GIAN

KH O SÁT DAO NG RIÊNG

Xây d ng mô hình tính trong ph n m m Etabs v9.5.0 đ phân tích dao đ ng và tính n i l c h k t c u

H k t c u đ c mô hình hóa d ng không gian 3 chi u, s d ng các ph n t khung (Frame) cho c t và d m, ph n t t m v (Shell) cho sàn và vách c ng

Kh i l ng t p trung khai báo khi phân tích dao đ ng là 100% t nh t i và 50% ho t t i

 T nh t i (TT) = Tr ng l ng b n thân (TLBT) + Hoàn thi n (HOANTHIEN)

- TLBT là toàn b tr ng l ng mô hình, ph n này ph n m m t tính v i h s v t t i n = 1,1 T nh t i b n thang g tt = 5,94KN/m 2

- HOANTHIEN là tr ng l ng các l p hoàn thi n b n sàn: i v i sàn đi n hình gtt = 3,76KN/m 2 i v i sàn sân th ng gtt = 1,54KN/m 2

Tr ng l ng t ng phân b xung quanh đ i v i sàn đi n hình qtt = 10,89KN/m

T i tay v n b xung quanh đ i v i sàn sân th ng qtt = 0,96KN/m

Hệ thống ho t t i ch t đ y (HT) bao gồm ho t t i sàn và ho t t i b n thang Trong quá trình tính toán bề mặt sàn, chúng ta cần xem xét các trường hợp ho t t i cách ô Đối với sàn điển hình, tải trọng được xác định là 2,12KN/m², trong khi tải trọng cho sàn sân thượng là 1,13KN/m².

 Cho Etabs ch y mô hình, kh o sát 6 mode dao đ ng đ u tiên:

B NG PH N TR M KH I L NG THAM GIA CÁC D NG DAO NG

Mode Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ

Chu kỳ giá trị trụ cột được máy tính tự động tính toán dựa trên các thành phần cơ bản của công trình như cột, sàn và vách Để tính toán chính xác ảnh hưởng của tải trọng và các cấu kiện phi kỹ thuật khác, chu kỳ tính toán có thể được nhân với hệ số giảm từ 0,8 đến 0,9, theo hướng dẫn thiết kế và thi công kết cấu nhà cao tầng.

Giá tr chu kì dao đ ng riêng h p lý theo công th c kinh nghi m là :

Trong đó, N là số tuần Nếu chu kỳ dao động riêng nằm trong phạm vi này, thì hệ thống được xem là có ngưỡng bình thường Nguyên tắc xác định chu kỳ của các dòng dao động cần hợp lý khi:

 D a vào nh ng phân tích trên có th k t lu n r ng chu kì dao đ ng c a công trình h p lý.

T I TR NG GIÓ

THÀNH PH N GIÓ T NH

Giá tr tiêu chu n thành ph n t nh t i tr ng gió W đ cao z so v i m c chu n xác đnh theo công th c: o tt

W o : Giá tr áp l c gió tiêu chu n l y theo b ng phân vùng ph l c D và đi u 6.4

Theo tiêu chuẩn TCXDVN 2737-1995, công trình xây dựng tại Quận 9, TP Hồ Chí Minh thuộc vùng IIA, với loại đất đa hình C (loại đất có nhiều vật cản sát nhau) Giá trị trọng lực Wo được xác định là 83 daN/m², tương đương 0,83 kN/m².

K: H s tính đ n s thay đ i áp l c gió theo đ cao (B ng 5 TCVN 2737-1995) c: H s khí đ ng: phía đón gió: c đ ón = 0,8; chút = -0,6

W tt : Giá tr áp l c gió tính toán Áp l c gió đ c quy thành t i t p trung b ng cách nhân cho di n đón gió c a t ng t ng

T i tr ng gió t nh phân b đ u

T i gió t nh t p trung theo ph ng X

T i gió t nh t p trung theo ph ng Y

THÀNH PH N GIÓ NG

Tùy thuộc vào đặc điểm của công trình, tác động của môi trường gió sẽ khác nhau Các thành phần của môi trường gió cần được xem xét kỹ lưỡng để hiểu rõ ảnh hưởng từ các yếu tố xung quanh cũng như quán tính của công trình.

M c đ nh y c m đ c đánh giá qua t ng quan gi a giá tr các t n s dao đ ng riêng c b n c a công trình - đ c bi t là t n s dao đ ng riêng th nh t v i t n s gi i h n

Giá tr gi i h n c a t ng s dao đ ng riêng fL ng v i gió vùng II và đ gi m loga c a

= 0.3 ng v i công trình bêtông c t thép: f L =1,3 Hz (B ng 2 TCXDVN 229-1999)

So sánh t n s dao đ ng riêng th nh t f1 v i t n s gi i h n fL: f1=0,55 (s) < fL = 1,3 (s)

Nh v y thành ph n đ ng c a t i tr ng gió ph i tính đ n tác đ ng c a c xung v n t c gió và l c quán tính c a công trình

 S d ng dao đ ng c n tính gió đ ng là 3 d ng dao đ ng đ u tiên c a công trình

Dựa vào bảng phân trâm khối lượng tham gia các dòng dao động, trong ba dòng dao động đầu tiên, dòng dao động thứ hai có phần trăm khối lượng tham gia rất lớn theo phương X và bằng 0 theo phương Y, do đó, chúng ta sẽ bỏ qua dòng dao động này trong tính toán động.

 Giá tr tiêu chu n thành ph n đ ng c a t i tr ng gió tác d ng lên ph n th j (có cao đ z) ng v i d ng dao riêng th I đ c xác đnh theo công th c (4.3) TCXD 229-1999

Mj : Kh i l ng t p trung c a ph n công trình th j

 i : H s đ ng l c ng v i d ng dao đ ng th I, không th nguyên yji : D ch chuy n ngang t đ i c a tr ng tâm ph n công trình th j ng v i d ng dao đ ng th I, không th nguyên

i: h s đ c xác đnh b ng cách chia công trình thành n ph n, Trong ph m vi m i ph n t i tr ng gió có th coi nh không đ i

H s đ ng l c i xác đnh ph thu c vào thông s i và đ gi m loga c a dao đ ng

- Thông s i đ c xác đnh theo công th c:

 : H s tin c y t i tr ng gió l y  = 1,2 fi : T ng s dao đ ng riêng th I (Hz)

Wo : Giá tr áp l c gió Wo = 830(N/m 2 )

Theo đ th hình 2 TCXD 229 – 1999 (công trình bê tông c t thép nên = 0,3 tra đ ng cong s 1), xác đnh đ c h s đ ng l c i nh sau:

H s i đ c xác đnh b ng công th c:

Giá trị tiêu chuẩn thành phần động của tải trọng gió tác động lên phần thân của công trình được xác định thông qua các dạng dao động khác nhau khi kiểm tra ảnh hưởng của xung vận tốc gió, được tính toán theo công thức cụ thể.

Giá trị tiêu chuẩn thành phần tải trọng gió được xác định dựa trên hệ số áp lực động của tải trọng gió, phụ thuộc vào dạng hình và chiều cao của công trình Điều này được quy định trong bảng 3 của TCXD 229 – 1999.

Sj: Di n tích đón gió c a ph n j c a công trình (m 2 )

Hệ thống quan trắc không gian áp lực động của tòa nhà gió được xác định dựa vào các dạng dao động khác nhau của công trình, phụ thuộc vào các tham số cụ thể và dạng dao động động (theo bảng 4 - TCXD 229 – 1999).

Gió ph ng x (m t đón gió là zOy):

Gió ph ng y (m t đón gió là zOx):

 yji:Chuy n v t đ i c a tr ng tâm ph n công trình th j ng v i d ng dao đ ng riêng th I, không th nguyên

 Giá tr tính toán thành ph n đ ng c a gió đ c xác đnh:

- : H s đi u ch nh t i tr ng gió theo th i gian L y = 1 (Tu i th công trình là

 K t qu tính toán đ c t ng h p trong 2 b ng sau:

GIÁ TR PH N NG C A T I GIÓ THEO PH NG X (Mode 1)

W p(ji) W p(ji) tt m KN/ m 2 m 2 KN KN KN KN KN KN

GIÁ TR PH N NG C A T I GIÓ THEO PH NG Y (Mode 2)

W p(ji) W p(ji) tt m KN/ m 2 m 2 KN KN KN KN KN KN

T H P T I TR NG

T h p t i tr ng l y theo đi u 2.4 TCXDVN 2737 - 1995

10 TH10 TT + 0,8HT + 0,6GIOX + 0,6GIOY

11 TH11 TT + 0,8HT + 0,6GIOX + 0,6GIOYY

12 TH12 TT + 0,8HT + 0,6GIOXX + 0,6GIOY

13 TH13 TT + 0,8HT + 0,6GIOXX + 0,6GIOYY

14 B BAO ENVE (TH1 + TH2 + … + TH12 + TH13)

TT ADD TLBT, HOANTHIEN T nh t i công trình

GIOX ADD GIOTX, GIODX Gió t nh và gió đ ng theo ph ng X

GIOXX ADD GIOTXX, GIODXX Gió t nh và gió đ ng theo ph ng -X

GIOY ADD GIOTY, GIODY Gió t nh và gió đ ng theo ph ng Y

GIOYY ADD GIOTYY, GIODYY Gió t nh và gió đ ng theo ph ng -Y

C T THÉP KHUNG TR C 2 & TR C C

TÍNH C T THÉP C T

K t qu n i l c c t đ c xác đnh b ng ph n m m Etabs tính toán c t thép c t, ch n các t h p t i tr ng có các c p n i l c nh sau:

Tính toán c t đ t c t thép đ i x ng ch u nén l ch tâm theo t ng ph ng riêng r L p bê tông b o v c t thép a = 3cm

Quá trình tính toán đ c th c hi n các b c nh sau:

 Tính đ l ch tâm ban đ u: eo = e1 + ea

N ; ea : đ l ch tâm ng u nhiên, ea = max(H/600, h/30)

(H là chi u cao c t, h là chi u cao ti t di n c t)

  h i v i nhà BTCT đúc toàn kh i l o = 0,7H

N cr : L c d c t i h n Theo TCXDVN 356-2005, đ i v i c u ki n BTCT, N cr xác đnh nh sau:

 Ib; Is: L n l t là momen quán tính c a ti t di n c t và c t thép d c ch u l c l y đ i v i tr c qua tr ng tâm và vuông góc v i m t ph ng u n

 Không xét t i dài h n và ng n h n, l y Kdh = 2

 Xác đnh tr ng h p l ch tâm:

N u: x ≤ Rho  Nén l ch tâm l n x > Rho  Nén l ch tâm bé

 Tr ng h p nén l ch tâm l n: x ≤ Rh o

 Tr ng h p nén l ch tâm bé: x > Rho

Tính l i chi u cao vùng nén

 Ki m tra hàm l ng c t thép: max min max

Dữ liệu tải trọng cho các giai đoạn từ T1 đến T15 cho thấy sự biến đổi rõ rệt trong các chỉ số Nmin, Mytu, Mxtu, Ntu, Mymax và Mxmax Ở giai đoạn T15, giá trị tải trọng Nmin là -150.26 cho C1 TH13, trong khi giá trị Mymax và Mxtu lần lượt là 53.127 và 66.144 Tương tự, ở T14, Nmin giảm xuống -386.16, cho thấy xu hướng giảm tải trọng Giai đoạn T13 ghi nhận Nmin là -631.22, tiếp tục xu hướng giảm Đến T12, Nmin giảm xuống -897.86, trong khi Mymax đạt 48.008 Các giai đoạn tiếp theo như T11, T10, và T9 cho thấy sự giảm tải trọng liên tục với Nmin lần lượt là -1172.96, -1460.67 và -1763.88 Đặc biệt, ở T8, Nmin đạt -2086.09, cho thấy tải trọng ở mức thấp nhất Dữ liệu cho thấy sự thay đổi tải trọng theo thời gian, với các chỉ số Mytu và Mxmax cũng có sự biến động tương ứng.

Dữ liệu tải trọng cho các cấu hình khác nhau cho thấy sự thay đổi đáng kể giữa các trạng thái TH11 và TH12 Từ T1 đến T7 trong cấu hình C2, tải trọng tối đa (Mxmax) giảm dần từ -4034.18 đến -1775.57, trong khi tải trọng tối thiểu (Mmin) và tải trọng trung bình (Mtu) cũng có xu hướng tương tự Ở cấu hình C5, từ T1 đến T7, tải trọng tối đa cũng giảm từ -4275.27 đến -1932.47, cho thấy sự giảm dần trong hiệu suất Các giá trị tải trọng cho thấy mối quan hệ giữa các thông số và có thể giúp tối ưu hóa thiết kế trong tương lai.

B NG TÍNH C T THÉP PH NG X C T 1 & 4

As ch n m KN KNm m m m cm 2 cm 2

B NG TÍNH C T THÉP PH NG X C T 2 & 3

Tng C t b = h ea Nt Mx max e e’ x As = A’s C t thép

B NG TÍNH C T THÉP PH NG X C T 5

Tng C t b = h ea Nt Mx max e e’ x As = A’s C t thép

B NG TÍNH C T THÉP PH NG Y C T 1 & 4

B NG TÍNH C T THÉP PH NG Y C T 2 & 3

B NG TÍNH C T THÉP PH NG Y C T 5

Tng C t b = h ea Nt My max e e’ x As = A’s C t thép

Các cột của công trình đầu là cột chịu lực chính, trong đó cột thép được tính toán để đảm bảo khả năng chịu tải Việc bố trí cột thép cứng cáp là rất quan trọng để đảm bảo tính ổn định và an toàn cho công trình Tính toán và thiết kế cột phải được thực hiện cẩn thận để đáp ứng yêu cầu kỹ thuật và nâng cao hiệu quả sử dụng.

Cốt đai có tác dụng quan trọng trong việc gia cố cột chịu nén và giữ đúng vị trí cột trong quá trình đổ bê tông Cốt đai chịu lực tốt, thường được thiết kế theo cấu trúc tối ưu Khi lực tác động quá lớn, cốt đai cần được tính toán kỹ lưỡng để đảm bảo hiệu quả và an toàn cho công trình.

 C t ph i th a đi u ki n không b phá ho i do ng su t nén chính: max 0,3 w 1 b 1 b b o

 H s w1 xác đnh theo công th c:  w 1  1 5 w 1,3

 H s b1 xác đnh theo công th c:  b 1  1 R b

Trong đó: = 0,01 đ i v i bê tông n ng

 N u:   Q Q max thì ph i tính c t đai, ng c l i thì c t đai đ t theo c u t o

 ng kớnh c t đai: ỉ sw ≥ 0,25 ỉ d c và ≥ 6mm

 Kho ng cách c t đai: max

B NG T NG H P L C C T L N NH T TRONG CÁC C T

Story V2 max (KN) V3 max (KN)

B NG TÍNH C T AI Story b = h Q max [Q] w w1

Q max th a đi u ki n (*) và < [Q]  C t đai đ t theo c u t o ỉ8a250, t i ch n i c t d c là ỉ8a150.

TÍNH C T THÉP VÁCH C NG

Các vách công trình chịu tải trọng nội lực (N, Mx, My, Qx, Qy) cần được xem xét kỹ lưỡng Do vách chịu lực chủ yếu theo phương ngang, nên các tải trọng ngoài tác động lên phương Mx và lực cắt theo phương vuông góc với phương Qy cần được phân tích Điều này giúp đảm bảo tính ổn định và an toàn cho kết cấu công trình.

N i l c tác d ng lên vách c ng

Tính toán vách theo phương pháp giới thiệu thủy tĩnh vùng biên chịu momen là rất quan trọng Vật liệu thép được đặt trong vùng biên hai đầu vách để thiết kế đảm bảo toàn bộ momen Lực dọc được phân bổ đều trên toàn bộ chiều dài vách Ứng suất kéo do thép chịu và ứng suất nén do bê tông cùng thép chịu góp phần vào tính toán này.

Tính c t d c vách c ng theo các b c sau:

 Gi thi t vùng biên ch u kéo - nén

Gi thi t chi u dài B (th ng l y B = 0.2L) c a vùng biên ch u moment Xét vách ch u l c d c tr c N và moment u n trong m t ph ng M y Moment M y t ng đ ng v i m t c p ng u l c đ t hai vùng biên c a vách

 Tính l c kéo - nén vùng biên

 Tính di n tích c t thép ch u kéo - nén nh c u li n ch u kéo - nén đ úng tâm

Trong đó: m = 0,85: h s đi u ki n làm vi c c a vách t w : b dày vách c ng

B: chi u dài vùng biên vách đang tính

 Ki m tra hàm l ng c t thép

Ki m tra min ≤ ≤ max, n u không th a ph i t ng chi u dài vùng biên B B có giá tr l n nh t là 0,5L

 Ki m tra ph n t ng còn l i gi a hai vùng biên nh c u ki n ch u nén đ úng tâm

 Chi u dài ph n vách gi a: B’ = L - 2B

 Kh n ng ch u nén c a ph n vách gi a [P] = Mb’.tw b R b

 L c nén ph n vách ch u: gi P max , k n ' w

Pgi≤ [P]: bê tông đã đ kh n ng ch u l c, c t thép đ t c u t o

Pgi > [P]: tính c t thép nh c u ki n ch u nén đúng tâm

Kh n ng ch u c t c a vách bao g m kh n ng ch u c t c a bê tông và c t thép:

 Vách ph i th a đ i u ki n không b phá ho i do ng su t nén chính: max 0,3 w 1 b 1 b b o

 H s w1 xác đnh theo công th c:  w 1  1 5 w 1,3

 H s b1 xác đnh theo công th c:  b 1  1 R b

Trong đó: = 0,01 đ i v i bê tông n ng

 N u:   Q Q max thì ph i tính c t đai, ng c l i thì c t đai đ t theo c u t o

Theo TCXDVN 198 - 1997 (đi u 3.4.2), c t thép d c và ngang trong vách c n tuân theo nh ng yêu c u sau:

 Ph i đ t hai l p l i thép ng kính c t thép ch n không nh h n 10mm và không l n h n 0,1tw Hai l p l i thép này ph i đ c liên k t v i nhau b ng móc đai hình ch S v i m t đ 4 móc/1m 2

 Hàm l ng c t thép đ ng ch n ≥0,4% nh ng không l n h n 3,5%

 Kho ng cách các c t thép ≤ 200 (n u tw≤ 300) và ≤ 2b/3 (n u tw >300)

 Chi u dài n i bu c c a c t thép l y b ng 1,5lbo trong đó l bo là chi u dài tiêu chu n trong tr ng h p không có đ ng đ t Các đi m n i thép ph i so le

 C t thép n m ngang ch n không ít h n 1/3 l ng c t thép d c

B NG TÍNH C T D C VÁCH V2 (C t thép vách ch n theo c u t o, l y = 0,5%)

B NG TÍNH C T D C VÁCH V13 (C t thép vách ch n theo c u t o, l y = 0,5%)

B NG TÍNH C T D C VÁCH V7 & V16 (C t thép vách ch n theo c u t o, l y = 0,5%)

B NG TÍNH C T D C VÁCH P14 (C t thép vách ch n theo c u t o, l y = 0,5%)

T ng Vách Nt (KN) M max

B NG GIÁ TR L C C T MAX TRONG VÁCH

Story Pier Load Loc P V2 max V3 T M2 M3

TANGHAM V2 TH9 Top -14682 -135.19 -5 4.976 9.958 -147.156 TANGHAM V13 TH8 Top -14756 130.04 -5.53 -5.109 10.993 173.466 TANGHAM V7 TH3 Top -14068 -337.21 -54.56 -16.61 107.072 -1648.88 TANG 1 P14 TH2 Top -3456 335.21 66.81 21.574 -71.53 607.452

B NG TÍNH C T AI VÁCH Vách

L t w Q max [Q] (*) C t đai m m KN KN KN Ph n biên Ph n gi a

A CH T

B ng s li u các thông s c lý c a các m u đ t d i công trình nh sau:

Dung tr ng Gi i h n Atterberg s t Thí nghi m c t

L p 1: t bùn sét, có l n h u c , tr ng thái nhão (IL >1) Kh n ng ch u t i kém

L p 2: t cát pha màu xám, tr ng thái d o (I L 3d = 3×0,8 = 2,4m Kho ng cách t mép đài đ n mép c c g n nh t: a’ > 0,5.d = 0,5× 0,8 = 0,4m

Kích th c đài ch n ≥ v i gi thuy t ban đ u:

II.3.2.2 Ki m tra s c ch u t i c a nhóm c c:

(N n móng – Châu Ng c n; ct 4.63) Trong đó: n 1 – là s hàng trong nhóm c c; n 1 = 6 n 2 – là s c c trong m t hàng; n 2 = 5 d – đ ng kính c c; d = 0,8m s – kho ng cách gi a hai c c g n nhau tính t tâm c c; thiên v an toàn l y smin = 5m

SƠ ĐỒ BỐ TRÍ CỌC

Qnhóm = Pc n = 0,68 × 3939 × 30 = 80355,6 (KN) > Ntt = 65797,5 (KN)

II.3.2.3 Ki m tra t i tr ng tác d ng lên c c:

Kh i l ng đài c c + đ t phía trên:

T i tr ng công trình tác d ng lên đ u c c:

Ki m tra t i công trình tác d ng lên đ u c c v trí nguy hi m nh t (c c xa tâm móng nh t) B ng tính cho 3 tr ng h p l y n i l c tính móng:

N W N t ng Ntb My Mx x i max y i max P max P min

KN KN KN KN KNm KNm m m KN KN

Pmax = 3569,4 (KN) < Pc = 3939 (KN)  c c thi t k đ ch u t i

II.3.2.4 Ki m tra ng su t d i đáy m i c c: (dùng t i tiêu chu n đ ki m tra) tt tc

 Xác đnh móng kh i quy c:

Góc ma sát trung bình bên hông c c : i i tb i

   (góc ma sát c c BTCT v i đ t l y b ng 0,7 góc ma sát trong) Kho ng cách gi a hai mép c c ngoài cùng:

Kích th c móng kh i quy c t i m i c c:

Bm = B + 2∑Li tg( tb/4) = 11,6 + 2×(4 + 9 + 18 + 2)×tg(12,7/4) = 15,3 (m)

Lm = L + 2∑Li tg( tb/4) = 16,6 + 2×(4 + 9 + 18 + 2)×tg(12,7/4) = 20,3 (m)

 Xác đnh tr ng l ng móng kh i quy c:

(KN) áy đài đ n sàn t ng h m

 ng su t d i đáy móng kh i quy c: tc m tb m m

NG SU T ÁY KH I MÓNG QUY C (3 tr ng h p t i)

TH Ntc Wq Nmtc Ptb Mytc Mxtc ex ey Pmax Pmin

KN KN KN KN/m 2 KNm KNm m m KN/m 2 KN/m 2

 Ph n l c d i đáy móng kh i quy c có d ng hình thang

 S c ch u t i tiêu chu n d i đáy móng kh i quy c: (TCXD 45-78, m c 3.37)

1 2 tc II II II tc

Trong bài viết này, m1 và m2 là hệ số điều kiện làm việc của nền đất và hệ số điều kiện làm việc của công trình tác động qua lại với nền đất Theo Bảng 15 - TCXD 45-78, giá trị m1 được xác định là 1,1, m2 là 1, và k tc cũng là 1,1 khi các đất trồng tính toán lấy từ các bảng thống kê.

 A, B, D các h s không th nguyên l y theo B ng 14 (TCXD 45-78) ph thu c vào góc ma sát trong l p đ t d i m i c c V i = 30 o  A = 1,13; B = 5,59; D = 7,59

 II = 20,6 KN/m 3 : là dung tr ng l p đ t phía d i đáy móng kh i quy c

 ’II là dung tr ng l p đ t phía trên đáy móng kh i quy c

 h : chi u sâu đáy móng kh i quy c

 cII = 5,1 (KN/m 2 ) l c dính c a l p đ t d i đáy móng

1 2 tc II II II tc

Tính lún theo ph ng pháp t ng các l p phân t Chia l p đ t d i m i c c thành nhi u l p có b dày  0,4B m = 0,4 × 15,3 = 6,1m  ch n b dày m i l p là 2m đ tính sâu d ng tính lún là n i gl  0,2 bt

 ng su t gây lún t i đáy móng:

 ng su t b n thân t i đáy kh i móng quy c (đi m 0):

T s 2 c nh b n móng Lm/Bm ,3/15,3 = 1,3 Tra b ng 2.4 (C h c đ t – Châu

L p phân t i m z (m) z/Bm K o bt (KN/m 2 ) gl (KN/m 2 )

(N n móng – Châu Ng c n; công th c 2.8) Trong đó:

Tra b ng 1.2 (N n múng – Chõu Ng c n) h s Poisson à và mụđun bi n d ng Ei c a l p đ t d i đáy móng (l p đ t 4 – cát ch t) à = 0,4

S = 5,1cm < S[gh] = 8cm  th a mãn đi u ki n v đ lún gi i h n

II.3.4.1 Ki m tra nén th ng: ài có 2 kh n ng b nén th ng là: do c c và do c t

Tháp nén có hình dạng đặc trưng với góc nghiêng 45 độ và chiều cao đạt 2,2m, trong khi kích thước đáy là 0,8×0,8m Thiết kế tháp nén cho thấy không có khối lượng nén thẳng đứng, nhưng lại tồn tại khối lượng nén ngang Việc kiểm tra nén thẳng đứng được thực hiện tại vị trí có nguy hiểm nhất, được đánh dấu bằng ký hiệu (*) trên hình.

Tháp nén th ng là 1 ph n hình nón c t, bán kính đáy nh là 0,4m; bán kính đáy l n là 2,6m

Di n tích xung quanh c a tháp nén th ng:

S = 0,5 .(2,6 + 0,4).l = 0,5 (2,6 + 0,4) 2,2ạ2 = 14,7 (m 2 ) (ph n tháp nén th ng n m ngoài đài chi m kho ng 50% t ng di n tích tháp)

[F] = Rbt S = 1,2.10 3 × 14,7 = 17593,8 (KN) [F] = 17593,8 (KN) > Pc = 3939 (KN)  đài không b nén th ng

II.3.4.2 C t thép đài c c: ài c c khoan nh i tính nh đài c c ép (m c II.2.5.2)

THÁP NÉN THỦNG CỦA CỘT VÀ CỌC

B trí 30 cọc nhồi đường kính 0,8m với khoảng cách tối thiểu giữa hai tâm cọc là 2,5m theo phương cạnh B và 3m theo phương cạnh L Khoảng cách từ mép đài tới mép cọc tối thiểu là 0,4m Đài tản lên các cọc được xác định chính xác theo công thức.

 Ptb: áp l c trung bình tác d ng lên đ u c c

P tb = N tb = 2699,3 (KN) (b ng tính th 2 m c II.3.2.3)  s: đ lún c a nhóm c c (mm); s = 56mm

MÔ HÌNH C C VÀ ÀI C C TRONG PH N M M SAFE

BI U MOMEN D I ÀI C C THEO PH NG X

L y giá tr momen max và min đ tính c t thép đài, giá tr momen min dùng tính c t thép d c th trên, momen max dùng tính c t thép d c th d i C t thép d c b trí theo t ng d i b n

Text Text KN KN KN.m m

Thép AII: R s = 280000 (KN/m 2 ) h = 2,2m; a = 5cm  ho = 2,15m

C t thép th trên ch u momen d ng:

KNm m KNm mm 2 mm mm mm 2 %

C t thép th d i ch u momen âm:

90 5454.5 0.25 Y2 9489.70 2.5 3795.88 0.054 0.056 6579 80 6316.5 0.29 Y3 9543.62 2.5 3817.45 0.054 0.056 6579 80 6316.5 0.29 Y4 8686.66 2.5 3474.66 0.049 0.05 5874.1 80 6316.5 0.29 Y5 5476.27 2.1 2671.35 0.038 0.039 4581.8 100 4909 0.23 Thi t k c t thép theo ph ng c nh ng n (Strip X) xa th ch u kéo h n c t thép theo ph ng c nh dài Lúc này c t thép theo ph ng c nh ng n có h o = 2,15 - 0,025 = 2,125m.

L A CH N PH NG ÁN MÓNG

Hai ph ng án c c ép và c c khoan nh i thi t k ch u t i tr ng nh nhau, đ l a ch n ph ng án móng ta d a vào các đánh giá nh sau:

 Hao phí v t li u làm móng:

KH I L NG V T LI U PH NG ÁN C C ÉP (PH N C C)

KH I L NG V T LI U PH NG ÁN C C ÉP (PH N ÀI)

KH I L NG V T LI U PH NG ÁN C C KHOAN NH I (PH N C C)

Chi u dài c c Hàm l ng thép

KH I L NG V T LI U PH NG ÁN C C KHOAN NH I (PH N ÀI)

Ph ng án Kh i l ng thép (T n) Kh i l ng bê tông (T n)

T k t qu trên ta th y hao phí v t li u ph ng án c c khoan nh i l n h n ph ng án c c ép (kh i l ng thép là 28,3%, l ng bê tông là 35,1%)

 u khuy t đi m 2 ph ng án v m t k thu t, đi u ki n thi công:

 D ki m tra ch t l ng c c do s n xu t c c t nhà máy ho c công tr ng (c c đ c đúc s n)

 Ph ng pháp thi công t ng đ i d dàng, không gây nh h ng ch n đ ng xung quanh khi ti n hành xây chen các đô th l n

 Công tác thí nghi m nén t nh c c ngoài hi n tr ng đ n gi n

 Ti t di n c c nh nên yêu c u v thi t b c u l p, v n chuy n không l n (ti t ki m đ c chi phí đ u t và thi t b )

 S l ng c c trong m t nhóm c c nhi u khi n i l c chân c t l n

 Chi u sâu thi t k c c b gi i h n b i đi u ki n đ m nh c c, s m i n i

 Kh n ng ch u t i ngang nh h n c c khoan nh i

 Có th thi t k c c có đ sâu m i c c và ti t di n l n h n nhi u so v i c c ch s n  t ng kh n ng ch u t i c a c c, do đó s c c trong m t đài ít, và vi c b trí các đài c c trong công trình đ c d dàng h n

 C c t n d ng kh n ng ch u t i do ma sát đ t xung quanh c c t t

 Có th đ t sâu vào nh ng l p đ t r t c ng, th m chí t i l p đá mà c c đóng không th t i đ c

 Vi c thi công c c nh i sinh ra ch n đ ng nh h n so v i c c đóng, thi công c c nh i không gây hi n t ng đ y tr i đ t xung quanh, không đ y các c c s n có xuang quanh sang ngang

 Ph ng án c c khoan nh i làm s c ch u t i c a đ t gi m so v i ph ng án c c ép ó là do quá trình khoan làm đ t r i ra, đ ng th i c ng làm xáo đ ng các l p đ t đ t

Thi công hạ tầng trong điều kiện đất yếu gặp nhiều khó khăn, đặc biệt khi nền đất có lớp cát rời dày Việc gia cố nền đất trở nên phức tạp và tốn kém, đồng thời cát chảy có thể làm giảm sức chịu tải và gây hư hại cho các công trình lân cận.

Việc quản lý chất lượng của các công trình khó khăn hơn đối với các chất liệu như bê tông trong nước và dung dịch bùn sét Điều này khiến cho việc quan sát bề mặt thường gặp khó khăn, và có thể dẫn đến hiện tượng thụt lún do đất thành hố khoan lún vào Chất lượng bê tông mới cũng không được đảm bảo trong những điều kiện này.

 S c ch u t i c a c c l n nên công tác thí nghi m nén t nh s ph c t p và t n nhi u chi phí h n c c ép

V i nh ng phân tích trên, ta ch n ph ng án móng c c ép cho công trình, b i các lý do chính sau:

 Ch t l ng c c t t, d ki m soát Nh t là công trình có l p đ t th 3 và th 4

 Giá thành r h n ph ng án c c khoang nh i

 Th i gian thi công nhanh h n ph ng án c c khoan nh i

 Công trình n m đ c l p nên ít nh h ng t i công trình xung quanh

 Chi u sâu thi t k m i c c, kho ng cách c c, và kích th c đài kh thi.

THI T K MÓNG M2 D I VÁCH V2;V13 PH NG ÁN C C ÉP

T I TR NG TÁC D NG

Xu t các t h p n i l c vách V2 t i t ng “CHANCOT” trong mô hình Etabs đ tính móng

Các tr ng h p l y n i l c tính móng:

[1] N max ; Mxtu; Mytu; Qxtu; Qytu

[2] M xmax ; M ytu ; N tu ; Q xtu ; Q ytu

[3] M ymax ; M xtu ; N tu ; Q xtu ; Q ytu

B NG TR NG H P N I L C TÍNH MÓNG

Tr ng h p Pier Load Loc

Nmax Q y t Q x t My max Mx max

KN KN KN KNm KNm

L y giá tr n i l c tr ng h p [1] đ tính sau đó ki m tra 2 tr ng h p còn l i.

KÍCH TH C MÓNG CH N S B

Thi t k đ sâu đ t đài móng sao cho áp l c đ t ch u toàn b t i tr ng ngang

Trong đó: và là l c dính và tr ng l ng riêng l p đ t chôn đài móng

Tr ng h p Q y (KN) h min ph ng x (m)

C t +0.00m đ c ch n đ t t i m t sàn t ng 1, c t -0.80m là m t đ t t nhiên, m t sàn t ng h m t i c t -3.00m

V y đáy đài móng chôn t i đ sâu có c t -5.00m M t trên đài móng cách m t sàn t ng h m là 0,5m

C t thộp trong c c b trớ đ i x ng, ta ch n c t thộp s b toàn b c c: 8ỉ18

Di n tích thép: As = 20,36cm 2 ( = 1,3%)

Ph n đ u c c b đ p v , l y thép ngàm vào đài: 0,8m

Chi u dài thi t k m i đo n c c là 11,7m M i h ép 3 đo n c c  t ng chi u dài c c là 35,1m sâu m i c c so v i c t +0.00m:

S đ đa ch t và c c khi đ c ép vào trong đ t

S C CH U T I C A C C

IV.3.1 S c ch u t i c a c c theo v t li u làm c c:

IV.3.2 S c ch u t i c a c c theo ch tiêu c lý c a đ t n n:

 Ktc – h s an toàn l y = 1,4 (v i s c ch u t i xác đnh b ng tính toán)

V i: m – h s điều kiện làm việc của các cọc trong đất, l y m = 1 mR – h s điều kiện làm việc của đất dải mịn cọc (lấy theo bảng A3, lớp đất thứ 4 - cát chặt, hạt thô và) mR = 1,2 mfi – h s điều kiện làm việc của đất bên hông cọc (học các bảng phương pháp ép cọc, tra theo bảng A3 lấy mfi tùy từng lớp đất).

Diện tích mặt cắt ngang của các cọc được tính toán dựa trên chu vi thân cọc Đối với cọc có chiều sâu 31,1m, loại cọc cát chặt, hệ thống thô và có tải trọng 6500 (KN/m²) Sức chịu tải bám trượt của đất được xác định theo bảng A2, trong đó các lớp đất được chia thành các lớp nhờ có bề dày nhỏ hơn hoặc bằng 2m.

L p Tính ch t l p đ t L p nh zi (m) mfi fsi li (m) mfi.fsi.li

1 Bùn sét, l n h u c , tr ng thái nhão

2 Cát pha, h t m n tr ng thái d o, IL = 0.33

3 Sét pha, h t m n, tr ng thái d o, IL = 0.42

V y s c ch u t i tiêu chu n c a c c ma sát:

IV.3.3 S c ch u t i c a c c theo ch tiêu c ng đ đ t n n:

S c ch u t i cho phép c a c c trong đ t tính theo công th c:

Qs = Axq.fs = u fsi.li

Trong đó: f si c a  h ' tg ca – l c dính gi a thân c c và đ t, v i c c bê tông c t thép l y ca = 0,7c h’– ng su t h u hi u trong đ t theo ph ng vuông góc v i m t bên c c h’ = Ks v’

V i: Ks – là h s áp l c ngang trong đ t, Ks = 1- sin – góc ma sát gi a c c và đ t n n, đ i v i c c bê tông c t thép h b ng ph ng pháp ép, l y a = 0,7 v’ = ’ i h i

BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT THẲNG ĐỨNG TRONG ĐẤT

’v ’v tb a sin a tg a K s ca f si = c +

K s ’ v tg m KN/m 2 KN/m 2 KN/m 2 KN/m 2

L p Chu vi c c u (m) li (m) fsi (KN/m 2 ) Qs = u fs li (KN)

Ap – di n tích m t c t ngang c a c c q p – c ng đ ch u t i c a đ t d i m i c c

Theo ph ng pháp c a Terzaghi (N n móng – Châu Ng c n; trang 198): q p = 1,3.c.N c + d f N q + 0,4 b p N Trong đó: c – l c dính c a đ t d i m i c c, c = 5,1 KN/m 2 đ đ

N c ; N q ; N các h s s c ch u t i (tra b ng 3.5; N n móng – Châu Ng c n)

– tr ng l ng th tích đ t đ sâu m i c c; = 20,6KN/m 3

FSs – H s an toàn cho thành ph n ma sát bên

FS p – H s an toàn cho s c ch ng d i m i c c

 L a ch n t i tr ng thi t k móng c c:

Nh n xét: K t qu kh n ng ch u l c c a v t li u và kh n ng ch u l c c a đ t t ng đ i sát nhau  t n d ng h t kh n ng ch u t i c a v t li u làm c c.

KI M TRA KH N NG CH U T I C A MÓNG

IV.4.1 Xác đnh s l ng c c và kích th c đài c c:

 Kho ng cách nh nh t gi a các c c: ( i u 3.9.2 TCXDVN 205-1998)

Kho ng cách các c c tính t tim c c: a > 3d = 3×0,4 = 1,2m Kho ng cách t mép đài đ n mép c c g n nh t: a’ > 0,5.d = 0,5× 0,4 = 0,2m

IV.4.2 Ki m tra s c ch u t i c a nhóm c c:

(N n móng – Châu Ng c n; ct 4.63) Trong đó: n 1 – là s hàng trong nhóm c c; n 1 = 5 n 2 – là s c c trong m t hàng; n 2 = 3 d – đ dài c nh c c; d = 0,4m s – kho ng cách gi a hai c c g n nhau tính t tâm c c; s min = 1,4m

       (do l y n1 và n2 t ng lên nên th c t s > 0,74)

IV.4.3 Ki m tra t i tr ng tác d ng lên c c:

Kh i l ng đài c c + đ t phía trên:

T i tr ng công trình tác d ng lên đ u c c:

N W N t ng Ntb My Mx x i max y i max P max P min

Pmax = 1844,9 (KN) < Pc = 2340,8 (KN)  c c thi t k đ ch u t i

IV.4.4 Ki m tra ng su t d i đáy m i c c: (dùng t i tiêu chu n đ ki m tra) tt tc

   (góc ma sát c c BTCT v i đ t l y b ng 0,7 góc ma sát trong) Kho ng cách gi a hai mép c c ngoài cùng:

Bm = B + 2∑Li tg( tb/4) = 2,4 + 2×(5,8 + 9 + 18 + 1,3)×tg(11,9/4) = 5,9 (m)

Lm = L + 2∑Li tg( tb/4) = 6,4 + 2×(5,8 + 9 + 18 + 1,3)×tg(11,9/4) = 9,9 (m)

B ng tính Wq (KN) áy đài đ n sàn t ng h m

 N y M tc tc x e  N (Nmtc = Ntc + Wq )

TH Ntc Wq Nmtc Ptb Mytc Mxtc ex ey Pmax Pmin

1 2 tc II II II tc

Hệ số điều kiện làm việc của nền đất và hệ số điều kiện làm việc của công trình tác động qua lại với nền đất được xác định bằng m1, m2 Theo Bảng 15 - TCXD 45-78, giá trị của m1 là 1,1 và m2 là 1, trong khi ktc cũng được xác định là 1,1 khi các đất trồng tính toán lấy từ các bảng thống kê.

 A, B, D các h s không th nguyên l y theo B ng 14 (TCXD 45-78) ph thu c vào góc ma sát trong l p đ t d i m i c c V i = 30 o  A = 1,13; B = 5,59; D = 7,59

 II = 20,6 KN/m 3 : là dung tr ng l p đ t phía d i đáy móng kh i quy c

 ’II là dung tr ng l p đ t phía trên đáy móng kh i quy c

 h : chi u sâu đáy móng kh i quy c

 cII = 5,1 (KN/m 2 ) l c dính c a l p đ t d i đáy móng min

1 2 tc II II II tc

TÍNH LÚN NHÓM C C

(Ch n tính lún cho tr ng h p 1 do có gl l n nh t)

T s 2 c nh b n móng L m /B m = 9,9/5,9 = 1,7 Tra b ng 2.4 (C h c đ t – Châu Ng c n)  h s Ko

L p phân t i m z (m) z/Bm Ko bt (KN/m 2 ) gl (KN/m 2 )

Tra b ng 1.2 (N n múng – Chõu Ng c n) h s Poisson à và mụđun bi n d ng E i c a l p đ t d i đáy móng (l p đ t 4 – cát ch t) à = 0,4

S = 2,4cm < S[gh] = 8cm  th a mãn đi u ki n v đ lún gi i h n.

K T C U ÀI C C

IV.6.1 Ki m tra nén th ng: ài có 2 kh n ng b nén th ng là: do c c và do vách

Tháp nén có dạng hình trụ với góc nghiêng 45 độ và chiều cao 1,5m Kích thước của vách tháp là 0,4×2,5m Tại vị trí vách, không có khối nén nhưng có khối nén ở các vị trí khác Kiểm tra nén tại vị trí nguy hiểm nhất được đánh dấu (*) trên hình.

Di n tích xung quanh c a tháp nén th ng:

S = 4.[(3 + 0.4)/2 × 1,5] × 0,25= 2,55 (m 2 ) (ph n tháp nén th ng n m ngoài đài chi m kho ng 25% t ng di n tích tháp)

[F] = Rbt S = 1,2.10 3 × 2,55 = 3060 (KN) [F] = 3060 (KN) > Pc = 2340,8 (KN)  đài không b nén th ng

THÁP NÉN THỦNG CỦA VÁCH VÀ CỌC

Dùng ph n m m Safe đ tính toán n i l c đài c c Mô hình đài nh m t b n sàn dày t a lên các c c, ch u t i tr ng t vách c ng truy n xu ng truy n xu ng

S đ b trí c c nh hình m c 4.1 ài t a lên các c c có đ c ng xác đnh theo công th c:

Ptb = Ntb = 1818,8 (KN) (b ng tính th 2 m c IV.4.3)  s: đ lún c a nhóm c c (mm); s = 24mm

M T B NG ÀI VÀ C C MÓNG M2 TRONG PH N M M SAFE

Chiều cao của bệ đài chân sập h là 1,5m, trong khi tổng chiều cao được tính là 1,7m Để tính toán mô hình giá trị trụ, cần xem xét bề dày của đài tăng thêm 0,2m, dẫn đến trọng lượng bệ thân đài tăng thêm 95KN, tương đương với 13% Giá trị này được đánh giá là khá hợp lý.

Thi t k c t thép theo ph ng c nh ng n (Strip X) xa th ch u kéo h n c t thép theo ph ng c nh dài Lúc này c t thép theo ph ng c nh ng n có h o = 1,65 - 0,025 = 1,625m.

THI T K MÓNG M3 D I VÁCH V7; V16 PH NG ÁN C C ÉP

T I TR NG TÁC D NG

Xu t các t h p n i l c vách V7 t i t ng “CHANCOT” trong mô hình Etabs đ tính móng

Các tr ng h p l y n i l c tính móng:

[1] N max ; Mxtu; Mytu; Qxtu; Qytu

[2] M xmax ; M ytu ; N tu ; Q xtu ; Q ytu

[3] M ymax ; M xtu ; N tu ; Q xtu ; Q ytu

B NG TR NG H P N I L C TÍNH MÓNG

Tr ng h p Pier Load Loc

Nmax Q x t Q y t Mx max My max

KN KN KN KNm KNm

L y giá tr n i l c tr ng h p [1] đ tính sau đó ki m tra 2 tr ng h p còn l i.

KÍCH TH C MÓNG CH N S B

Thi t k đ sâu đ t đài móng sao cho áp l c đ t ch u toàn b t i tr ng ngang

Trong đó: và là l c dính và tr ng l ng riêng l p đ t chôn đài móng

Tr ng h p Q x (KN) h min ph ng y (m)

C t +0.00m đ c ch n đ t t i m t sàn t ng 1, c t -0.80m là m t đ t t nhiên, m t sàn t ng h m t i c t -3.00m

V y đáy đài móng chôn t i đ sâu có c t -5.00m M t trên đài móng trùng v i sàn t ng h m

C t thộp trong c c b trớ đ i x ng, ta ch n c t thộp s b toàn b c c: 8ỉ18

Di n tích thép: As = 20,36cm 2 ( = 1,3%)

Ph n đ u c c b đ p v , l y thép ngàm vào đài: 0,8m

Chi u dài thi t k m i đo n c c là 11,7m M i h ép 3 đo n c c  t ng chi u dài c c là 35,1m sâu m i c c so v i c t +0.00m:

S đ đa ch t và c c khi đ c ép vào trong đ t

S C CH U T I C A C C

Chi u sâu ép c c móng M3 nh móng M2, các giá tr s c ch u t i c a c c ta l y nh ph n tính móng M2

 L a ch n t i tr ng thi t k móng c c:

KI M TRA KH N NG CH U T I C A MÓNG

V.4.1 Xác đnh s l ng c c và kích th c đài c c:

 Kho ng cách nh nh t gi a các c c: ( i u 3.9.2 TCXDVN 205-1998)

Kho ng cách các c c tính t tim c c: a > 3d = 3×0,4 = 1,2m Kho ng cách t mép đài đ n mép c c g n nh t: a’ > 0,5.d = 0,5× 0,4 = 0,2m

(N n móng – Châu Ng c n; ct 4.63) Trong đó: n1 – là s hàng trong nhóm c c; n1 = 7 n2 – là s c c trong m t hàng; n2 = 3 d – đ dài c nh c c; d = 0,4m s – kho ng cách gi a hai c c g n nhau tính t tâm c c; smin = 1,6m

(do l y n 1 và n 2 t ng lên nên th c t s > 0,76)

V.4.3 Ki m tra t i tr ng tác d ng lên c c

 Kh i l ng đài c c + đ t phía trên:

 T i tr ng công trình tác d ng lên đ u c c:

N W N t ng N tb M x M y yi max xi max P max P min

Pmax = 1880,6 (KN) < Pc = 2340,8 (KN)  c c thi t k đ ch u t i

V.4.4 Ki m tra ng su t d i đáy m i c c: (dùng t i tr ng tiêu chu n đ ki m tra) tt tc

  (góc ma sát c c BTCT v i đ t l y b ng 0,7 góc ma sát trong)

Kho ng cách gi a hai mép c c ngoài cùng:

Lm = L + 2∑Li tg( tb/4) = 7,6 + 2×(5,8 + 9 + 18 + 1,3)×tg(11,9/4) = 11,1 (m)

B ng tính W q (KN) áy đài đ n sàn t ng h m

TH N tc W q N mtc P tb M xtc M ytc e y e x P max P min

(Tính nh ph n tính móng M2, m c IV.4.4)

1 2 tc II II II tc

TÍNH LÚN NHÓM C C

(Ch n tính lún cho tr ng h p 1 do có gl l n nh t)

L p phân t i m z (m) z/Bm Ko bt (KN/m 2 ) gl (KN/m 2 )

Tra b ng 1.2 (N n múng – Chõu Ng c n) h s Poisson à và mụđun bi n d ng E i c a l p đ t d i đáy móng (l p đ t 4 – cát ch t) à = 0,4

S = 2,5cm < S[gh] = 8cm  th a mãn đi u ki n v đ lún gi i h n.

K T C U ÀI C C

V.6.1 Ki m tra nén th ng: ài có 2 kh n ng b nén th ng là: do c c và do vách

V tháp nén th ng c a c t và c c, v i góc m 45 o , chi u cao đài c c h đ = 2m Ti t di n vách 0,5×3,2m T tháp nén th ng ta th y vách và c c đ u không có kh n ng nén th ng

THÁP NÉN THỦNG CỦA VÁCH VÀ CỌC

Dùng ph n m m Safe đ tính toán n i l c đài c c Mô hình đài nh m t b n sàn dày t a lên các c c, ch u t i tr ng t vách c ng truy n xu ng truy n xu ng

S đ b trí c c nh hình m c 4.1 ài t a lên các c c có đ c ng xác đnh theo công th c:

Ptb = Ntb = 1760,9 (KN) (b ng tính th 2 m c V.4.3)  s: đ lún c a nhóm c c (mm); s = 25mm

M T B NG ÀI VÀ C C MÓNG M2 TRONG PH N M M SAFE

Thép AII: R s = 280000 (KN/m 2 ) h = 2m; a = 5cm  ho = 1,95m

Thi t k c t thép theo ph ng c nh ng n (Strip Y) xa th ch u kéo h n c t thép theo ph ng c nh dài Lúc này c t thép theo ph ng c nh ng n có ho = 1,95 - 0,025 = 1,925m

CH NG 7: KI M TRA N NH CÔNG TRÌNH

KI M TRA N NH CH NG L T

T s mômen ch ng l t và mômen gây l t ph i th a mãn đi u ki n:

 Tính mômen ch ng l t: M CL  G d i i

Trong đó: G i là t i tr ng t ng th I (t nh t i l y 100%, ho t t i l y 50%) d i là kho ng cách đi m đ t l c G i đ n mép móng

T a đ mép móng dx dy Mcl X Mcl Y

 Tính mômen gây l t: (do tác đ ng ngang c a t i gió)

Trong đó: F i là t i tr ng ngang do gió

H i là chi u cao t ng th I tính t m t đ t

Fx Fy Hi M gl X M gl Y

KN KN KN KN KN KN m KNm KNm

KI M TRA C NG CÔNG TRÌNH

CÁC NÚT T I NH CÔNG TRÌNH (T NG 16)

 Chuy n v các nút t i đnh công trình:

The TANG16 dataset presents various measurements under the BDBAO MAX condition, highlighting key load values across different points For instance, at load points 28, 32, and 55, the UX remains consistent at approximately 0.0295, while UY is steady at around 0.0128 Notably, the UZ values exhibit slight variations, ranging from -0.0018 to -0.0026 The rotational measurements RX, RY, and RZ show minimal changes, primarily maintaining values close to 0.00027, 0.00057, and 0.00002, respectively Overall, these metrics provide crucial insights into the structural behavior of TANG16 under specified loading conditions.

Tiêu đề	Thiết Kế Chung Cư Cao Cấp Hồng Hưng Quận 9
Tác giả	Võ Minh Anh
Người hướng dẫn	ThS. Nguyễn Tâm Võ Thanh Sơn
Trường học	Trường Đại Học Mở Thành Phố Hồ Chí Minh
Chuyên ngành	Kỹ Sư Xây Dựng
Thể loại	Đồ Án Tốt Nghiệp
Năm xuất bản	2013
Thành phố	Thành Phố Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	197
Dung lượng	3,99 MB