1014THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CÁP AN LẠC (THUYẾT MINH)

GI I THI U V CÔNG TRÌNH

Từ những năm 90 đến nay, dân số Việt Nam đã phát triển nhanh chóng, kéo theo sự nâng cao đời sống của người dân Đô thị hóa diễn ra mạnh mẽ, nhu cầu về nhà ở, nghỉ ngơi và giải trí ngày càng gia tăng, đòi hỏi một không gian sống tiện nghi và hiện đại.

Việc gia nhập WTO đã giúp Việt Nam tăng cường xu hướng hội nhập và hiện đại hóa công nghiệp, đồng thời thúc đẩy quá trình phát triển của đất nước Xu hướng này thể hiện rõ qua việc xây dựng các công trình nhà cao tầng, thay thế những công trình thấp tầng, đáp ứng nhu cầu phát triển đô thị ngày càng cao.

Sự phát triển đô thị diễn ra nhanh chóng, với nhiều chung cư, cao ốc văn phòng và siêu thị được xây dựng Trong bối cảnh đó, chung cư cao cấp An Lạc được xây dựng nhằm đáp ứng nhu cầu của người dân, đồng thời thay đổi bộ mặt đô thị, tạo nên một diện mạo mới cho thành phố đang trên đà phát triển.

A I M XÂY D NG CÔNG TRÌNH

- T a l c t i trung tâm th ành ph l à qu n 10 Công tr ình n m v trí thoáng và đ p s t o đi m nh n đ ng th i t o n ên s h ài hoà, h p lý v à hi n đ i cho t ng th qui ho ch khu dân c

Công trình nằm trung tâm thành phố rất thuận lợi cho việc cung cấp vật tư và giao thông ngoài công trình Hệ thống cấp điện, cấp nước trong khu vực đã hoàn thiện, đáp ứng tốt các yêu cầu cho công tác xây dựng Tuy nhiên, việc cung cấp vật liệu như cát, đá, xi măng chỉ có thể thực hiện bằng xe ô tô vào ban đêm, vì việc vận chuyển vật tư vào ban ngày là rất khó khăn.

Khu vực xây dựng công trình bằng phương pháp hiện trường có nhiều công trình xung quanh, dẫn đến việc thi công gặp khó khăn Trong quá trình đào hố móng, cần tuân thủ đúng kỹ thuật và phương pháp thi công để đảm bảo an toàn và chất lượng.

- Vì n m trung tâm th ành ph n ên ta c n có nh ng ti êu chu n v v sinh môi tr ng kh t khe v à bi n pháp thi công ph ù h p v i đ a đi m đông dân c

C I M KHÍ H U T TP.HCM

Mùa m a

 L ng m a trung b ình : 274.4 mm (tháng 4)

 L ng m a cao nh t : 638 mm (tháng 5)

 L ng m a th p nh t : 31 mm (tháng 11)

 L ng b c h i trung b ình : 28 mm/ngày đêm

Mùa khô

Gió

- Th nh h àng trong mùa khô :

- Th nh hàng trong mùa m a :

- H ng gió Tây Nam và ông Nam có v n t c trung b ình: 2,15 m/s

- Gió th i m nh vào mùa m a t tháng 5 đ n thá ng 11, ngoài ra còn có gió ông

- Khu v c th ành ph H Chí Minh r t ít ch u nh h ng c a gió b ão.

GI I PHÁP KI N TRÚC

M t b ng và phân khu ch c n ng

Mặt bằng công trình hình vuông không khoét lõm, được bố trí tường đôi dày theo cả hai phương (trục lỗng) rất thích hợp với kỹ thuật nhà cao tầng, thuận tiện trong việc xử lý kết cấu Chiều dài 26.1 m, chiều rộng 26.1 m, diện tích đất xây dựng là 681.21 m².

- Công trình g m 11 t ng v à 1 t ng h m đ xe, c t  0.00m (m t đ t) đ c ch n đ t t i m t s àn t ng tr t T ng h m c t -3.40m T ng tr t cao 4.00m M i t ng đi n h ình cao 3,50m Chi u cao công tr ình là 39m tính t c t  0.00m.

Ch c n ng c a các t ng nh sau

Tầng hầm được thiết kế chủ yếu để làm chỗ đậu xe, với thang máy bố trí theo bản vẽ và chỗ đậu xe ô tô nằm phía trong Hệ thống kỹ thuật như hệ thống thông gió, trần bả mịn, và trần xử lý cũng được bố trí hợp lý nhằm giảm thiểu chiều dài đường dẫn Ngoài ra, tầng hầm còn được trang bị thêm các bộ phận kỹ thuật và điện như trần cao, hệ thống chiếu sáng, và phòng quạt gió.

- T ng 1-10: B trí các c n h 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 ,10 ph c v nhu c u cho nh à

- Trên cùng có 2 h n c mái r ng l n cung c p n c cho to àn cao c v à h th ng thu lôi ch ng sét cho nh à cao t ng.

Giải pháp thiết kế không gian mở với các căn hộ bên trong sử dụng vật liệu nhẹ làm vách ngăn giúp tạo ra không gian linh hoạt, phù hợp với xu hướng hiện đại và sở thích hiện tại, đồng thời có khả năng thay đổi dễ dàng trong tương lai.

Hình kh i

Công trình có hình dáng vuông vắn, cao ráo và hiện đại, thể hiện sự kết hợp hoàn hảo giữa kiến trúc đương đại và tính năng bền vững Với quy mô ấn tượng, công trình không chỉ đáp ứng nhu cầu phát triển đô thị mà còn góp phần nâng cao giá trị cảnh quan và môi trường xung quanh.

M t đ ng

S d ng, khai thác tri t đ nét hi n đ i v i c a kính l n, t ng ngoài đ c ho àn thi n b ng s n n c.

N i th t

Sử dụng và khai thác triệt để nét hiện đại của kính lẫn tổng ngoại thất hoàn thiện bởi các lớp đá granite đen, các mặt bên và mặt đứng hình thành với sự xen kẽ các lam và đá granite đen tạo nên sự hoành tráng cho công trình cao cấp.

H th ng giao thông

Giao thông ngang tại khu vực này rất thông thoáng, với các sảnh ngang và đường đi rộng rãi, tạo điều kiện thuận lợi cho việc di chuyển Hệ thống thang máy và thang bộ được bố trí giữa nhà, giúp dễ dàng tiếp cận các căn hộ xung quanh Các căn hộ được sắp xếp xung quanh lối phân cách và hành lang, mang lại không gian sống thoáng đãng, hợp lý và tiện nghi.

- H th ng giao thông đ ng g m thang b v à thang máy Thang b g m thang đi l i chính H th ng giao thông đ ng đ c b trí tho m ãn đ c c nhu c u k t c u v à m quan c a công tr ình.

GI I PHÁP K THU T

H th ng đi n

Hệ thống điện trong các tòa nhà thành phố cần được trang bị hệ thống điện dự phòng, nhằm đảm bảo tất cả các thiết bị trong tòa nhà hoạt động liên tục trong trường hợp mất điện đột ngột Đồng thời, việc bảo trì hệ thống thang máy và các hệ thống liên quan cũng rất quan trọng để đảm bảo chúng luôn hoạt động ổn định.

- Máy đi n d phòng 250KVA đ c đ t t ng ng m, đ gi m b t ti ng n và rung đ ng không nh h ng đ n sinh ho t

Hệ thống cấp điện chính trong các hợp kỹ thuật điện ngầm phải bảo đảm an toàn, không đi qua các khu vực mát, tạo điều kiện dễ dàng khi cần sửa chữa Hệ thống đầu cuối có lớp đệm hệ thống an toàn điển hình: hệ thống ngắt điện từ 1A đến 80A được bố trí theo tầng và theo khu vực, đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ.

H đi n l nh

Sử dụng hệ thống điều hòa không khí trung tâm giúp tối ưu hóa và làm lạnh theo hướng dẫn của hệ thống, phân phối không khí đồng đều đến các vị trí tiêu thụ thông qua các ống dẫn.

H th ng c p thoát n c

- Cao c s d ng n c máy T t c đ c ch a trong b n c ng m đ t t ng h m Sau đó máy b m s đ a n c lên b n ch a n c đ t mái và t đó s phân ph i đi xu ng các t ng c a công trình theo các đ ng ng d n n c chính

- Các đ ng ng đ ng qua các t ng đ u đ c b c trong h p ghen H th ng c p n c đi ng m trong các h p k thu t Các đ ng ng c u h a chính đ c b trí m i t ng

Hệ thống thoát nước mái được thiết kế để thoát nước theo các lối đi nhất định, đảm bảo nước mưa được dẫn xuống các ngả thoát nước có đường kính ống tối thiểu 0mm Đặc biệt, hệ thống thoát nước phải được bố trí riêng biệt, tập trung và khu xử lý, nhằm tránh hiện tượng đọng nước trong khu vực Sau khi xử lý, nước sẽ được dẫn ra hệ thống thoát chung của khu vực.

H th ng thông gió và chi u sáng

Khu vực xung quanh công trình cần được thiết kế với mật độ dân cư thấp để đảm bảo ánh sáng tự nhiên và thông thoáng Đây là tiêu chí quan trọng hàng đầu trong việc thiết kế hệ thống chiếu sáng và thông gió cho công trình.

Hệ thống thông gió tự nhiên bao gồm các cửa sổ và ban công, trong khi hệ thống thông gió nhân tạo sử dụng máy điều hòa không khí và quạt thông gió để điều chỉnh không khí trong các tầng và khu vực xử lý trung tâm.

Toàn bộ tòa nhà được chiếu sáng bằng ánh sáng tự nhiên thông qua các cửa sổ, ban công và mặt cửa của công trình, với kiến trúc khoét lõm giúp thu ánh sáng tốt Tại các lối đi lên, xuống cầu thang, hành lang và đặc biệt là tầng hầm, có lắp đặt đèn chiếu sáng để đảm bảo ánh sáng đầy đủ cho không gian.

H th ng phòng cháy, ch a cháy

Thi t b phát hi n báo cháy đ c b trí m i t ng và m i phòng, các n i công c ng

Mạng lưới báo cháy bao gồm đầu báo khói và đèn báo cháy, giúp phát hiện đám cháy kịp thời Khi có tín hiệu cháy, phòng quản lý sẽ nhận được thông báo để kiểm soát tình hình và đảm bảo an toàn cho công trình.

Nước chữa cháy là yếu tố quan trọng trong hệ thống phòng cháy chữa cháy, với các đầu phun nước được lắp đặt theo khoảng cách 3m một cách hợp lý Hệ thống này không chỉ đảm bảo hiệu quả trong việc dập tắt lửa mà còn cần có các trang thiết bị khác như bình chữa cháy khô được bố trí tại các tầng để tăng cường khả năng phòng cháy.

- H th ng đèn báo các c a, c u thang thoát hi m, đèn báo kh n c p đ c đ t t i t t c các t ng

Thang b là lối thoát hiểm quan trọng trong trường hợp xảy ra cháy, giúp đảm bảo an toàn cho người sử dụng Cửa vào lối thang cần được thiết kế để ngăn chặn khói xâm nhập, với kết cấu bê tông cốt thép dày 300mm, đáp ứng yêu cầu chịu lửa trong 150 phút theo TCVN 2622-1995 Bên trong thang, cần bố trí hệ thống chiếu sáng hợp lý và thông gió hiệu quả, giúp hút khói ra khỏi khu vực thang máy, đảm bảo an toàn tối đa cho người thoát hiểm.

H th ng ch ng sét

Ch n s d ng h th ng thu sét ch đ ng qu c u Dynasphire đ c thi t l p t ng mái v à h th ng dây n i đ t b ng đ ng đ c thi t k đ t i thi u hóa nguy c b sét đánh.

H th ng gen rác

Rác thải được đưa vào gian rác được thiết kế kín đáo, nhằm hạn chế mùi hôi và ô nhiễm môi trường Gian rác này có phần đổ rác ra ngoài, giúp quản lý rác thải hiệu quả hơn.

H th ngth ng tin

- H th ng cáp đi n tho i v i 220 line cung c p đ n các c n h và các phòng ch c n ng c a công trình

- H th ng cáp tivi bao g m anten, b ph n kênh, khu ch đ i và các đ ng tr c d n đ n các c n h c a các đ n nguyên (m i c n 1 đ u ra)

- H th ng loa đ c khu ch đ i (100W) và đ a đ n các t ng c a các đ n nguyên trong nhà

P.NGUÛ LAN CAN LAN CAN

MẶ T BẰ NG TẦ NG ĐIỂ N HÌNH

T NG QUAN V THI T K K T C U NHÀ CAO T NG

L A CH N V T LI U

- V t li u xây d ng c n có c ng đ cao, tr ng l ng nh , kh n ng ch ng cháy t t.

Nhà cao tầng thường có tải trọng rất lớn Việc sử dụng các loại vật liệu phù hợp trong thiết kế là điều kiện quan trọng để giảm đáng kể tải trọng cho công trình, đồng thời hạn chế tải trọng ngang do lực quán tính.

- V t li u có tính bi n d ng cao: kh n ng bi n d ng d o cao có th b sung cho tính n ng ch u l c th p.

- V t li u có tính thoái bi n th p: có tác d ng t t khi ch u tác d ng c a t i tr ng l p l i (đ ng đ t, gió b ão)

- V t li u có tính li n kh i cao: có tác d ng trong tr ng h p t i tr ng có tính ch t l p l i không b tách r i các b ph n công tr ình

- V t li u có giá th ành h p lý.

- Trong đi u ki n t i Vi t Nam hay các n c th ì v t li u BTCT ho c thép l à các lo i v t li u đang đ c các nh à thi t k s d ng ph bi n trong các k t c u nh à cao t ng.

HÌNH D NG CÔNG TRÌNH

Theo ph ng ngang

Nhà cao tầng cần có một bề mặt đơn giản, tối giản là lựa chọn cho các hình có tính chất đối xứng cao Trong các trường hợp ngược lại, công trình cần được phân ra các phần khác nhau, với mỗi phần đầu có hình dạng đơn giản.

Các bộ phận kết cấu chịu lực chính của nhà cao tầng bao gồm vách, lõi và khung cần phải được bố trí đúng cách Trong trường hợp các kết cấu này không thể bố trí đúng, cần phải có các biện pháp đặc biệt chống xoắn cho công trình theo phương đứng.

- H th ng k t c u c n đ c b trí làm sao đ trong m i tr ng h p t i tr ng s đ l àm vi c c a các b ph n k t c u r õ ràng m ch l c v à truy n t i m t cách mau chóng nh t t i móng công trình

- Tránh dùng các s đ k t c u có các cánh m ng v à k t c u d ng công son theo ph ng ngang v ì các lo i k t c u n ày r t d b phá ho i d i tác d ng c a đ ng đ t v à gió bão.

Theo ph ng đ ng

- c ng c a k t c u theo ph ng th ng đ ng c n ph i đ c thi t k đ u ho c thay đ i đ u gi m d n l ên phía trên

- C n tránh s thay đ i đ t ng t đ c ng c a h k t c u (nh làm vi c thông t ng, gi m c t ho c thi t k d ng c t h ng chân c ng nh thi t k d ng s àn d t c p).

- Trong các tr ng h p đ c bi t nói trên ng i thi t k c n ph i có các bi n pháp tích c c l àm c ng thân h k t c u đ tránh s phá ho i các v ùng xung y u.

C u t o các b ph n li ên k t

- K t c u nh à cao t ng c n ph i có b c si êu t nh cao đ trong tr ng h p b h h i do các tác đ ng đ c bi t nó không b bi n th ành các h bi n h ình

- Các b ph n k t c u đ c c u t o làm sao đ khi b phá ho i do các tr ng h p t i tr ng th ì các k t c u n m ngang s àn, d m b phá ho i tr c so v i các k t c u th ng đ ng: c t, vách c ng

TÍNH TOÁN K T C U NHÀ CAO T NG

S đ tính

Trong thời gian gần đây, sự phát triển mạnh mẽ của máy tính đã dẫn đến những thay đổi quan trọng trong cách nhìn nhận phương pháp tính toán công trình Xu hướng đặc thù hóa và đơn giản hóa các trường hợp riêng lẻ đang dần thay thế bằng xu hướng tổng quát hóa Đồng thời, khi tính toán không còn là một môi trường đơn lẻ, các phương pháp mới có thể sử dụng các số liệu sát với thực tế hơn, có thể xét tới sự làm việc phức tạp của kết cấu với các mối quan hệ phụ thuộc khác nhau trong không gian Việc tính toán kết cấu nhà cao tầng nên áp dụng những công nghệ mới để sử dụng mô hình không gian nhằm đạt được mức độ chính xác và phản ánh sự làm việc của công trình sát với thực tế hơn.

T i tr ng

- K t c u nh à cao t ng đ c tính toán v i các lo i t i tr ng chính sau đây:

 T i tr ng th ng đ ng (th ng xuy ên và t m th i tác d ng l ên sàn)

 T i tr ng gió (gió t nh v à n u có c gió đ ng).

 T i tr ng đ ng c a đ ng đ t (cho các công tr ình xây d ng trong vùng có đ ng đ t).

- Ngoài ra, khi có yêu c u k t c u nh à cao t ng c ng c n ph i đ c tính toán ki m tra v i các tr ng h p t i tr ng sau:

 Do nh h ng c a s thay đ i nhi t đ

 Do sinh ra trong quá trình thi công

- Kh n ng ch u l c c a k t c u c n đ c ki m tra theo t ng t h p t i tr ng, đ c quy đ nh theo các ti êu chu n hi n h ành.

Tính toán h k t c u

- H k t c u nh à cao t ng c n thi t đ c tính toán c v t nh l c, n đ nh và đ ng l c.

- Các b ph n k t c u đ c tính toán theo tr ng thái gi i h n th nh t (TTGH 1).

Trong thiết kế nhà cao tầng, việc kiểm tra định kỳ công trình đóng vai trò hết sức quan trọng Các điều kiện cần kiểm tra bao gồm: tính an toàn, chất lượng vật liệu, và sự tuân thủ các quy định xây dựng.

 Ki m tra n đ nh t ng th

 Ki m tra đ c ng t ng th

L A CH N GI I PHÁP K T C U SÀN

H sàn s n to àn kh i

- u đi m: n gi n trong thi t k , thi công, v t li u ph bi n v à d ki m nh t.

Nguyên lý sử dụng h d m làm sản phẩm độc quyền cho kết cấu sàn giúp giảm chiều sâu sàn và hạn chế độ võng Đối với các bước cấu tạo và tải trọng lớn, kết cấu dạng này vẫn nên được cân nhắc khi lựa chọn phương án bằng cách chia nhỏ sàn bằng dầm phù hợp với h d m b t.

Chiều cao dầm là yếu tố quan trọng ảnh hưởng đến không gian trần của căn hộ Đối với các căn hộ cao tầng, việc có dầm đi trên đầu các phòng khách và phòng ngủ có thể gây cảm giác chật chội và đôi khi phải tốn thêm chi phí để trang trí lại Do đó, cần cân nhắc kỹ lưỡng về chiều cao dầm để tạo không gian thoải mái và hài hòa cho ngôi nhà.

H sàn ô c

- C u t o: g m h d m vuông góc v i nhau theo hai ph ng, c hia b n s àn thành các ô b n k ê b n c nh có nh p bé, theo y êu c u c u t o kho ng cách gi a các d m ph không quá 2m

Để tối ưu hóa không gian sống và tạo nên kiến trúc đẹp mắt, cần tránh việc tích tụ quá nhiều đồ đạc bên trong Việc này giúp tiết kiệm diện tích sử dụng và phù hợp với các công trình yêu cầu tính thẩm mỹ cao, đồng thời mang lại không gian sống rộng rãi và thoải mái hơn.

Những điều cần lưu ý: Không tiết kiệm, thi công phức tạp Khi mặt bằng sàn quá rộng, cần phải bố trí thêm các dầm chính Vì vậy, không tránh khỏi những hạn chế do chiều cao dầm chính phải là lớn để đảm bảo độ vững chắc.

H sàn không d m ng l c tr c

Sàn bê tông ngầm là loại sàn không dầm và sử dụng kết cấu bê tông ngầm trực tiếp Hiện nay, hệ thống dàn ngầm có nhiều loại khác nhau, bao gồm sàn đơn, đa sàn, có bám và không bám Các loại cáp thường được sử dụng có đường kính 15,24 mm hoặc lớn hơn, tùy thuộc vào thiết kế và tính toán của các kỹ sư Sàn ngầm có thể sử dụng hai loại cáp: bám dính và không bám dính, trong đó cáp bám dính thường được sử dụng chủ yếu tại Úc, còn ở Mỹ và Anh thì chủ yếu sử dụng cáp không bám dính.

Ngoài việc sử dụng cột thép chính (còn gọi là cột trục), theo quy định cáp căng truyền thống thường là parabol, cần phải đặt thêm cột thép phụ (cột thép thường) Tuy nhiên, có thể thiết kế để giảm thiểu số lượng cột thép thường.

- Thông th ng, v i cáp bám dính, kho ng cách t i đa là 10 l n chi u d ày sàn cho sàn

Hai phương pháp và tám loại chiều dày sàn cho sàn một phương, phương còn lại không quy định, thường làm sao đảm bảo P/A Tiêu chuẩn ACI 318-05, mục 18.12.4, bởi khi khoảng cách lớn hơn đôi chút, đặc biệt sử dụng đầu sàn chịu tác động.

 Chi u cao k t c u nh n ên gi m đ c chi u cao công tr ình

 Ti t ki m đ c không gian s d ng.

 D b trí h th ng k thu t đi n, n c

 Thích h p v i nh ng công tr ình có kh u đ v a (6 8m)

Dự án này được thi công nhanh chóng hơn so với các dự án sàn đầm, không cần sử dụng công gia công cấp pha, cốt thép đầm, hay cốt thép được đặt theo hình dáng cụ thể Việc lắp dựng ván khuôn và cốt pha cũng trở nên đơn giản hơn.

 Do chi u cao t ng gi m n ên thi t b v n chu y n đ ng c ng không c n y êu c u cao, công v n chuy n đ ng gi m n ên gi m giá th ành

 T i tr ng ngang tác d ng v ào công trình gi m do công trình có chi u cao gi m so v i ph ng án sàn d m.

 Gi m chi u d ày sàn khi n gi m đ c kh i l ng s àn d n t i gi m t i tr ng ngang tác d ng v ào công trình, c ng nh gi m t i tr ng đ ng truy n xu ng móng.

 T ng đ c ng c a s àn lên, làm tho m ãn v y êu c u s d ng b ình th ng.

 S đ ch u l c tr n ên t i u h n do c t thép ng l c tr c đ c đ t ph ù h p v i bi u đ mô men do t i tr ng gây ra, l àm ti t ki m đ c c t thép.

 Thi công c n đ n v có kinh nghi m.

Khi thiết kế công trình cao tầng, việc sử dụng phương án sàn ngả là rất quan trọng để đảm bảo tính toán kết cấu cho các tầng của công trình Đặc biệt, sàn thông tầng cần được tính toán kỹ lưỡng để đảm bảo tính ổn định và an toàn cho toàn bộ công trình Để đạt được điều này, việc bố trí xung quanh một bề mặt sàn là cần thiết, giúp tạo ra lực neo và tăng cường khả năng chịu lực Các biện pháp như sử dụng cột dọc vách thay vì cột vuông, hay sử dụng cấu trúc lưới ngang có thể được áp dụng để tối ưu hóa thiết kế và đảm bảo tính bền vững của công trình.

K t lu n

Qua phân tích các đ c đi m trên và xem xét các đ t đi m c a công tr ình v k t c u ta ch n ph ng án sàn có d m đ s d ng cho công tr ình.

K T C U CH U L C CHÍNH

N u c n c vào s đ l àm vi c th ì k t c u nh à cao t ng có th phân lo i nh sau:

 Các h k t c u c b n: K t c u khung, k t c u t ng ch u l c, k t c u l õi c ng và k t c u ng.

 Các h k t c u h n h p: K t c u khung - gi ng , k t c u khung - vách, k t c u ng l õi và k t c u ng t h p.

 Các h k t c u đ c bi t: H k t c u có t ng c ng, h k t c u có d m truy n, k t c u có h gi ng li ên t ng v à k t c u có khung ghép.

 M i lo i k t c u trên đ u có nh ng u nh c đi m ri êng tùy thu c v ào nhu c u v à kh n ng thi công th c t c a t ng công tr ình

Công trình chung cư An L có 11 tầng và một bề mặt công trình tổng thể vuông vức, sử dụng kết cấu khung chịu lực kết hợp lắp thang máy mà không cần vách ngăn Thiết kế này phù hợp với mô hình kiến trúc của công trình có quy mô lớn.

V T LIÊU

- Bê tông s d ng cho k t c u b ên trên và c c d ùng B25 v i các ch tiêu nh sau:

 Tr ng l ng ri êng:  = 25kN/m 3

 C ng đ ch u kéo tính toán: R bt = 1,05MPa

- C t thép gân  ≥10 d ùng cho k t c u b ên trên và c c d ùng lo i AIII v i các ch ti êu:

 C ng đ ch u nén tính toán: R s’ = 365MPa

 C ng đ ch u kéo tính toán: R sc = 365MPa

 C ng đ tính c t thép ngang: R sw = 285MPa

- C t thép tr n  Ch n h dp =0,5;b dp = (0,25 0,5)h d => Ch n b dp = 20(cm)

Ch n s b ti t di n c t

- Di n tích ti t di n c t l à A 0 xác đ nh theo công th c: 0 t b

R b :C ng đ tính toán v nén c a b ê tông

N: L c nén đ c tính toán g n đúng nh sau: N=m s qF s

Diện tích một sàn trần tại vị trí đang xét được xác định bằng cách tính diện tích phía trên tiểu diện Trọng lượng tĩnh được tính trên mỗi mét vuông mặt sàn, bao gồm cả trọng lượng thường xuyên và tạm thời trên bề mặt sàn Trọng lượng dồn, tổng, và các yếu tố khác cũng cần được tính toán để phân bố đều trên sàn Giá trị này thường được quy định theo kinh nghiệm thiết kế.

- V i nh à có b d ày sàn nh 10 đ n 14 cm (k c các l p v t li u ho àn thi n) th ì q =(1000  1400) daN/m 2 k t : H s xét đ n nh h ng khác nh mom en u n , hàm l ng c t thép, đ m nh c t: k t =1,3  1,5

A 0 F cch n h b m 2 daN/m 2 daN cm 2 cm 2 cm cm

B NG CH N S B TI T DI N C TD1,D4

T NG m s F tr.t i q N k t A 0 F cch n h b m 2 daN/m 2 daN cm 2 cm 2 cm cm

B NG CH N S B TI T DI N C TD2, D3

A0 F cch n h b m 2 daN/m 2 daN cm 2 cm 2 cm cm

A 0 F c ch n h b m 2 daN/m 2 daN cm 2 cm 2 cm cm

T NG m s F tr.t i q N k t A 0 F cch n h b m 2 daN/m 2 daN cm 2 cm 2 cm cm

CH NG 3 TÍNH TOÁN SÀN T NG I N H ÌNH

S TÍNH TOÁN VÀ GI I PHÁP THI T K SÀN

S đ tính

MẶ T BẰ NG SÀ N DẦ M TẦ NG ĐIỂ N HÌNH

Gi i pháp thi t k

Kích thước sàn tối thiểu cho các công trình là 7x7m (L2, L1 > 6m), nhằm đảm bảo sự ổn định và an toàn cho người sử dụng Để giảm thiểu độ võng của sàn và tăng cường tính năng chống rung, cần áp dụng các biện pháp thiết kế hợp lý Hơn nữa, việc bố trí các dầm phu theo hai phương thức góc tại vị trí giao nhau của hai dầm và tại các vị trí không có cột sẽ giúp tối ưu hóa khả năng chịu lực của công trình.

T I TR NG TÍNH TOÁN

T nh t i

Theo yêu cầu sử dụng, các khu vực có chức năng khác nhau sẽ có cấu tạo sàn khác nhau, do đó giá trị sàn tổng ngẫu nhiên có giá trị khác nhau Các kiểu cấu tạo sàn tiêu biểu bao gồm sàn khu vực (phòng khách, phòng ngủ + bếp, phòng ng), sàn ban công, sàn hành lang và sàn vệ sinh Các loại sàn này có cấu trúc như sau:

T i tr ng tiêu chu n T i tr ng tính toán

 (mm) n  (Kg/m 3 ) g tc (Kg/m 2 ) g tt (Kg/m 2 )

V a trát tr n 15 1.2 1800 27 32.4 ng ng, thi t b 60 60

V a trát tr n 10 1.2 1800 18 21.6 ng ng, thi t b 70 70

V a trát tr n 15 1.2 1800 27 32.4 ng ng ,thi t b 100 100

V a trát tr n 15 1.2 1800 27 32.4 ng ng ,tb 100 100

- T i tr ng t ng truy n l ên d m bi ên:

 Tr ng l ng riêng c a t ng 1800 Kg/m 3

 T ng ngoài đ t tr ên d m d ày 200 mm

 T i tính toán do t ng phân b đ u l ên d m bi ên: 1188 Kg/m

- T i tr ng t ng truy n l ên sàn:

- Do tính ô sàn c a t ng đi n h ình b ng cách tra b n g (K t c u BTCT t p 2 c a V õ

T m), không d ùng h d m đ t ng nên khi xác đ nh t i tr ng tác d ng l ên ô sàn ta ph i k thêm tr ng l ng t ng ng n, t i này đ c quy v t i phân b đ u tr ên toàn b ô s àn

t : tr ng l ng ri êng c a t ng xây (daN/m 3 )

S: di n tích ô sàn có t ng (m 2 ) n t : h s v t t i.

Trong ô sàn, bao gồm ô sàn v, sàn vệ sinh và sàn ban công, việc tính toán diện tích là rất quan trọng Để xác định tỷ lệ giá trị trung bình của từng loại sàn, ta cần tính toán diện tích của sàn khu vực, sàn vệ sinh và sàn ban công theo phần trăm diện tích tổng thể.

T ng t cho các ô s àn khác k t qu đ c tính trong b ng d i đây:

B ng quy đ i t i trung b ình c a các lo i s àn trên ô sàn: Ô sàn

T i s àn v sinh, ban công, hành lang

T i sàn v n phòng, phòng ng (Kg/m 2 )

Di n tích s àn có sàn v sinh, ban công, hành lang(m 2 )

Di n tích s àn có sàn v n phòng, phòng ng (m 2 )

T i tr ng tính toán sàng tt s

B ng quy đ i t i t ng tác d ng l ên sàn thành t i phân b đ u: Ô sàn b t (m)

T ng t nh t i tác d ng l ên ô sàn: g tt =g tt s +g tt t

B ng tính toán t ng t nh t i tác d ng l ên t ng ô s àn: Ô sàn S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8

T i tr ng tính toán b n thân s àn daN/m 2 447.191 451 445 445 445 446 454 446

T i tr ng tính toán do t ng tác d ng l ên sàn daN/m 2 528 486 418 245 179 501 563 545

T i tr ng tính toán tác d ng l ên sàn daN/m 2 975 937 863 690 624 947 1017 991

B ng tính toán t ng t nh t i tác d ng l ên t ng ô s àn: Ô sàn S9 S10 S11 S12 S13 S14 S15 S16

T i tr ng tính toán b n thân s àn daN/m 2 479 479 479 442 442 442 442 455

T i tr ng tính toán do t ng tác d ng l ên sàn daN/m 2 0 0 0 73 87 74 387 545

T i tr ng tính toán tác d ng l ên sàn daN/m 2 479 479 479 515 529 516 829 1000

- Khi mô hình tính toán trong etabs gi i n i l c khung th ì t i t ng đ c gán l ên d m o c th nh sau:

(trong đó H: là chi u cao t ng; 0.8 l à h s k đ n t ng có 1 c a; 0.7 n u t ng có 2 c a).

(trong đó H: là chi u cao t ng; 0.9 l à h s k đ n t ng có 1 c a; 0.8 n u t ng có 2 c a).

Ho t t i

Giá tr ho t t i đ c ch n d a theo ch c n ng s d ng c a các lo i ph òng H s đ tin c y n đ i v i t i trong phân b đ u xác đ nh theo đi u 4.3.3 trang 15 TCVN 2737 - 1995:

Tùy theo công d ng m i ph òng khác nhau mà sàn có ho t t i nh sau:

Ch c n ng ph òng p tc (Kg/m 2 ) n p tt (Kg/m 2 )

- Ho t t i l ên t ng ô s àn: trong cùng ô sàn có nhi u giá tr ho t t i khác nhau th ì d a trên di n tích mà quy đ i ho t t i t ng đ ng: p tt =

P 1 , P 2 : Ho t t i tính toán c a sàn ban công, vê sinh,… có trong cùng 1 ô sàn S; S 1 ; S 2 : L n l t l à di n tích c a c ô s àn, c a s àn v sinh, s àn ban công có trong ô sàn đó.

B ng quy đ i ho t t i t ng đ ng tác d ng l ên sàn: Ô sàn

Ho t t i hành lang, s nh, c àu thang

Ho t t i phòng khác,WC, phòng ng , phòng n (Kg/m 2 )

Di n tích hành lang, s nh, c u thang (m 2 )

Di n tích Phòng khách, WC, phòng ng , c u thang (m 2 )

T ng t i tác d ng l ên sàn

3.2.3.1 Phân lo i ô s àn tính toán:

3; 2 d b h L h  L  => Ô b n l àm vi c d ng sàn 2 ph ng ,liên k t gi a ô b n v i d m l à liên k t ng àm S đ đ c s d n g cho vi c tính toán là s đ 9

(Sách bê tông c t thép II – Võ Bá T m ) theo s li u tính toán b n hai ph ng

3; 2 d b h L h  L  => Ô sàn b n d m 4 c nh ng àm ,làm vi c theo m t ph ng.

T đi u ki n tr ên ta phân lo i nh sau:

 Ô sàn: S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8, S10, S11 là ô sàn làm vi c theo 2 ph ng.

 Ô sàn: S9, S12, S13, S14, S15, S16 là ô sàn làm vi c theo 1 ph ng.

T ng t i tr ng tác d ng l ên sàn : P = (g tt + p tt s ) L 1 L 2

B ng tính toán t ng t i tr ng tác d ng l ên sàn b n k ê 4 c nh : Ô sàn g s tt p s tt

3.2.3.3 i v i sàn b n d m l àm vi c 1 ph ng:

T ng t i tr ng tác d ng l ên sàn :q tt s = (g tt + p tt s ) b

B ng tính toán t ng t i tr ng tác d ng lên sàn b n d m: Ô sàn g s tt p s tt b q

TÍNH TOÁN SÀN

Tính n i l c s àn làm vi c 2 ph ng

B ng kích th c v à t i tr ng các ô sàn Ô sàn L 1 L 2 L 2 /L 1 P

- B n đ c tính theo s đ đ àn h i b ng cách tra b ng, b n sàn đ c xem nh là liên t c.

P = (g tt + p tt s ) L 1 L 2 p tt s : Ho t t i s àn g s tt : T nh t i s àn P: T ng t i s àn

- Các h s m i1 , m i2 , k i1 , k i2 : là các h s tra b ng ph thu c vào đi u ki n li ên k t c a c nh và t s L 2 /L 1

5,5 3 90 dp b h h    nên ta xem liên k t t i sàn và d m l à liên k t ng àm

B ng tính n i l c ô sàn 2 ph ng: Ô sàn

(m) (m) (Kg) Kg.m Kg.m Kg.m Kg.m

N i l c sàn làm vi c 1 ph ng

B ng tính kích th c ô s àn: Ô sàn L 1 (m) L 2 (m) q (Kg/m)

- xác đ nh n i l c các ô s àn ta d a vào kích th c các c nh c a ô sàn và xác đ nh s đ tính theo công th c : 2

- Ta c t ô b n 1 d ãy có b r ng b = 1m theo ph ng c nh ng n đ tính toán cho ô b n

B ng tính n i l c ô s àn 1 ph ng: Ô sàn L 1 (m) L 2 (m) q (Kg/m) M nh (Kg.m) M g

Tính c t thép

 Bê tông B25 có kh n ng ch u nén: R b = 145daN/cm 2 ,

 Bê tông B25 có kh n ng ch u kéo: R bt = 10.5daN/cm 2

 ThépAI có kh n ng ch u kéo, nén: R s = R sc = 2250daN/cm 2

 ThépAIII có kh n ng ch u kéo, nén: R s = R sc = 3650daN/cm 2

 Các công th c s d ng đ tính toán thép (th eo TCXDVN 356: 2005): k đ n h s đi u ki n l àm vi c c a bê tông (không đ m b o cho bê tông đ c ti p t c t ng c ng đ theo th i gian - khô hanh)  b 0 9 h o = h d – a

 T c p b ê tông và nhóm c t thép tra các h s  R và  R ( ph l c E.2

 So sánh  m v i  R ;  m <  R đ t c t đ n (c t thép ch u kéo),

0.5 >  m >  R đ t c t kép (có th t ng kích th c ti t di n (h) ho c t ng mác b ê tông đ cho  m <  R r i tính c t đ n),  m > 0.5 t ng kích th c ti t di n.

- Ki m tra hàm l ng c t thép:

3.3.3.1 Tính thép cho sàn làm vi c 2 ph ng:

 H s đi u ki n l àm vi c c a b ê tông:  b 0 9

 Chi u cao làm vi c c a ti t di n: h 0 =h-a-15u

 Tính giá tr  m theo công th c:

Tra b ng ph l c 5 k t c u BTCT 2 c a V õ Bá T m ng v i b ê tông c p B25, c t thép nhóm

 Vì  m  0 049  R 0.651,  R 0.439

 Vì  m 0 064 không c n đ t c t thép ch u nén (đ t c t đ n).

 Ki m tra l i hàm l ng c t thép: min max

 H s đi u ki n l àm vi c c a b ê tông:  b  0 9

 Chi u cao l àm vi c c a ti t di n: h 0 =h-a-15u mm

 Tính giá tr  m theo công th c:

Tra b ng ph l c 5 k t c u BTCT 2 c a V õ Bá T m ng v i b ê tông c p B25, c t thép nhóm AIII( ≥10): ;  b  0 9R = 0,604;  R = 0,421.

Vì  m 0 129 <  R 0, 421=> không c n đ t c t thép ch u nén (đ t c t đ n)

- Ki m tra l i hàm l ng c t thép: min max

- Các tr ng h p c òn l i c a các ô b n tính toán t ng t

B ng tính toán thép sàn 1 ph ng:

Mômen Gía tr M h o b R b R s a m x’’ A s Ch nthép A s à % ô sàn daN.cm cm cm MPa MPa cm 2 f a (m.m) ch n

CH N S B KÍCH TH C C U THANG

M t b ng c u thang

- C u thang t ng đi n h ình c a công tr ình này là c u thang 3 v d ng b n có m t b ng nh sau:

MẶ T BẰ NG CẦ U THANG TL 1/20

Ch n s b kích th c c u thang

V t li u s d ng

 Bê tông B25 có: R b = 14.5MPa; R bt = 1,05(MPa)

 Thép AIII ( 10): R s = R sc = 365MPa; R sw = 365(MPa)

 Thép AI ( 10): R s = R sc = 225MPa; R sw = 175(Mpa)

Chieỏ u nghổ Bậ c xâ y gạch

Đá hoa cương dày 15mm là lựa chọn hoàn hảo cho các công trình xây dựng, bao gồm vữa lót dày 15mm và mặt đá 75 Sản phẩm này không chỉ mang lại tính thẩm mỹ cao mà còn đảm bảo độ bền vững cho bậc thang và bàn bê tông cố định Vữa trát dày 15mm kết hợp với đá hoa cương tạo nên sự sang trọng và chắc chắn cho không gian sống.

T I TR NG

T i tr ng b n thang

Chi u d ày l p th i theo ph ng c a b n nghi ên:

= >T ng t nh t i tác d ng lên b n thang theo ph ng nghiêng là:

- Theo ph ng th ng đ ng l à:

- Trong t nh t i tác d ng l ên b n thang c òn tính đ n tr ng l ng c a lan can v i g lc = 30 daN/m, quy t i lan can trên đ n v m 2 b n thang (b n thang r ng 1,5m).

= >T ng t i tr ng tác d ng tr ên b n thang l à: q 1 = g 1 + g tc + p = 668,53 + 30 + 360 = 1058,53 daN/m 2

= >T ng t i tr ng tác d ng tr ên 1m b n thang l à: q 1 = 1058,53 daN/m 2

T i tr ng chi u ngh

= >T ng t nh t i tác d ng tr ên b n chi u ngh l à: g 2 = g d + g b n + g v a = 39,6+275+70,2 = 379,4 daN/m 2

 T ng t i tr ng tác d ng tr ên b n chi u ngh l à: q 2 = g 2 + p = 379,4 + 360 = 739,4daN/m 2

=>T ng t i tr ng tác d ng tr ên 1m b n chi u ngh l à: q 2 = 739,4 (daN/m 2 )

TÍNH TOÁN B N THANG

Tính b n v 1 v à v 2

Hai v 1 v à v 2 có gi ng nhau n ên ch tính m t v l y n i l c tính thép cho c hai v :

Ch n s đ tính đ n gi n nh t c a v 1 v à 2 th hi n nh sau:

3 6 ° q2 =1 05 8, 53 d aN /m q1s9,4 daN/m sơ đồ tính vế 1

05 6,5 3 d aN /m q1s9,4 daN/m sơ đồ tính vế 2

- Xét t i m t ti t di n b t k , cách g i t a A m t đo n l à x, tính momen t i ti t di n đó:

- Momen l n nh t nh p đ c xác đ nh t đi u ki n : “ đ o h àm c a momen l à l c c t và l c c t t i đó ph i b ng không”

- L y đ o h àm c a M x theo x và cho đ o hàm đó b ng không, t ìm đ c x:

K t qu gi i b ng ph n m m sap 2000:

Nh n th y k t qu gi i b ng ph n m m momen l n h n M max 10,7 daN.m nên ch n đ tính thép

 Bê tông B25 có R b = 14,5(MPa); R bt = 1,05(MPa);  b2 = 0,9

 Thép AIII ( 10): R s = R sc = 365(MPa); R sw = 365(MPa);  R 0, 421;

 Thép AI ( 10): R s = R sc = 225(MPa); R sw = 175(MPa);  R 0, 439;

 Ki m tra hàm l ng c t thép: Hàm l ng c t thép không đ c quá nhi u đ tránh phá ho i d òn, c ng không đ c quá ít:  min     max

  min : Theo TCVN 356 - 2005 min = 0,05%, th ng l y  min = 0.1%

 V y  m in  0,1%    0, 61%   m a x  2, 4% , c u ki n b trí thép đ ã th a đi u ki n v hàm l ng c t thép.

 T i g i mô men b ng không nh ng trên th c t , trong quá tr ình s d ng th ì t i đây v n xu t hi n chuy n v , v ì v y đ t thép c u t o t i g i v à tính toán kh n ng ch u l c.

 Tính toán đ b n c a ti t di n ch nh t: có bxh = 100x10(cm).

 Chi u cao v ùng ch u nén:    

 Kh n ng ch u l c đ c tính theo công th c sau:

 V y kh n ng ch u l c t i g i g n b ng 50% so v i mô men max t i nh p, thép c u t o đ c ch n th a y êu c u.

 C t thép theo ph ng ngang b n thang ch n theo c u t o 8a200.

Tính v 3

- Xem v 3 l à m t ô b n có kích th c tr ên m t b ng l à (B 1 ,L 1 ) Ô b n n ày t a l ên 3 c n h là d m c u thang v à 2 chi u ngh

L     b n l à vi c 2 ph ng (b n k ê ba c nh), s đ tính l à b n li ên k t kh p theo hai c nh L 1 , liên k t ng àm theo c ch B 1 Ô b n có s đ tính nh sau:

- Kích th c ô b n theo ph ng nghiêng c a b n.

- T i tr ng tác d ng l ên ô b n q58,53.cos(36.35 )= 852,55 daN/m 2

- Xét t s L 1 /B 1 =1,1/1,86=0,6 tra s đ 2 ph l c 18 trang 352 BTCT 2 c a V õ Bá T m ta đ c các h s :

- Ki m tra hàm l ng c t thép:

 m  A s Ch nthép A s à % daN.cm cm cm MPa MPa cm 2 f a (m.m) ch n

TÍNH TOÁN D M CHI U NGH

T i tr ng tác d ng lên d m

- Tr ng l ng b n thân d m: g d =b d h d n  b =0,2x0,4x1,1x2500"0 daN/m

- Tr ng l ng t ng xây tr ên d m: g t =b t h t n  t =0,2x(3,5-0,7-1,105)x1,1x1800g1 daN/m

- Tr ng l ng b n thân d m: g d = b d (h d -h s ).n  b =0,2x(0,4-0,1)x1,1x25005 daN/m

- Tr ng l ng t ng xây tr ên d m g t = 671 daN/m

- Do b n thang tuy n v ào, là ph n l c c a các g i t a t i B c a 1 v đ c quy v d ng phân b đ u: g b =R B /1m45,45/1= 1645,45 daN/m

- Tr ng l ng t ng xây tr ên d m: g t =b t h t n  t =0,2.( 1, 695 0, 59

- Tr ng l ng b n thân d m:g d 5 daN/m

- Tr ng l ng t ng xây tr ên d m:g t =b t h t n  t =0,2x0,59 x1,1x1800#3,64 daN/m

- Do b n thang tuy n v ào, là ph n l c c a các g i t a t i D c a 1 v đ c quy v d ng phân b đ u:g b =R d /1m71/171 daN/m

Tính n i l c

Xét t i đi m G b t k cách A m t đo n x Momen t i G:

Ki m tra n i l c b ng ph n m m sap 2000

Tính c t thép

Ki m tra hàm l ng c t thép: hàm l ng c t thép không đ c quá nhi u đ tránh phá ho i d òn, c ng không đ c quá ít:  min     max

 min : Theo TCVN 356 - 2005 min = 0,05%, th ng l y  min = 0.1%

V y  m in 0,1%  1, 5%  m a x  2, 4%, c u ki n b trí thép đ ã th a đi u ki n v hàm l ng c t thép.

Hàm l ng c t thép: hàm l ng c t thép không đ c quá nhi u đ tránh phá ho i d òn, c ng không đ c quá ít:  min     max

min : Theo TCVN 356 - 2005 min = 0,05%, th ng l y min = 0.1%

V y  m in  0,1%    0, 53%   m a x  2, 4% , c u ki n b trí thép đ ã th a đi u ki n v hàm l ng c t thép.

Ch n c t th p làm c t đai: d sw =6, s nhánh n=2, R sw 5 Mpa ch n kho ng cách các c t đai s0 mm

Kh n ng ch u c t c a c t đai v à bê tông:

DUNG TÍCH VÀ CH N KÍCH TH C B N C

L u l ng n c s d ng cho toàn chung c

- B n c mái c ung c p n c cho sinh ho t c a các b ph n trong công tr ình và l ng n c cho c u h a.

- Ch n b n c mái đ tính toán B n c mái đ c đ t trên h c t ph , đáy b cao h n cao trình sàn t ng th ng 0.8m.

- S b tính nhu c u s d ng n c nh sau: chung c có 10 t ng v à 1 t ng tr t, t t c đ u s d ng làm c n h , t ng tr t có 7 c n, 10 t ng l u m i t ng có 10 c n, m i c n trung bình có 5 nhân kh u.

- N c d ùng cho sinh ho t xem gân đúng s ng i trong c t òa nhà là 535 ng i th tích n c sinh ho t cho t òa nhà

- Tiêu chu n dùng n c trung b ình : q tb SH  170 l / ngườ i.ngà yđe âm (150 200) 

- H s đi u h òa: K ngày = 1,35(1,35 ÷ 1,5) theo TCXD 33: 68

- V i s đám cháy đ ng th i :1 đám cháy trong th i gian 10 phút, nh à 3 t ng tr l ên, tra b ng ph l c, ta đ c : q cc  10 l/s

- Dung l ng s d ng n c sinh ho t trong ngày đêm :

SH 3 max.ngà yđêm ng q N 170x535x1, 35

- Dung l ng ch a cháy : Q cc = (10.60”).10.12/ 1000 = 72 m 3 /ngàyđêm

- Dung l ng t ng c ng : Q tt = Q maxngàyđêm + Q cc = 123 + 72 = 195 m 3 /ngàyđêm

Ch n kích th c cho b n c

- H n c 1 đ c đ t t i gi a khung tr c 1,2 v à tr c B,C có kích th c m t b ng LB 7m7,1m H n c 2 đ t tr ên khung tr c 3,4 và B,C có kích th c LxB=6,85mx7m

Ch n b 1 đ tính toán Chi u cao đ ài:

- B n c đ c đ b ê tông toàn kh i, có n p đ y L th m n p b n m góc có kích th c 600x600(mm) V y m i ng ày ph i b m 2 l n b ng h th ng b m n c t đ ng.

CH N S B TI T DI N

Ch n s b ti t di n

- Ô sàn có kích th c: 3,5x3,6(m) s àn làm vi c 2 ph ng.

- Ch n h b theo công th c kinh nghi m:  1 1  1 

- V y ta ch n chi u d ày b n n p h b = 7cm

- Ch n chi u d ày b n thành theo đi u ki n:  1  1 

- V y ta ch n chi u d ày b n th ành: h b = 15cm

- B n đáy cách sàn sân th ng 800mm.

Để thiết kế bề mặt đáy, cần đảm bảo chiều dày tối thiểu là 12 cm và phải chịu được áp lực tối thiểu là 2 T/m² Chiều dày của bề mặt đáy phải lớn hơn chiều dày của sàn thông tầng, thường nằm trong khoảng từ 1,2 đến 1,5 lần.

 D m n p có kích th c DN (20x30)cm.

 D m ph b n n p có kích th c DNP(20x30)cm

 D m đáy có kích th c DD(30x65)cm.

 D m ph b n đáy có kích th c DDP(20x50)cm

 C t:S b ch n c t có kích th c C(30x30)cm.

V t li u s d ng

- Bê tông B25 có các đ c tr ng sau:

 C ng đ kéo d c tr c: R bt = 1,05(MPa)

 Mô đun đàn h i ban đ u c a b ê tông khi nén và kéo: E b = 30000(MPa)

- C t thép s d ng có các đ c tr ng sau:

 Thép AIII (10): R s = R sc = 365(MPa); R sw = 290(MPa);  R = 0,604

 Thép AI ( B n l àm vi c hai ph ng.

=> B n ng àm vào d m V y s đ tính c a b n l à: B n 4 c nh ngàm (s đ 9) N i l c ô b n tra theo s đ 9 (K t c u BTCT 2 c a Võ Bá T m).

T i ti êu chu n (daN/m 2 ) H s an to àn T i tính toán

- Ho t t i : do n p b không có m c đích s d ng khác n ên ch n ho t t i là ho t t i s a ch a: p u(daN/m 2 ); v i h s v t t i n = 1,3.

=> T ng t i tác d ng l ên n p b : q tt = 274,4 + 75  1,3 = 371,9(daN/m 2 )

= > T ng l c tác d ng l ên b n n p: P = q tt L 1 L 2 = 371,9.3,5.3,6 = 4685,94(daN)

Xét t s : L 2 /L 1 =3,6/3,5=1,028 tra ph l c 15 ( K t c u BTCT c a Võ Bá T m s đ 9) ta đ c: m 91 =0,0187, m 92 =0,0171, k 91 =0,0437, k 92 =0,0394

 Tính b n nh c u ki n ch u u n, ti t di n b  h = 1007cm

- Hàm l ng c t thép: hàm l ng c t thép không đ c quá nhi u đ tránh phá ho i d òn, c ng không đ c quá ít:  min   max

 theo TCVN 356 – 2005 thì  min  0.05% th ng l y  min  0.1%

(daN.cm) (cm) (cm) (MPa) (MPa) (cm 2 )  a (m.m) ch n

Bước đầu tiên trong việc tính toán cốt thép cho lắp đặt là xác định kích thước lắp đặt, cụ thể là 60x60 cm Để tính toán cốt thép gia cường cho lắp đặt, cần thực hiện các phép tính dựa trên diện tích của lắp đặt đó, từ đó xác định lượng thép cần thiết cho cấu trúc.

- Di n tích thép t i di n tích l th m l à:

- B trí thép cho l th m: ta gia c ng 4 10 (đ t theo hai ph ng vuông góc nhau, m i ph ng hai thanh) Và 2 10 đ t nghi êng góc 45 0 đi qua giao đi m 2 thanh 10kia.

Tính toán b n thành

5.3.2.1 Ch n kích th c và s đ tính:

- Ch n chi u dày b n 10 cm b x h = (3,6 x 2)m có 3, 6

 Thành b ch u tác d ng c a gió v à áp l c n c.

- Tuy nhiên, tr ng h p b không ch a n c + gió đ y thì t i r t nh so v i tr ng h p b đ y n c v à có gió hút nên ta có th b qua không xét.

M c d ù ng v i m i t h p th ì s cho ra 1 bi u đ mô men khác nhau Khi tính toán, cần bố trí thép 2 lớp để đảm bảo độ bền và an toàn Do đó, chúng ta cần tính toán cho một tải trọng bao gồm cả tải trọng tĩnh và gió hút.

Trong đó: n - h s tin c y c a t i tr ng gió n = 1,2

Thành ph H Chí Minh thu c v ùng IIA; d ng đ a h ình C

K đ n s thay đ i áp l c gió theo đ cao v à d ng đ a h ình (tra trong b ng 5 TCVN 2737:1995), v i: h = 39m => k = 0,962 h = 41m => k = 0,976

 Áp l c n c : Phân b theo h ình tam giác, l n nh t đáy b :p n = 1,1x1000 x 2 = 2200(daN/m 2 )

=> L c tác d ng l ên d i th ành r ng 1m: P n c "00(daN/m)

 Thành b l à c u ki n ch u nén l ch tâm, đ đ n gi n tính toán thi ên v an toàn, b qua tr ng l ng b n thân c a th ành b Xem th ành b l à c u ki n ch u u n có:

 C nh d i ng àm vào b n đáy.

 C nh bên đ c ng àm vào trong c t hay các th ành vuông góc

 C nh trên t a đ n do có h d m n p bao theo chu vi.

 C t 1 d i r ng 1m theo ph ng c nh ng n đ tính toá n Do b n n p t a l ên thành b v à thành b theo ph ng l c tác d ng có đ c ng l n nên s đ tính là 1 đ u ng àm và 1 đ u t a đ n

 Ta có s đ t i tr ng v à bi u đ n i l c b n thành nh sau:

- Mô men do áp l c c a n c gây ra:

- Mô men do áp l c gió hút gây ra:

Biể u đồ á p lực nướ c q U,8 daN/m huù t

Biể u đồ á p lực gió hú t

Những tính toán trên cho thấy vị trí gây ra mô men tối đa do hai tác động gió hút và áp lực không trùng nhau Tuy nhiên, để đảm bảo an toàn, chúng ta cần xem xét hai giá trị mô men tối đa này trong quá trình tính toán cốt thép cho bệ thành.

 Mô men d ng t i nh p: M n hip  261, 9  15, 7  277, 6( d a N m )

 Mụ men õm t i ng àm: M ng a ứ m  586, 67  27, 9  614, 57( d a N m )

- Tính b n nh c u ki n ch u u n, ti t di n bh = 10010cm

- Hàm l ng c t thép: hàm l ng c t thép không đ c quá nhi u đ tránh phá ho i d òn, c ng không đ c quá ít. max min  

 Theo TCVN 356 – 2005 thì  min 0, 05% th ng l y  min 0,1%

Mụmen Gớa tr M R b R s  m  A s Ch n thộp A s à%

(daN.cm) (MPa) (MPa) (cm 2 )  a (m.m) ch n

Mg 61457.00 14.5 225 0.065 0.067 3.33 10 200 3.93 0.46 Thép theo ph ng c nh d ài ch n thép  8a200 làm thép c u t o.

Tính toán sàn đáy b

- Ô b n có kích th c (3,5x3,6)m Các ô còn l i b trí thép t ng t ta có t s

=> B n l àm vi c hai ph ng.

=> B n ng àm vào d m V y s đ tính c a b n l à: b n 4 c nh ngàm (s đ 9) N i l c ô b n tra theo s đ 9 (K t c u BTCT 2 c a Võ Bá T m).

5.3.3.2 T i tr ng tác d ng lên đáy b :

T i ti êu chu n (daN/m 2 ) H s an to àn T i tính toán

- Áp l c n c tác d ng lên đáy b : P n = n. n h = 1,1x1000x2 = 2200daN/m 2

- Do b n đáy không ch u đ ng th i t i c a n c v à ho t t i s a ch a n ên ta b qua ho t t i.

- T ng t i tr ng tác d ng lên đáy b : q tt "00 + 530,7'30,7 daN/m 2

Xét t s : L 2 /L 1 =3,6/3,5=1,028 tra ph l c 15 ( K t c u BTCT c a Võ Bá T m s đ 9) ta đ c: m 91 =0,0187, m 92 =0,0171, k 91 =0,0437, k 92 =0,0394

 Thép nh p dùng AI (10) Rs = 225(Mpa), v i  R 0, 651;  R 0, 439

 Thép g i d ùng AIII (10) Rs = 365(Mpa), v i  R 0, 604;  R 0, 421

- Tính b n nh c u ki n ch u u n, ti t di n bh = 10012cm

Di n tích c t thép yêu c u đ c tính theo công th c sau: 

- Hàm l ng c t thép: Hàm l ng c t thép không đ c quá nhi u đ tránh phá ho i d òn, c ng không đ c quá ít:  min   max

-  min : Theo TCVN 356 - 2005 min = 0,05%, th ng l y  min = 0,1%

Mụmen Giỏ tr M h o b R b R s  m  A s Ch n thộp A s à%

(daN.cm) (cm) (cm) (MPa) (MPa) (cm 2 )  a (m.m) ch n

- Theo k t qu tính toán trong b ng trên, hàm l ng c t thép ch n th a y êu c u.

Tính toán d m b

T i tr ng : Do sàn truy n vào d i d ng t i phân b h ình thang và hình tam giác

- Xem d m DNP1, DNP2, DN1, DN2 l à h d m tr c giao (h không gian) v i t i tr ng tác d ng t ng ng (dùng Sap 2000) đ tính n i l c.

Mô hình tính toán và d ng t i tr ng

- Ch khai báo t i tr ng do s àn truy n v ào t i tr ng b n thân d m máy t tính.

Diện truyền tải lên dầm nắp

Mô men t i nh p: M nhip = 5502,49(daN.m)

 Tính các h s đi u ki n sau:

- Ki m tra hàm l ng thép:

 min  1, 4(%) m ax , th a đi u ki n hàm l ng c t thép.

- Tính theo công th c kinh nghi m M g =0,4.M max =0,4.5502,49"01 daN.m

- Tính các h s đi u ki n sau:

T ng t cho các d m c òn l i k t qu đ c tóm t t trong b n d i đây:

Ch n thộp A s à% (daN.cm) (cm) (cm) (MPa) (MPa) (cm 2 ) ch n

- T t c đ u th õa đi u ki n hàm l ng c t thép.

- Ch n c t th p l àm c t đai: d sw =6, s nhánh n=2, R sw 5 Mpa ch n kho ng cách các c t đai s0 mm

- Kh n ng ch u c t c a c t đai v à bê tông:

Trong đó F: L c tác d ng c a d m ph l ên d m chính

- D m đ áy: Do t nh t i b n đáy v à tr ng l ng n c truy n v ào N u d m bi ên thì k thêm tr ng l ng t ng g t ng = 0,12x(2-0,65)x2500x1,1 = 445,5daN.m

- Xem d m DDP1, DDP2, DD1, DD2 là h d m tr c giao (h không gian) v i t i tr ng tác d ng t ng ng (dùng Sap 2000) đ tính n i l c.

Mô hình tính toán và d ng t i tr ng

Diện truyền tải lên dầm đáy

 Mô men t i nh p: M nhip = 29167,80 (daN.m)

- Tính các h s đi u ki n sau:

Tính theo công th c kinh nghi m M g =0,4.M max =0,4.29167,81667,124 daN.m

 Tính các h s đi u ki n sau:

 min  0, 457(%) m a x , th a đi u ki n hàm l ng c t thép.

T ng t cho các d m c òn l i k t qu đ c tóm t t trong b n d i đây:

(daN.cm) (cm) (cm) (MPa) (MPa) (cm 2 ) ch n

Ta quan niệm giá trị cốt lõi và động lực liên kết với nhau bằng việc tạo ra những giá trị bền vững, mặc dù không có giá trị momen cụ thể nào, nhưng thực chất nó vẫn chứa đựng một giá trị momen âm nhất định Chúng ta cần khẳng định vị trí này với tính thép và sự nhạy bén, đồng thời nâng cao chất lượng trong việc định hình giá trị.

- Ch n c t th p l àm c t đai: d sw =6, s nhánh n=2, R sw 5 Mpa ch n kho ng cách các c t đai s0 mm

- Kh n ng ch u c t c a c t đai v à bê tông:

- Trên đo n gi a nh p d m ch n kho ng cách c t đai theo c u t o.

Trong đó F: L c tác d ng c a d m ph l ên d m chính

F571 daN h o =h-a-2 cm h s =h dc -h dp -ae-55-3=7 cm

Tính c t b

- Xem c t ch u nén đúng tâm b qua momen do t i tr ng gió.

- T ng t i tr ng tác d ng l ên chân c t b ng t ng ph n l c g i t a c a b n n p v à b n thành t i m i c t v à t i tr ng b n thân c a c t.

- T ng l c tác d ng t i chân c t:Nd43,82+40692,93+495G631,75 daN

- Ki m tra kh n ng ch u l c c a c t: [N]0.30.145+3650.8,0449860,6 daN (thõa)

Vì N = 47631,75 (daN) ì : Ti t di n c òn l n, có th gi m.

 ì > ì max :Ti t di n quá bé, t ng ti t di n ho c c p đ b n b ê tông

Khi tính toán A s < 0, các kết quả trung gian như chiều cao vùng nén x 1, ngẫu suất trong bê tông và cốt thép sẽ không chính xác Những thông số này chỉ có tác dụng điều kiện cho tính toán, không phản ánh đúng sự làm việc thực tế của tiết diện.

Tính toán c t c th

- Ch n c t C6 (B1 -B) t ng mái (60x60)cm 2 tính thép:

Chọn 3 trục hợp (xét giá trị đầu vào): (N max; M xtu; M ytu); (M xmax; N tu; M ytu); (M ymax; N tu; M xtu) Sau đó, chọn trục hợp thép lắp đặt cho cột, đảm bảo cột tại vị trí l thông tĩnh mô men theo phương X lắp ngang y.

The data from STORY11 C6 reveals various combinations (COMB1 to COMB6) with distinct metrics across three time intervals (0, 1.45, and 2.9) COMB1 shows a decline in values from -40.82 to -37.95, while COMB2 indicates a gradual improvement from -37.35 to -34.48 In COMB3, a similar trend is observed, starting from -38.7 and reaching -35.83 COMB4 presents a slight increase in values, beginning at -37.91 and ending at -35.04, while COMB5 demonstrates a more significant drop from -38.14 to -35.27 Lastly, COMB6 shows a consistent decrease from -39.93 to -37.06 Each combination highlights varying trends, emphasizing the importance of analyzing these metrics for deeper insights.

The data analysis of STORY11 C6 COMB shows varying results across different combinations and time intervals For COMB7, significant fluctuations are observed with values ranging from -41.15 to 1.593, indicating a trend of increasing performance over time In COMB8, initial values start at -40.44 and show a gradual decrease to -37.57, suggesting a slight improvement COMB9 exhibits a notable increase in performance from -40.65 to 4.31, highlighting a strong upward trend COMB10 presents a similar pattern with values moving from -36.89 to 1.428, indicating positive progression COMB11 shows a consistent decrease from -34 to -31.39, while COMB12 improves from -35.13 to 1.274, demonstrating a significant positive shift Lastly, COMB13 and COMB14 reveal mixed results, with COMB13 starting at -34.47 and ending at -31.86, and COMB14 ranging from -34.66 to 3.788, indicating varied performance across the combinations.

- Tính thép d c cho tr ng h p 3: M xmax = 4959 (daNm)

- Xem liên k t gi a s àn và c t l à liên k t c ng n ên:

- l ch tâm ng u nhi ên:

C C , nên tính theo ph ng X h b M 1 (daNm) M 2 (daNm) Gi thi t a h o (cm) Z(cm)

- Ti n hành tính toán theo tr ng h p đ t thép đ i x ng:

- Tính mô men t ng đ ng (đ i nén l ch tâm xi ên thành l ch tâm ph ng).

=> Tính toán theo tr ng h p l ch tâm l n: di n tích to àn b thép:

A c m k R Z Các tr ng h p c òn l i tính toán t ng t

 L c c t l n nh t t i chân c t t b ng n i l c Q max = 21,6 (kN)

- Ki m tra đi u ki n h n ch :

 Bê tông không b phá ho i do ng su t nén chính:

 Bê tông đ kh n ng ch u c t t thép theo c u t o.

Trong quá trình thi công, nút khung phải được đặt cách mép trên của sàn kho không nhỏ hơn 1 lần chiều cao ti t di n c t (≥1/6 chiều cao thông thường của t ng v à ≥ 45 cm) Cần bố trí c t đai dày hơn và khoảng cách giữa các c t đai không lớn hơn 6 lần đường kính c t thép được sử dụng, đồng thời không nhỏ hơn 100mm Chọn đai có đường kính 8mm với khoảng cách a = 100mm.

 o n c òn l i (gi a c t ): kho ng cách c t đai ≤ b r ng c t v à ≤ 12 l n đ ng kính c t thép d c (đ ng đ t trung b ình và y u) Ch n đai  8, a = 200mm

 Ch n i bu c c t thép d c, kho ng cách c a c t đai không đ c l n h n 5 l n đ ng kính c t d c ho c 100mm khi c t d c ch u kéo, và không l n h n 10 l n đ ng kính c t d c ho c 200 mm n u c t d c ch u nén.

=> t ng tính li ên k t ch n i bu c c t thép d c b trí đai 8 a100mm.

B ng tính thép c t khung tr c B

T ng Kích th c c t T ng Kích th c c t T ng Kích th c c t T ng

Kích th c c t B1 C6 H m, Tr t, 1,2 90x90 3,4,5 80x80 6,7,8 70x70 9,10,11 60x60 B2 C1 H m, Tr t, 1,2 110x110 3,4,5 100x100 6,7,8 90x90 9,10,11 80x80 B3 C3 H m, Tr t, 1,2 110x110 3,4,5 100x100 6,7,8 90x90 9,10,11 80x80 B4 C13 H m, Tr t, 1,2 90x90 3,4,5 80x80 6,7,8 70x70 9,10,11 60x60

The data presented includes various combinations from C1-STORY10 and C1-STORY11, highlighting specific metrics such as coordinates, values, and parameters Each combination (COMB1 to COMB14) features distinct numerical values, indicating variations in performance or characteristics across different scenarios Notably, the metrics include ranges in values from -2122.8 to -1094.4 for C1-STORY10 and from -1244.7 to -1095.8 for C1-STORY11, with consistent attributes like 800 for certain parameters and a repeated value of 32,198 This structured dataset can be crucial for analysis in fields requiring precise measurement and comparison of multiple variables.

The dataset comprises various combinations from C1-STORY9 and C1-STORY10, each featuring distinct numerical values across multiple parameters For instance, in C1-STORY10, combinations like COMB7, COMB8, and COMB9 showcase unique metrics such as -2105.6, -2101.9, and -2109.5, respectively, indicating fluctuations in their respective values Similarly, C1-STORY9 includes combinations such as COMB1 through COMB14, with values ranging from -2998.7 to -2445.2, reflecting diverse data characteristics Each entry consistently maintains a format of 800 for two parameters, 50 for another, and a constant of 32, while the remaining figures exhibit varying degrees of change This structured approach highlights the intricate relationships within the dataset, essential for further analysis and understanding of trends in the data.

C1-STORY8 0 COMB2 -3462.6 0.9 41.2 33.9 25.3 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY8 0 COMB3 -3446.3 -62.3 42.5 -69.8 25.9 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY8 0 COMB4 -3446.7 -28.9 79.9 -17.1 80.5 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY8 0 COMB5 -3462.2 -32.5 3.8 -18.8 -29.4 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY8 0 COMB6 -3852.9 -23.7 38.7 15.8 23.8 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY8 0 COMB7 -3838.2 -80.6 40 -77.5 24.3 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY8 0 COMB8 -3838.6 -50.6 73.6 -30.1 73.5 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY8 0 COMB9 -3852.6 -53.8 5.1 -31.6 -25.4 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766

C1-STORY8 0 COMB10 -3502.1 -47.8 35.7 -28.3 21.8 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY8 0 COMB11 -3146.9 -1.6 37.5 26.9 23 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY8 0 COMB12 -3133.3 -54.3 38.6 -59.5 23.5 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY8 0 COMB13 -3133.6 -26.4 69.7 -15.6 69 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY8 0 COMB14 -3146.6 -29.4 6.4 -17 -22.5 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY7 0 COMB1 -4777.8 -53.7 37 -30.1 20.9 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY7 0 COMB2 -4227.2 20.5 38.8 50.5 22.2 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766

C1-STORY7 0 COMB3 -4196.6 -80.9 40.3 -84.2 22.7 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY7 0 COMB4 -4203 -28.4 98.1 -16.1 93.3 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY7 0 COMB5 -4220.8 -32 -18.9 -17.6 -48.4 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY7 0 COMB6 -4735 -5.8 36.6 31.9 20.8 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY7 0 COMB7 -4707.4 -97 37.9 -89.4 21.3 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY7 0 COMB8 -4713.2 -49.7 89.9 -28.1 84.8 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766

C1-STORY7 0 COMB10 -4300 -47.1 33.8 -26.3 19.1 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY7 0 COMB11 -3841.4 14.7 35.3 40.8 20.2 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY7 0 COMB12 -3815.9 -69.7 36.6 -71.5 20.6 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY7 0 COMB13 -3821.2 -25.9 84.7 -14.7 79.4 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY7 0 COMB14 -3836 -29 -12.8 -16 -38.6 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY6 0 COMB1 -5665.1 -46.6 30.2 -27.9 18.6 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY6 0 COMB2 -4992.3 63.8 32 69.3 19.8 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766

C1-STORY6 0 COMB3 -4943.4 -116.2 32.8 -100.5 20.2 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY6 0 COMB4 -4958 -25.1 128.5 -15.1 108.5 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY6 0 COMB5 -4977.7 -27.2 -63.7 -16.2 -68.5 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY6 0 COMB6 -5617.4 36.5 30.1 49.7 18.6 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY6 0 COMB7 -5573.4 -125.5 30.8 -103.1 18.8 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY6 0 COMB8 -5586.5 -43.6 117 -26.2 98.3 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY6 0 COMB9 -5604.2 -45.5 -56.1 -27.2 -60.9 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY6 0 COMB10 -5096.6 -40.8 27.6 -24.4 17 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY6 0 COMB11 -4536.1 51.2 29.1 56.5 18 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY6 0 COMB12 -4495.4 -98.8 29.8 -84.9 18.3 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY6 0 COMB13 -4507.6 -22.9 109.5 -13.8 91.9 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY6 0 COMB14 -4524 -24.7 -50.6 -14.6 -55.5 2.9 900 900 50 850 40.5 0.53 4 25+8 20 44,766 C1-STORY5 0 COMB1 -6567.9 -53.2 32.9 -32.3 20 2.9 1000 1000 50 950 50 0.53 4 25+8 22 50,03 C1-STORY5 0 COMB2 -5775.3 78.2 34.8 71.1 21.4 2.9 1000 1000 50 950 50 0.53 4 25+8 22 50,03

The data from C1-STORY5 and C1-STORY4 presents a series of combinations, each with unique numerical values reflecting various parameters For example, C1-STORY5 COMB3 shows values of -5703.8, -137.3, and 36.5, while C1-STORY4 COMB1 has values of -7469, -49.9, and 31 These combinations illustrate a range of measurements, including negative and positive figures, which could represent different metrics in a broader analysis Each entry consistently follows a format that includes fixed values such as 1000, 50, and 0.53, indicating a structured dataset The significance of these combinations lies in their potential application for further statistical evaluation or modeling, making them essential for understanding the underlying trends and patterns within the data.

The data from C1-STORY3 and C1-STORY4 showcases various combinations with distinct values, highlighting fluctuations in metrics such as COMB1 through COMB14 Notably, C1-STORY3 exhibits significant variations, with values ranging from -8314.6 to -7216.3, and metrics like -295.3 and 312.4 indicating diverse performance outcomes Meanwhile, C1-STORY4 presents a narrower range, with values between -5957.4 and -5908.9, suggesting more stability in its metrics In C1-STORY2, the combinations also demonstrate a range of performance, particularly with COMB2 showing a peak value of 474.3 Overall, these datasets reflect the intricate dynamics of each story, essential for understanding performance trends and making informed decisions.

The data presents a series of combinations (COMB1 to COMB14) under two distinct stories (C1-STORY1 and C1-STORY2), showcasing various numerical values associated with each combination C1-STORY1 includes combinations with values ranging from -10,216 to -7,986, highlighting fluctuations in metrics such as -49.5 to 797.6 and -829.5 to 708.9 In contrast, C1-STORY2 features combinations with values between -9,229.4 and -7,391.4, revealing variations in metrics from -9229.4 to 468.1 and -467.7 to 433.7 Each combination consistently maintains parameters such as 1100 for certain metrics and a fixed set of numerical values, reflecting a structured dataset for analysis.

The data presented includes various combinations (COMB1 to COMB14) across three categories: STORY, TRET, and HAM, each with unique numerical values indicating performance metrics For instance, in the STORY category, COMB13 shows a value of -8049.9, while COMB14 reports -8063.2 In the TRET category, COMB1 has a notable figure of -11061, with COMB6 at -10991 The HAM category features COMB1 at -11789, reflecting specific performance indicators such as changes in values and percentages Each combination maintains consistent parameters, including a common set of values related to 1100 and 1050, ensuring comparability across the dataset This structured information is crucial for analyzing trends and performance across different scenarios.

The data presents various combinations of performance metrics across two categories, C1-HAM and C3-STORY11 In the C1-HAM category, combinations such as COMB7 to COMB14 exhibit a range of values for parameters like -19.6 to 19.7 for the first metric and -148.3 to 183.2 for the second, indicating variability in performance Meanwhile, the C3-STORY11 category, with combinations ranging from COMB1 to COMB14, shows consistent values in the 800 range for certain metrics, while the first metric fluctuates between -1195.3 and -1049.4 These results highlight the contrasting performance dynamics within each category, emphasizing the need for further analysis of the underlying factors influencing these metrics.

The C3-STORY dataset includes multiple combinations of performance metrics across various scenarios For instance, in C3-STORY10, COMB1 shows a score of -2070.5 with parameters such as 58, 64.9, and 30.2, while COMB2 follows closely with a score of -1906.1 and slightly different metrics Other combinations like COMB6 and COMB8 highlight significant variations in their outputs, demonstrating a range of results from -2053.5 to -2043.9 Similarly, C3-STORY9 presents diverse combinations, with COMB1 at -2943.1 and COMB4 achieving a score of -2630.2, showcasing metrics like 99.4 and 19.6 Overall, the dataset illustrates the complexity and variability of performance across different combinations, providing valuable insights for analysis.

The data presents a series of combinations from different stories, specifically C3-STORY9, C3-STORY8, and C3-STORY7, each featuring various metrics For instance, C3-STORY9 includes combinations like COMB9 with values of -2934.5, 52.9, and 13.3, while COMB10 shows -2653.2, 47.3, and 49.3 Similarly, C3-STORY8 features combinations such as COMB1 at -3830.2, 63.7, and 60.1, and COMB2 at -3402.9, 70.2, and 60.2 C3-STORY7 also presents data with COMB1 at -4715.7 and COMB2 at -4153.7, highlighting the variations in each combination's metrics Each combination consistently maintains a structure of 800 or 900 in specific parameters, with a standard deviation of 2.9 and a consistent ratio of 0.53 across the datasets This structured data is essential for analyzing performance trends and making informed decisions in respective applications.

The dataset presents various combinations from C3-STORY6 and C3-STORY7, detailing performance metrics such as negative values, fluctuations in measurements, and consistent parameters like the fixed values of 900, 50, 850, and 40.5 across all entries Each combination reflects distinct statistical outcomes, including variations in values like -5600.1 to -3749.6 for C3-STORY6 and -4709.2 to -3777.2 for C3-STORY7, highlighting the diverse nature of the results The consistent presence of the parameters 2.9, 0.53, and 4 across entries suggests a controlled testing environment, while the repeated reference to "25+8" and "20" indicates a standardized approach in the analysis.

The data presents various combinations from C3-STORY4, C3-STORY5, and C3-STORY6, detailing distinct metrics such as values, coordinates, and other parameters Each entry is characterized by unique identifiers (e.g., COMB1, COMB2) and includes numerical values that reflect performance or measurement results For instance, C3-STORY5 COMB1 shows a value of -6499.9 with coordinates at 65.2, 53.7, and other related metrics Similarly, C3-STORY6 COMB12 has a value of -4508.9, showcasing the diverse range of data across the stories This structured data can be utilized for analysis, performance tracking, or optimization purposes in various applications.

The data presented includes a series of combinations (COMB) from different stories (C3-STORY3 and C3-STORY4), each with unique numerical values representing various parameters For instance, C3-STORY4 COMB5 shows values of -6594.8, 44.5, and -143.1, while C3-STORY3 COMB1 lists -8295.2, 58.8, and 42.2 Each combination maintains a consistent structure, featuring a set of numerical metrics that likely pertain to performance or analysis, with all entries following a similar format The parameters include coordinates or measurements that could be critical for data analysis or interpretation, emphasizing the importance of structured data in understanding complex scenarios.

The data presented includes various combinations from three distinct stories, identified as C3-STORY1, C3-STORY2, and C3-STORY3 Each combination features unique numerical values representing different parameters For instance, C3-STORY3 has combinations like COMB13 and COMB14, with values indicating performance metrics such as -6474.3 and -6705, respectively C3-STORY2 showcases combinations like COMB1 to COMB14, with metrics ranging from -9209.9 to -7175.7, highlighting variations in performance and efficiency Meanwhile, C3-STORY1 presents combinations with values such as -10139 and -8737, reflecting a range of outcomes These combinations are essential for analyzing the performance trends across the different stories, providing insights into the underlying data patterns.

The data analysis reveals significant variances across various combinations in the C3-STORY1 and C3-TRET datasets For instance, C3-STORY1 shows a range of values with notable fluctuations, such as COMB8 at -9858.9 and COMB11 experiencing a positive shift of 626.9 In contrast, the C3-TRET series also exhibits diverse metrics, with COMB3 reflecting a positive change of 136.3, while COMB6 indicates a more substantial decline at -10732 Each combination maintains consistent parameters, including a standard value of 1100 across multiple entries, highlighting the need for further investigation into these trends for better understanding and optimization.

The C3-HAM and C6-STORY11 data sets present various combinations with specific metrics For C3-HAM, combinations range from COMB1 to COMB14, showcasing diverse values such as -11780 for COMB1 and -9033.6 for COMB13, with parameters like pressure, temperature, and other metrics consistently recorded Each entry features a standard set of values, including a constant of 1100 for two measurements and a 50 for another Similarly, C6-STORY11 combinations from COMB1 to COMB8 exhibit negative values, with COMB1 at -400.3 and COMB8 at -396.6, all maintaining a uniform structure with consistent metrics These data sets highlight the variability and stability of parameters across different combinations, essential for analytical assessments.

I U KI N A CH T CÔNG TR ÌNH

c đi m v v trí công tr ình

- Công trình g m 11 t ng (ch a k t ng mái), c t 0.00m c a công trình trùng v i c t Sàn t ng tr t th p h n c t m t đ t t nhi ên 0,5 m, c t s àn t ng h m -3,4m Chi u cao công trình là 42,9m tính t c t 0.00m đ n s àn mái

- M t b ng công tr ình hình vuông c nh 26,1mx26,1m

Khu đất xây dựng có nền móng sâu 30 cm, nằm trong khu vực quy hoạch dân cư, với không gian xung quanh thoáng đãng nhờ không bị giới hạn bởi các công trình lân cận Công trình tiếp giáp với hai mặt của các công trình xung quanh, với khoảng cách tối thiểu 20 m, và hai mặt còn lại tiếp xúc với giao thông, giúp việc thiết kế và thi công móng trở nên thuận lợi mà không ảnh hưởng đến các công trình lân cận như sạt lở đất hay lún.

- Công trình là nhà nhi u t ng khung vách ch u l c , t heo TCXD 205:1998 đ lún l n nh t cho phép S gh = 8cm.

a t ng

Gi đ nh công tr ình đ c đ t tr ên n n có đ a ch t nh sau:

Theo kết quả khảo sát, đất nền có các lớp đất khác nhau Do đó, các lớp này có chiều dày khá đồng đều, nên một cách gần đúng có thể xem nền đất tại vị trí công trình có chiều dày và cấu trúc nhất định.

- a t ng đ c phân chia theo th t t tr ên xu ng d i v i các ch tiêu c l ý nh sau:

5 Sét pha l n s n,tr ng thái c ng - 20,7 0,543 21,8 20 o 42’ 0,281 46,3

ánh giá các đi u ki n đ a ch t

Trên m t là cát san đ p: cát, s n s i, có chi u d ày trung bình 1m L p đ t n ày s đ c lo i b khi l àm t ng h m. ±0.00 -2.00 -4.00 -6.00 -8.00 -10.00 -12.00 -14.00 -16.00 -18.00 -20.00 -22.00 -24.00 -26.00 -28.00 -30.00 -32.00 -34.00 -36.00 -38.00 -40.00 -42.00 -44.00 -46.00 -48.00 -50.00 -52.00 -54.00 -56.00 -58.00 -60.00 ±0.00 -2.00 -4.00 -6.00 -8.00 -10.00 -12.00 -14.00 -16.00 -18.00 -20.00 -22.00 -24.00 -26.00 -28.00 -30.00 -32.00 -34.00 -36.00 -38.00 -40.00 -42.00 -44.00 -46.00 -48.00 -50.00 -52.00 -54.00 -56.00 -58.00 -60.00

L p bùn sét màu xám đen, tr ng thái ch y, kh n ng ch u t i y u, có chi u d ày khá l n (11,5m) L p đ t n ày không th s d ng đ l àm n n móng cho công tr ình

L p cát pha m àu xám vàng, l n ít s i s n laterite, tr ng thái d o, kh n ng ch u t i khá l n, chi u d ày 9 m, có th xem xét đ l àm n n cho công tr ình

L p cát trung có màu xám trắng, mang lại vẻ đẹp tự nhiên và sang trọng cho công trình Với tính chất chắc chắn và khả năng chịu lực tốt, loại vật liệu này rất thích hợp để làm nền móng L p cát trung không chỉ đảm bảo độ bền mà còn giúp công trình chống lại sự lún nhờ vào khả năng phân tán tải trọng hiệu quả.

L p sét pha m àu xám tr ng, loang l nâu đ , l n s n cát m n, tr ng thái c ng L p đ t n ày có kh n ng ch u t i l n, chi u d ày l n, thích h p l àm n n móng cho công tr ình.

L a ch n m t c t đ tính móng

Trên mặt bằng công trình, việc bố trí 2 hố khoan cần xem xét đầy đủ điều kiện địa chất để đảm bảo tính chính xác Một cách gần đúng là xem xét đến độ sâu và cấu tạo của các lớp địa chất nhằm đạt được các tiêu chí cần thiết Do đó, chúng ta có thể dựa vào kết quả trên để tính toán móng một cách hiệu quả.

ánh giá đi u ki n đ a ch t th y v n

Nước ngầm khu vực qua khảo sát dao động tùy theo mùa Mực nước ngầm mà ta quan sát thấy năm khá sâu, cách mặt đất (cốt thiên nhiên) - 6,5 m Nếu thi công móng sâu, nước ngầm ít ảnh hưởng đến công trình Khi thi công tầng hầm cao -2,9 m so với cốt thiên nhiên khá thuận lợi.

L a ch n gi i pháp móng

- L p đ t s 2 ngay d i m t đáy t ng h m là đ t y u nên gi i pháp s d ng móng nông (b ng hay bè trên n n thi ên nhiên) cho công trình 12 t ng (1 t ng bán h m ) l à không kh thi

Do đó móng sâu (móng c c) l à gi i pháp thích h p.

- Các l p đ t 3 v à 4 có kh n ng ch u t i khá, chi u d ày l n Tuy nhi ên l p đ t 3 l i n m khá g n m t đ t t nhi ên, còn l p đ t s 4 (có kh n ng ch u t i t t) do đó l p đ t s 4 đ c l a ch n đ đ t m i c c.

- L p đ t th 5 ch u t i t t thích h p l àm n n công tr ình.

C S TÍNH TOÁN

Các gi thi t tính toán

Vi c tính toán móng c c đài th p d a vào các gi thi t ch y u sau:

- T i tr ng ngang ho àn toàn do các l p đ t t đáy đ ài tr l ên ti p nh n

- S c ch u t i c a c c trong móng đ c xác đ nh nh đ i v i c c đ n đ ng ri êng r , không k đ n nh h ng c a nhóm c c.

- T i tr ng c a công tr ình qua đài c c ch truy n l ên các c c ch không tr c ti p truy n lên ph n đ t n m gi a các c c t i m t ti p giáp v i đ ài c c.

- Khi ki m tra c ng đ c a n n đ t và khi xác đ nh đ lún c a móng c c th ì ng i ta coi móng c c nh m t móng kh i quy c bao g m c c v à các ph n đ t gi a các c c.

- Vi c tính toán móng kh i quy c gi ng nh tính toán móng nông trên n n thi ên nhiên (b qua ma sát m t b ên móng)

- ài c c xem nh tuy t đ i c ng khi tính toán l c truy n xu ng c c.

Giằng móng có tác dụng trực tiếp đến lực kéo xuất hiện khi lún không đều, giúp tăng cường độ bền và ổn định cho công trình Tuy nhiên, trong mô hình tính toán khung, ảnh hưởng của giằng vào móng thường bị bỏ qua, dẫn đến sự thiếu chính xác trong việc đánh giá khả năng chịu lực của công trình.

T i tr ng tính toán móng

- Móng công trình đ c tính d a theo giá tr n i l c n guy hi m nh t truy n xu ng chân c t, vách Tính toán v i 1 trong 3 t h p có:

 (N max , M Xtu , M Ytu , Q Xtu , Q Ytu )

 (M Xmax , M Ytu , N tu , Q Xtu , Q Ytu )

 (M Ymax , M Xtu , N tu , Q Xtu , Q Ytu )

- Tùy theo tình hình s li u r i ki m tra v i 2 t h p c òn l i.

- Do sàn t ng h m c t –3,4m và m c n c ng m c t – 6,5m so v i c t thi ên nhiên nên t ng t ng h m n m tr ên m c n c ng m, do v y không có áp l c thu t nh.

PH NG ÁN 1: C C ÉP BTCT ÚC S N

T i tr ng

- D a v ào b ng t h p n i l c tính toán chân c t

T i tr ng tính toán tác d ng l ên móng M1:

Mx tt My tt Q X tt

(kN) (kNm) (kNm) (kN) (kN) (N max ,M Xtu ,M Ytu ,Q Xtu ,Q Ytu ) COMB7 7244 8,04 457,58 131,8 5,4

(M Ymax ,Mx tu ,N tu ,Q Xtu ,Q Ytu ) COMB3 6586,5 6,64 478,68 132,2 4,9

(M Xmax ,My tu ,N tu ,Q Xtu ,Q Ytu ) COMB4 6222 468,51 137,27 56 130,4

Tr ng h p t i T h p N Z tt Mx tt My tt Q X tt Q Y tt

(kN) (kNm) (kNm) (kN) (kN) (N max ,M Xtu ,M Ytu ,Q Xtu ,Q Ytu ) COMB1 12209.30 18.28 1.65 5.80 42.80

(M Ymax ,Mx tu ,N tu ,Q Xtu ,Q Ytu ) COMB3 9117.70 16.84 711.27 162.60 1.40

(M Xmax ,My tu ,N tu ,Q Xtu ,Q Ytu ) COMB5 9210.00 726.20 25.71 24.40 152.30

Mx tt My tt Q X tt

Tr ng h p t i T h p N Z tt Mx tt My tt Q X tt Q Y tt

- Ch n t h p N max tính toán sau đó ki m tra v i 2 t h p c òn l i.

7.3.1.2 T i tr ng ti êu chu n:

- T i tr ng ti êu chu n đ c s d ng đ tính toán n n mó ng theo tr ng thái gi i h n th hai

Tính toán tải trọng lên móng trong ETABS V9.6 là một bước quan trọng để xác định các tải trọng tiêu chuẩn tác động lên công trình Để thực hiện điều này, cần phải lập bảng tổng hợp các tải trọng tiêu chuẩn, đồng thời áp dụng hệ số vật liệu trung bình là 1,15 Do đó, tải trọng tiêu chuẩn được tính toán bằng cách lấy tổng hợp các tải trọng chia cho hệ số vật liệu trung bình.

- T i tr ng ti êu chu n t i đáy đài: ch a k tr ng l ng đ ài:

T i tr ng ti êu chu n tác d ng l ên móng M1:

Mx tc My tc Q X tc

(kN) (kNm) (kNm) (kN) (kN)

(N max ,M Xtu ,M Ytu ,Q Xtu ,Q Ytu ) COMB7 6299.13 6.9913 397.9 114.61 4.6957 (M Ymax ,Mx tu ,N tu ,Q Xtu ,Q Ytu ) COMB3 5727.39 5.7739 416.24 114.96 4.2609 (M Xmax ,My tu ,N tu ,Q Xtu ,Q Ytu ) COMB4 5410.43 407.4 119.37 48.696 113.39

Mx tc My tc Q X tc

(N max ,M Xtu ,M Ytu ,Q Xtu ,Q Ytu ) COMB1 10601.83 1.24 20.22 82.43 4.87

(M Ymax ,Mx tu ,N tu ,Q Xtu ,Q Ytu ) COMB3 8056.26 2.73 639.77 136.96 18.61 (M Xmax ,My tu ,N tu ,Q Xtu ,Q Ytu ) COMB5 8083.48 636.10 42.14 15.65 146.96

T i tr ng tiêu chu n tác d ng lên móng M4:

Mx tc My tc Q X tc

(kN) (kNm) (kNm) (kN) (kN) (N max ,M Xtu ,M Ytu ,Q Xtu ,Q Ytu ) COMB6 6659.48 1.58 16.37 165.30 5.48 (M Ymax ,Mx tu ,N tu ,Q Xtu ,Q Ytu ) COMB2 5542.35 30.14 505.75 133.91 9.22 (M Xmax ,My tu ,N tu ,Q Xtu ,Q Ytu ) COMB5 5182.87 355.37 186.89 60.78 98.35

Tr ng h p t i T h p N Z tc Mx tc My tc Q X tc Q Y tc

Tính s b kích th c móng

- Thi t k m t đ ài th p h n mép trên k t c u s àn t ng h m 1m qui c.

- Móng c c đ c thi t k l à móng c c đ ài th p v ì v y đ chôn sâu c a đ ài ph i th a đi u ki n l c ngang tác đ ng đáy công tr ình ph i cân b ng v i áp l c đ t tác đ ng lên đài c c.

- Ch n chi u cao đ ài móng là h đ =1,5 m

- Chi u sâu đ t đáy đ ài tính t c t đ t t nhi ên (-0,5m) là – 5,4m

- Chi u sâu đ t đáy đ ài nh nh t đ c thi t k v i y êu c u cân b ng áp l c ngang theo

E p -E a gi thi t t i ngang ho àn toàn do l p đ t t đáy đ ài tr l ên ti p nh n.

- Dùng Q max = 169(kN) đ ki m tra đi u ki n cân b ng áp l c ngang đáy đ ài theo công th c th c nghi m sau: (s b ch n b r ng đ ài là 3m)

H m : chi u sâu chôn móng t c t s àn t ng tr t -5,9m

 : góc ma sát trong c a đ t t đáy đ ài tr l ên

 : dung tr ng c a đ t k t đáy đ ài tr l ên m t đ t.

B đ : c nh c a đáy đài theo ph ng th ng góc v i t i ngang Q.

- V y h m th a đi u ki n cân b ng áp l c ngang n ên ta có th tính toán móng v i gi thi t t i ngang ho àn toàn do l p đ t tr ên t đáy đ ài ti p nh n.

C u t o c c

- Bê tông B25 (R n = 145daN/cm 2 ), (R k = 10,5daN/cm 2 )

- Thép ch u l c AIII ( ≥10): R s = R sw’ = 3650(daN/cm 2 )

- Thép đai nhóm AI, R ađ = 1750(daN/cm 2 )

- S b ch n c c đ c có ti t di n vuông 35x35(cm).

- S b ch n chi u d ài c c đ m b o đi u ki n m i c c n m trong đ t t 20 đ n 30m đ sâu, và đ m b o h n 1/3 chi u d ài c c đ t trong l p đ t t t.

- Chi u d ài c c đ c tính g m: đo n c t thép neo vào đài c c L t = 30d = 45cm, đo n đ u c c n m trong đ ài L b = 15cm, đo n c c trong đ t tính t d i đáy đ ài L c

 M i c c n m đ sâu – 28,8(m) so v i M TN ng àm 4,6(m) trong l p đ t

S c ch u t i c a c c

- S c ch u t i tính toán theo v t li u c a c c đ c tính theo công th c sau:

: H s xét đ n nh h ng c a u n d c ph thu c vào đ m nh c a c c

Vì c c ngàm trong đài và m i c c t a tr ên n n đ t c ng n ên  = 0,7

R n : C ng đ ch u nén c a b ê tông B25 R n = 0,145T/cm 2

R a : C ng đ tính toán c a thép AIII R a = 3,65 T/cm 2

F a : Di n tích ti t di n ngang c t d c F a = 16,07 cm 2

7.3.4.2 Ch u t i theo ch tiêu c ng đ đ t n n:

A si : Di n tích m t b ên c c n m trong l p đ t i (m 2 ) f si : M a sát đ n v thân c c l p đ t i (T/m 2 )

A p : Di n tích ti t di n m i c c (m 2 ) q p : C ng đ ch u t i c c h n c a đ t m i c c (T/m 2 )

 f si = c ai +  ’ hi *tan   ai

Trong đó: c ai : L c dính gi a thân c c v à l p đ t i (T/m 2 ), v i c c BTCT, c ai = 0.7c trong đó c là l c dính c a l p đ t th i.

’hi : ng su t h u hi u trong đ t do t i tr ng b n thân các l p đ t tr ng thái t nhiên gây ra theo ph ng vuông góc v i m t b ên c c c a l p đ t i (T/m 2 )

ai : Góc ma sát gi a c c v à l p đ t i, v i c c B TCT l ya = , v i  : góc ma sát trong c a l p đ t th i ( đ ).

’vp : ng su t h u hi u trong đ t theo ph ng th ng đ ng t i đ sâu m i c c do tr ng l ng b n thân đ t tr ng thái t nhi ên, (T/m 2 )

N c , N q , N  : H s SCT, ph thu c v ào ma sát trong c a đ t, h ình d ng m i c c, ph ng pháp thi công c c, tra bi u đ quan h bên d i.

 : Tr ng l ng th tích đ t đ sâu m i c c (T/m 3 ) d p : B r ng ti t di n c c (m).

FS s : h s an to àn cho thành ph n ma sát b ên, FS s = 1.52.0

FS p : h s an to àn cho s c ch ng m i c c, FS p = 2.03.0

Công th c đ n gi n tính g n đúng cho t ng lo i đ t :

 c u : S c ch ng c t không thoát n c c a đ t n n, T/m 2 , c u = c uu +

Độ dính của đất theo tiêu chuẩn TN UU được xác định bằng áp suất pháp tuyến, trong đó áp suất này vuông góc với phương chức năng của đất Trong trường hợp có sự chuyển động và ma sát giữa các thân cứng, áp suất pháp tuyến cũng sẽ vuông góc với các thân này.

 : H s , không có th nguyên i v i c c đóng l y theo h ình B.1 trong TCVN 205 – 1998 thi t k móng c c, v i c c nh i l y t 0.3  0.45 cho sét d o c ng v à 0.60.8 cho sét d o m m

 N c : h s s c ch u t i l y b ng 9.0 cho c c đóng trong sét c k t th ng v à 6.0 cho c c nh i.

 L u ý: H s an to àn khi tính toán SCT c a c c theo công th c tr ên l y b ng: 2.0  3.0

 Tr gi i h n c a cu : 1kg/cm 2

K s : h s áp l c ngang trong đ t tr ng thái ngh , l y theo h ình B.2

’ v : ng su t h u hi u trong đ t t i đ sâu tính toán ma sát b ên tác d ng l ên c c, T/m 2

a : góc ma sát gi a đ t n n v à thân c c.

’vp : ng su t h u hi u theo ph ng th ng đ ng t i m i c c, T/m 2

N q : h s SCT, xác đ nh theo h ình B.3

L u ý: h s an to àn khi tính toán SCT c a c c theo công th c tr ên l y b ng: 2.03.0

Tính toán SCT c c theo ch tiêu c ng đ đ t n n - ph l c B:

S d ng công th c tính toán t ng quát. a ch t d c thân c c tính t đáy đài đ n m i c c:

Thành ph n ma sát bên thân c c :

Lực cắt tối thiểu trong đất dính được tính bằng công thức L f f si = c ai +  ’ hi tan  ai, trong đó c ai là sức kháng cắt, ’ hi là áp lực hiệu dụng ngang và  ai là góc ma sát Áp lực hiệu dụng ngang được xác định từ áp lực thẳng đứng theo công thức ’ h = K 0 *’ v, với K 0 là hệ số áp lực ngang Để tính toán chính xác, đất được chia thành các lớp có chiều dày tối đa 2m, với độ sâu từ 6.5m đến 1.5m Đối với đất sét và đất cát, công thức Jacky được áp dụng, trong đó K o = 1- sin Công thức của Alphan K o = 0,19 + 0,233logL P được sử dụng, nhưng đối với lớp đất bùn sét, do tính chất đặc biệt của nó, không hình thành phần lực cắt tối thiểu.

L p đ t Dày L p Chi u dày l p g s’ vi j sinj K 0 s’ hi m i m T/m 3 T/m 2 T/m 2

14 0.3 1.05 23.34 0.55 0.45 10.50 ng su t h u hi u theo ph ng ngang:

L p đ t Dày L p Chi u dày l p C C ai j ai tanj ai s’ hi f si m i m T/m 3 T/m 2 T/m 2 T/m 2

=> SCT c c theo đi u ki n v t li u: 210(T)

Xác đ nh s l ng c c

- Áp l c tính toán do đ u c c tác d ng lên đài: (T/m 2 )

- Tr ng l ng tính toán s b c a đ ài:

- Di n tích đ ài c c th c: F đài =3x3=9(m 2 )

- Di n tích đ ài c c th c: F đài =4x4(m 2 )

- Di n tích đ ài c c th c: F đài =3x3=9(m 2 )

- Di n tích đ ài c c th c: F đài =1x1,8=1 (m 2 )

PH NG ÁN 2: MÓNG C C KHOAN NH I

Tiêu đề	Thiết Kế Chung Cư Cao Cấp An Lạc (Thuyết Minh)
Tác giả	Võ Văn Quảng
Người hướng dẫn	ThS. Lê Hoàng Tuấn
Trường học	Trường Đại Học Thành Phố Hồ Chí Minh
Chuyên ngành	Ngành Xây Dựng
Thể loại	án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2013
Thành phố	Thành Phố Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	279
Dung lượng	6,64 MB