1215 THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG THẢO ĐIỀN (THUYỀT MINH)

S l c v công trình

- a đi m xây d ng: S 12, Qu c H ng, Ph ng Th o i n, Qu n 2, thành ph H

- M t b ng công trình có hình ch nh t

- Chi u cao công trình (tính t m t đ t đ n sàn sân th ng): 33.0 m

Gi i pháp m t b ng và phân chia khu ch c n ng

♦ S t ng: 1 t ng tr t + 8 t ng l u + t ng th ng+mái

♦ Phân khu ch c n ng: công trình đ c chia khu ch c n ng t d i lên :

• T ng tr t: g m bãi đ u xe, Nhà tr , siêu th , b t ho i, các phòng đ máy phát đi n d phòng,…

• T ng th ng : sân th ng

• T ng mái : có h th ng thoát n c m a cho công trình và h n c sinh ho t.

Gi i pháp đi l i

Toàn bộ công trình được trang bị 2 thang máy và 2 cầu thang bộ Cầu thang bộ có chiều rộng 1.5m, được thiết kế nhằm đảm bảo yêu cầu thoát nạn nhanh chóng và an toàn trong trường hợp xảy ra sự cố Thang máy được đặt ở vị trí trung tâm để đảm bảo khoảng cách từ bất kỳ vị trí nào trong công trình đến cầu thang bộ không vượt quá 30m, tuân thủ quy định về phòng cháy chữa cháy.

Bao g m các hành lang đi l i, s nh, hiên án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

SVTH : Nguy n Anh C ng MSSV : 20661026 Trang 2

c đ i m khí h u – khí t ng – th y v n t i TP.HCM

- Thành ph H Chí Minh n m trong vùng nhi t đ i gió mùa nóng m v i các đ c tr ng c a vùng khí h u mi n Nam B , chia thành 2 mùa rõ r t :

+ Mùa khô t đ u tháng 11 và k t thúc vào tháng 4 n m sau

+ Nhi t đ th p nh t trung bình n m : 22 0 C

+ Nhi t đ cao nh t trung bình n m : 30 0 C

+ m t ng đ i th p nh t vào mùa khô : 70 -80%

+ m t ng đ i cao nh t vào mùa m a : 80 -90%

+ S gi n ng trung bình khá cao, ngay trong mùa m a c ng có trên 4gi /ngày, vào mùa khô là trên 8gi /ngày

- H ng gió chính thay đ i theo mùa :

+ Vào mùa khô, gió ch đ o t h ng b c chuy n d n sang dông ,đông nam và nam

+ Vào mùa m a, gió ch đ o theo h ng tây – nam và tây

Tổng suất lượng gió trung bình hàng năm đạt 26%, với tháng 8 có lượng gió cao nhất (34%) và tháng 4 có lượng gió thấp nhất (14%) Tốc độ gió trung bình dao động từ 1.4 đến 1.6 m/s Trong khu vực này, không có gió bão, nhưng gió giật và gió xoáy thường xảy ra vào đầu và cuối mùa mưa, đặc biệt là vào tháng 9.

- Th y tri u t ng đ i n đnh, ít x y ra hi n t ng đ t bi n v dòng n c H u nh không có l t, ch nh ng vùng ven th nh tho ng có nh h ng

Các gi i pháp k thu t

i n

Công trình sử dụng điện cần được cung cấp hệ thống điện thành phố, đồng thời có hệ thống phát điện riêng phục vụ cho công trình khi cần thiết Toàn bộ dây điện được đi ngầm và được tiến hành lắp đặt đồng thời khi thi công Hệ thống cấp điện chính đi trong các hợp khối kỹ thuật ngầm và phải bảo đảm an toàn, không đi qua các khu vực mặn, tạo điều kiện dễ dàng khi cần sửa chữa Mỗi tòa nhà đều có lắp đặt hệ thống an toàn điện.

SVTH : Nguy n Anh C ng MSSV : 20661026 Trang 3 toàn đi n: h th ng ng t đi n t đ ng t 1A đ n 80A đ c b trí theo t ng và theo khu v c

(đ m b o an toàn phòng ch ng cháy n ).

H th ng cung c p n c

Công trình sử dụng nguồn nước từ hai nguồn: nước ngầm và nước máy Tất cả đều chứa trong bể chứa nước ngầm Sau đó, máy bơm sẽ đưa nước lên bể chứa nước mái và từ đó sẽ phân phối đi xuống các tầng của công trình theo các đường ống dẫn nước chính.

Các đ ng ng đ ng qua các t ng đ u đ c b c trong h p Giant H th ng c p n c đi ng m trong các h p k thu t Các đ ng ng c u h a chính đ c b trí m i t ng.

H th ng thoát n c

N c m a t mái s đ c thoát theo các l ch y ( b m t mái đ c t o d c ) và ch y vào các ng thoát n c m a (φ 0mm) đi xu ng d i Riêng h th ng thoát n c th i s d ng s đ c b trí đ ng ng riêng

H th ng thông gió và chi u sáng

Toàn bộ tòa nhà được chiếu sáng bằng ánh sáng tự nhiên thông qua các cửa sổ được lắp đặt bằng kính ở các mặt của tòa nhà, và bằng đèn điện Tại các lối đi lên, xuống cầu thang, hành lang và đặc biệt là tầng hầm, có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng.

Thông gió là quá trình tạo ra không khí trong lành, giúp cải thiện chất lượng không khí trong không gian sống Tầng 1 của các tòa nhà thường có không gian thông thoáng, tạo điều kiện cho không khí lưu thông dễ dàng Việc thông gió tự nhiên không chỉ mang lại cảm giác dễ chịu mà còn hỗ trợ cho các hệ thống điều hòa không khí hoạt động hiệu quả hơn.

An toàn phòng cháy ch a cháy

m i t ng đ u đ c b trí m t ch đ t thi t b ch a cháy (vòi ch a cháy dài kho ng

20m, bình x t CO 2 , ) B ch a n c trên mái (dung tích kho ng 60 m 3 ) khi c n đ c huy đ ng đ tham gia ch a cháy Ngoài ra m i phòng đ u có l p đ t thi t b báo cháy (báo nhi t) t đ ng

H th ng thoát rác

Gian rác thải được bố trí một cách hợp lý với kích thước 1,5x2 m, thiết kế kín đáo nhằm giảm thiểu mùi hôi và ô nhiễm môi trường Phần đổ rác được đặt ra ngoài để đảm bảo vệ sinh Dự án tốt nghiệp được hướng dẫn bởi ThS Võ Thanh Sơn.

C s thi t k …

- Công vi c thi t k ph i tuân theo các quy ph m, các tiêu chu n thi t k do nhà n c

Vi t Nam quy đnh đ i v i ngành xây d ng Nh ng tiêu chu n sau đây đ c s d ng trong quá trình tính toán

- TCVN 2737-1995: Tiêu chu n thi t k t i tr ng và tác đ ng

- TCVN 356 -2005 : Tiêu chu n thi t k bêtông - bêtông c t thép

- TCXD 198 -1997 : Nhà cao t ng – Thi t k k t c u bêtông c t thép toàn kh i

- TCXD 205 -1998 : Móng c c- Tiêu chu n thi t k

- TCXD 195 – 1997 : Nhà cao t ng – Thi t k c c khoan nh i

Ngoài các tiêu chu n quy ph m trên còn s d ng m t s sách, tài li u chuyên ngành c a nhi u tác gi khác nhau (Trình bày trong ph n tài li u tham kh o).

Trình t tính toán …

- Xác đnh t i tr ng th ng đ ng tác d ng lên sàn (t nh t i, ho t t i)

- Xác đnh t i tr ng thang máy và b n c

- Xác đnh t i tr ng ngang gió

- a các giá tr đã xác đnh trên đ t lên khung đ tính toán n i l c

- S d ng ch ng trình tính toán k t c u SAP 2000 đ gi i tìm n i l c

- S d ng các b ng tính Excel đ tính thép

Sau khi tính khung, toàn b t i tr ng công trình s đ c truy n xu ng móng, t đó b t đ u ti n hành tính móng.

S d ng v t li u

- Bê tông c c, móng dùng B25 v i các ch tiêu nh sau:

- Bê tông d m, sàn, c t dùng B20 v i các ch tiêu nh sau:

- C t thép: công trình có đ kh n ng ch u l c thì ch n dùng thép A-I, A-II ho c AIII

Thép có Φ ≤10 ch n thép A-I có:

+ C ng đ ch u kéo c t thép d c, nén tính toán :

+ C ng đ ch u kéo c t thép ngang ( thép đai, xiên ) :

+ Môđun đàn h i E s = 2,1x10 8 KN/m 2 Thép có Φ ≥10 ch n thép A-II

+ C ng đ ch u kéo c t thép d c , nén tính toán :

+ C ng đ ch u kéo c t thép ngang ( thép đai, xiên ) :

- G ch xây t ng - ceramic: γ kN/m 3 án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

TÍNH TOÁN VÀ B TRÍ C T THÉP CHO SÀN I N HÌNH

- Bê tông Mác 250 : + C ng đ ch u nén tính toán R b =11,5 MPa

+ C ng đ ch u kéo tính toán R bt =0,9 MPa

+ Mô đun đàn h i ban đ u E b = ×3 10 4 MPa

- C t thép: công trình có đ kh n ng ch u l c thì ch n dùng thép A-I, A-II ho c A-III

Thép có Φ ≤10 ch n thép A-I có:

+ C ng đ ch u kéo c t thép d c, nén tính toán : R s =R sc =225 MPa

+ C ng đ ch u kéo c t thép ngang ( thép đai, xiên ) : R sw =175 MPa

Thép có Φ ≥10 ch n thép A-II

+ C ng đ ch u kéo c t thép d c , nén tính toán : R s =R sc =280 MPa

+ C ng đ ch u kéo c t thép ngang ( thép đai, xiên ) : R sw =225 MPa

Do s đ b trí ki n trúc các t ng 2 đ n 8 t ng t nhau nên ch n sàn t ng 2 làm đ i di n đ tính toán và b trí c t thép xem nh sàn đi n hình.

Xác đ nh t i tr ng lên sàn …

T ng t i tr ng t i các ô b n

Tính toán c t thép sàn

Lo i b n kê

Lo Ｔ i b Ｖ n kê : các ô bancong, logia

C t m t dãy r ng 1(m) theo ph ng c nh ng n L 1

Tính toán cốt thép …

- Tính toán cốt thép được thể hiện trong bảng s b 0 s

= R bh Tính ki m tra hàm l ng c t thép:

Th a đi u ki n min 0.05% max b b R 100% s

Tính thép cho t ng ô sàn

Tính ô sàn S1…

Suy ra tính ô sàn theo sàn b n d m

Tính nh c u ki n ch u u n có ti t di n hình ch nh t v i b r ng b=1m, h b =0,08(m)

1 1 2 m 1 1 2 0, 056 x 0, 058 ξ = − − α = − − =Tính thép án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Th a đi u ki n min 0.05% max b b R 100% 3, 3% s

R R à = ≤ ≤à à =γ ì ì ìξ Ta ch n thép 8@100 (FaP3 mm 2 )

Tính ô sàn S2…

Suy ra tính toán theo sàn b n kê Ô sàn S2 thu c s đ 9

= = tính ki m tra hàm l ng c t thép:

A s à=b h ì × án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Tính ô sàn S3…

3, 6 l λ = l = = Suy ra tính toán theo sàn b n kê Ô sàn S3 thu c s đ 9

Ti t di n Mômen M=m 9i qL 1 L 2 h 0 (mm 2 ) α m ξ A s t

R R à = ≤ ≤à à =γ ì ì ìξ SVTH : Nguy n Anh C ng MSSV : 20661026 Trang 17

Tính ô sàn S4…

3, 6 l λ = l = = Suy ra tính toán theo sàn b n kê Ô sàn S4 thu c s đ 9

Ti t di n Mômen M=m 9i qL 1 L 2 h 0 (mm 2 ) α m ξ A s t

R R à = ≤ ≤à à =γ ì ì ìξ án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Tính ô sàn S5…

Tính nh c u ki n ch u u n có ti t di n hình ch nh t v i b r ng b=1m, h b =0,08(mm)

A s à=b h ì = ì × × án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Tính ô sàn S6…

Tính nh c u ki n ch u u n có ti t di n hình ch nh t v i b r ng b=1m, h b =0,08(mm)

= = = ch n thép 6@200 ( A s c 2 mm 2 ) án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Tính ô sàn S7…

SVTH : Nguy n Anh C ng MSSV : 20661026 Trang 23 ch n thép 8@70 ( A s c q9 mm 2 )

Tính ô sàn S8…

= = tính ki m tra hàm l ng c t thép: án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Tính ô sàn S9…

Tính ô sàn S10

Tính thép án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Tính ô sàn S11

Tính thép án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Tính ô sàn S12

1 1 2 m 1 1 2 0, 003 x 0, 003 ξ = − − α = − − = án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Tính ô sàn S13

= = = ch n thép 8@100 ( A s c P3 mm 2 ) án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Tính ô sàn S14

Tính ô sàn S15

T α tra b ng ho c tính ξt : án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Ki m tra đ võng c a ô sàn …

Ki m tra đ võng là m t yêu c u h t s c quan tr ng trong thi t k , n u tính toán không th a mãn đi u ki n đ võng gi i h n thì tính toán l i t đ u

Ki m tra đ võng thì ta ch n ô sàn có di n tích l n nh t đ ki m tra Ô sàn đ c ch n là S có :

Xét 2 d i gi a ô b n theo 2 ph ng L L 1 ; 2 và có b r ng 1 b= m=1000 mm

G i q q 1 ; 2 l n l t là t i tr ng phân b đ u trên 2 ph ng L L 1 ; 2 ta có q 1+q 2 = =q 5,827 ( KN m / 2 )=5,827 10 x − 3 ( N mm / 2 )

SVTH : Nguy n Anh C ng MSSV : 20661026 Trang 35 võng t i đi m chính gi a c a các d i b ng nhau f 1 = f 2 võng đ c tính theo công th c :

+ L=L 1 600mm : chi u dài c nh ng n

+ max 1 1 f = 200L : đ võng gi i h n ( theo B ng 4_TCVN 356 – 2005 ) võng d i theo ph ng L 1 :

= = × × × × × × võng theo ph ng L 2 án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

B ng t ng h pth ng kê thép các ô sàn

TH NG KÊ THÉP NH P VÀ G I CÁC Ô SÀN Ô sàn

Thép nh p1 Thép nh p 2 Thép g i1 Thép g i 2

SVTH : Nguy宇n Anh C逢挨ng MSSV : 20661026 Trang 37

TÍNH TOÁN VÀ B 渦 TRÍ C 渦 T THÉP CHO C 井 U THANG B 浦

- Bê tông Mác 250 : + C ng đ ch u nén tính toán R b ,5MPa

+ C ng đ ch u kéo tính toán R bt =0,9MPa

+ Mô đun đàn h i ban đ u E b = ×3 10 4 MPa

- C t thép: công trình có đ kh n ng ch u l c thì ch n dùng thép A-I, A-II ho c A-III

Thép có Φ ≤10ch n thép A-I có:

+ C ng đ ch u kéo c t thép d c, nén tính toán : R s =R sc "5MPa

+ C ng đ ch u kéo c t thép ngang ( thép đai, xiên ) : R sw 5MPa

Thép có Φ ≥10ch n thép A-II

+ C ng đ ch u kéo c t thép d c , nén tính toán : R s =R sc (0MPa

+ C ng đ ch u kéo c t thép ngang ( thép đai, xiên ) : R sw "5MPa

- C u thang 2 v , b n thang b ng bê tông c t tày b n thép đ toàn kh i, b c xây g ch

- Chi u cao t ng đi n hình là 3.6 (m)

- Chi u dày b n thang ch n δ0(mm)

- Chi u dài tính toán c a v thang l = 3.3 ( ) m

Tính b n thang (v 1 và v 2)

B n thang v 1

Suy ra tính theo b n lo i d m

Xác đ nh t i tr ng tác d ng lên b n thang

- T ng t i t i b n chi u ngh g CN =0,528+0,819+2,75=4,097(KN/m 2 )

- Chi u dày t ng đ ng c a l p th i theo ph ng c a b n nghiêng δ tđi

- T ng t i tr ng tác d ng là:

- i v i b n chi u ngh q cn =g cn +P=4,097+3,6=7,697(KN/m 2 )

- Tr ng l ng lan can g lc =0,3(KN/m) t i lan can trên đ n v m 2 b n thang

0, 2( / ) lc 1, 5 g = = KN m q bt =P+g bt +g lc =6,592+3,6+0,2,392(KN/m 2 )

A欝 án t嘘t nghi羽p k悦 s逢 xây d詠ng GVHD : Ths A欝ng Tâm Võ Thanh S挨n

Ta gi thi t thì liên k t gi a b n thang v i d m chi u ngh xem là liên k t kh p

Ch n s đ tính toán đ n gi n nh t c a v

Mômen l n nh t nh p đ c xác đ nh t đ i u ki n đ o hàm c a mômen là l c c t t i đ ó ph i b ng không

L y đ o hàm c a M x theo x và cho đ o hàm đ ó b ng không tìm đ c x

Thay x v a tìm đ c vào ph ng trình tính đ c M Max

+ a : là l p bê tông b o v (mm) + b: chi u r ng c a ti t di n (mm)

+ h 0 : chi u cao làm vi c c a ti t di n (mm) + α ξ, : là các h s

+γ b : h s làm vi c c a bê tông + A s :di n tích c t thép (mm)

Công trình s d ng bê tông có c p đ b n B25 và c t thép AI a (mm) h (mm) h 0 (mm) R b

R R à = ≤ ≤à à =γ ì ì ìξ SVTH : Nguy宇n Anh C逢挨ng MSSV : 20661026 Trang 43

B n thang v 2

V i các t i tr ng gi ng v 1

Ta cung xem liên k t gi a d m và b n là liên k t kh p

4.3 D 亥 m chi 院 u ngh 雨 :

- Tr ng l ng t ng xây trên d m q=g t +g d +R B =1,1+8,424+23,372,897(KN/m)

Do b n thang truy n vào là ph n l c c a các g i t a t i B và D c a v 1 và v 2 đ c qui v d ng phân b đ u

T đ ó tính đ c M Max , Q Max tính c d c c t đ ai

QT,275 (KN)>0,6 R bt bh 0 =0,6x1,1x0,2x0,264,32 (KN)

Bê tông không đ kh n ng ch u c t, ph i tính c t đ ai

Gi thi t dùng c t đ ai 6 (f đ (,3 mm 2 ) và n=2

V y ch n U0(mm) cách đ u cho đ o n đ u d m có chi u dài:

D m chi u ngh …

Xác đ nh dung tích b ch a

- Trong công trình g m có hai lo i h n c:

+ H n c ng m d i m t đ t dùng đ ch a n c đ c l y t h th ng n c máy c a thành ph và b m lên mái

+ H n c mái trong công trình có nhi m v cung c p n c sinh ho t cho t t c h dân s ng trong công trình và l ng n c d tr dùng đ c u h a

+ Theo ph n ki n trúc thì công trình có 10 t ng, trong đó t ng tr t và dùng làm siêu th , nhà tr T ng 1 đ n t ng 8 dùng làm c n h cho dân c (m i t ng có 7 h )

+ Bình quân m i h có 4 ng i => c l ng t ng s ng i s d ng n c kho ng

56x4 = 224 ng i, và ph i k đ n s ng i siêu th , nhà tr , nên c l ng s ng i dùng n c tính toán là 300 ng i

+ Theo TCDN cho sinh ho t v i đô th l n nh Thành Ph H Chí Minh đ c tính theo quy ph m TCVN 4449: 1987

+ Ta ch n tiêu chu n dùng n c trong ngày l n nh t:

+ Xem nh xác su t dùng n c cùng lúc là 50%=> dung tích đi u hoà c a b :

+ L ng n c s d ng cho ch a cháy: (v n đ m b o l ng n c s d ng cho các vòi trong 10 phút theo quy đnh nên ta l y 20% l ng n c sinh ho t)

Xác đ nh v trí đ t h n c …

+ H n c mái đ c b trí trên t ng mái nh m m c đích cung c p n c sinh ho t cho các h dân các t ng l u phía d i và d tr n c ph c v công tác c u h a

+ V trí b đ c đ t t i tr c 3, tr c 4, tr c D và tr c E cao đ : +36,3 m.

Kích th c hình h c c a h n c

L = = < và h=1,5m2 b n thu c lo i b n d m C t 1 dãy theo ph ng c nh h, có chi u r ng 1(m) đ tính

Tính thép đ c tính trong b ng sau:

Ti t di n Mômen(KNm) h 0 (m) α m ξ A s t (mm 2 ) A s c (mm 2 )

6@200 ( A s c 2 mm 2 ) án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Tính b n đ áy …

T i tác d ng lên đ áy b …

- L p xim ng t o d c 2% v i chi u dày 0,04 m g 1 x0,04x1,2=0,864 (KN/m 2 )

- Sàn bê tông c t thép: v i δ=0,15 m g 2 =0,15x25x1,1=4,125(KN/m 2 )

- T ng t i tr ng lên b n đáy q tt =0,846+4,125+0,324+16,5!,813(KN/m 2 )

Suy ra: b n đáy thu c b n kê 4 c nh

A s 35(mm 2 ) án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Ch n kích th c bxh00x450 (mm)

- Xác đnh t i tr ng g d1 =(0,45-0,15)x0,3x25x1,1=2,475(KN/m)

- T i tr ng do b n đáy truy n vào: q tđ1 =qL(1-2 2 + 3 )=

- T ng t i tr ng q 1 H,687+2,475Q,162(KN/m) + Xét d m DD2 có di n truy n t i d ng hình tam giác, t i tr ng t ng đ ng

Ch n kích th c bxh00x550 (mm)

X Qg,7(KN)

V y bê tông đ kh n ng ch u c t không c n tính c t đai mà đ t theo c u t o

Thép đai c t tr c A t ng 4, t ng 5 và t ng 6

Ki m tra các đi u ki n:

K 1 R bt bh 0 =0,6x0,9x0,4x0,41,56(KN) > QR,4(KN)

Thép đai c t tr c A t ng 7, t ng 8, t ng 9 và t ng 10

K 1 R bt bh 0 =0,6x0,9x0,4x0,36w,76(KN) > QC,5(KN)

Thép đai c t tr c B, C, D t ng 1, t ng 2, và t ng 3

Thép đai c t tr c B, C, D t ng 4, t ng 5 và t ng 6

Thép đai c t tr c B, C, D t ng 7, t ng 8, t ng 9 và t ng 10

K 1 R bt bh 0 =0,6x0,9x0,40x0,46,36 (KN) > Qr,3(KN)

Thép đai c t tr c E t ng 1, t ng 2, và t ng 3

Thép đai c t tr c E t ng 4, t ng 5 và t ng 6

Thép đai c t tr c E t ng 7, t ng 8, t ng 9 và t ng 10

K 1 R bt bh 0 =0,6x0,9x0,40x0,46,36 (KN) > Qs(KN)

Ch n thép c t đai : 6@200 án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

N i l c các thanh d m …

AB (KN.m và KN) BC (KN.m và KN) CD (KN.m và KN) DE (KN.m và KN)

Mái G i -4,95 7,4 -2,7 -6,3 -1,5 -1 -1,98 -5,3 án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Tính thép d m …

ti n cho vi c thi công ta tính thép cho 3 t ng t i v trí g i

T ng Tr c (KN.m) (m) (m) α m ξ (mm 2 ) à (cm 2 )

Nh p BC và DE 154 0,3 0,57 0.14 0.155 1124 0.62 3 18+2 16 án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

C u t o đ a ch t …

T m t đ t hi n h u đ n đ sâu đã kh o sát là 62m,n n đ t t i v trí h khoan đ c c u t o b i 5 l p đ t, th t t trêh xu ng nh sau: a.1- L p đ t s 1:

Trên m t n n g ch, xà b n và đ t cát, có b dày t i H1=1m; H2=0,8m; H3=0,9m a.2- L p đ t s 2:

Sét pha nhi u cát có màu xám nh t, với độ dày trung bình là H1=3m, H2=2,9m và H3=2,8m Các tính chất cơ lý quan trọng bao gồm: Dung trọng tự nhiên γw = 1,822 (g/cm³), dung trọng đày n i γ đn = 0,899 (g/cm³), lực dính C = 0,091 (kG/cm²), góc ma sát trong ϕ = 0, và mô đun biến dạng E = 4,32 (kG/cm²).

Sét pha cát l n s i s n có màu nâu đậm, nâu vàng xám, với độ dẻo trung bình và trạng thái nén khá cao Các chỉ số kỹ thuật bao gồm: H1=3,8m; H2=3,6m; H3=3,5m Tính chất cơ lý cụ thể của sét như sau: Độ ẩm: W%; Dung trọng tự nhiên: γw = 1,936(g/cm³); Dung trọng đẩy nổi: γđn = 0,996(g/cm³); Lực dính đất: C = 0,185(kG/cm²); Góc ma sát trong: ϕ = 30’; Mô đun biến dạng: E = 29,26(kG/cm²).

Sét pha cát, màu xám tr ng vân nâu vàng nh t đ m nâu đ , đ d o trung bình, tr ng thái d o c ng, có b d y t i H1=7,2m; H2=6.5m; H3=6m, v i các tính ch t c lý đ c tr ng sau:

SVTH: Nguyễn Anh C, MSSV: 20661026, Trang 109 Dung trọng tự nhiên của mẫu là γw = 1,916 (g/cm³), trong khi dung trọng đầy đủ là γđn = 0,974 (g/cm³) Lực dính của đất là C = 0,197 kG/cm², với góc ma sát trong ϕ = 30° Mô đun biến dạng của mẫu là E = 6,70 (kG/cm²).

Cát v a đ n m n l n b t, ít s i s n nh , màu nâu vàng nh t đ n nâu đ nh t vân xám tr ng, tr ng tái ch t v a, có b dày t i H1F,3m; H2G,1; H3G,3m

Trong l p s 5 t i b d y H1m; H2,9m; H3,8m có m t l p đ t sét pha cát có b d y 0,7m án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

2.Sét pha cát Trạng thái dẻo mềm

3.Sét pha cát lẫn sỏi sạn Trạng thái nửa cứng

4.Sét pha cát Trạng thái dẻo cứng

5.Cát mịn chặt vừa Trạng thái chặt vừa 60

B ng t ng h p các ch tiêu c lý c a các l p đ t …

5 Cát m n 15 21,7 1,993 1,588 0,992 2,663 0,577 40,4 85,4 Không d o 0,022 29 0 15’ án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

PH NG ÁN MÓNG C C ÉP

Các tr ng h p t h p t i tr ng cho móng:

T h p t i tr ng chính: Bao g m các t i tr ng th ng xuyên,các t i tr ng t m th i tác d ng lâu dài và m t trong các t i tr ng t m th i tác d ng ng n h n

T h p t i tr ng ph : Bao g m các t i tr ng th ng xuyên, các t i tr ng t m th i tác d ng lâu dài và ít nh t là hai t i tr ng t m th i tác d ng ng n h n

Trong thiết kế móng cho công trình, việc chọn lựa giá trị tải trọng là rất quan trọng, đặc biệt là với khung băng phẳng trong phiên bản 10 Để đảm bảo tính an toàn, chúng ta cần xem xét hai loại móng khác nhau dựa trên các giá trị tải trọng nguy hiểm nhất.

B NG TH NG KÊ T I TR NG KHUNG TR C GI A

Tính toán thi t k c c ép …

V t li u, kích th c c c

Ch n chi u dài c c 20,1m (g m 2 đo n, m i đo n dài 10m)

Ki m tra thép d c c a c c theo đi u ki n ki m tra c u l p và v n chuy n c c

So sánh th y khi c u l p c c Mômen l n h n khi v n chuy n:

Do đó ta l y mô men c u đ ki m tra c t thép c c: M = 21,84 ( kN m ) án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

= = Ta ch n thép là 4 18 (As18mm 2 ).

Xác đ nh kh n ng ch u t i c a c c

Tính kh n ng ch u t i c a c c theo v t li u:

Trong đó: u : chu vi ti t di n c c u=4x0,3=1,2(m)

F b : di n tích ti t di n c c F b =0,3x0,3=0,09(m 2 ) ϕ : h s u n d c, đ c xác đnh d a vào t s

V i móng c c đài th p ta có ϕ=1

Tính kh n ng ch u t i c a c c theo đ t n n:

H c c b ng cách rung và ép rung vào đ t cát m n m: h s đi u ki n làm vi c c a c c trong đ t, m=1 m R : h s làm vi c đ t d i m i c c m R =1 m f : h s làm vi c c a đ t m t bên c c, m f =1 (c c ép) q m :c ng đ ch u t i c a đ t d i m i c c (KN/m 2 ) f i : ma sát bên c a l p đ t th i m t bên c a thân c c (KN/m 2 )

(Tra b ng A3 TCXD 205-1998: ph thu c vào đ sâu trung bình c a các phân l p đ t Z i )

2.Sét pha cát Trạng thái dẻo mềm

Trạng thái nửa cứng 3.Sét pha cát lẫn sỏi sạn

4.Sét pha cát Trạng thái dẻo cứng

Trạng thái chặt vừa 5.Cát mịn chặt vừa z =3 m 1 2 z = 5 m 3 z = 6 9 m 4 z = 8 8 m 5 z 8m 6 z 8 m 7 z 8 m 8 z =1 6 4 m 9 z m 10 z =1 9 3 5 m 2m 2m 1 8m 2m 2m 2m 1 2m 2m 2m 0 7m h =2m m

S đ xác đnh s c ch u t i c a c c Xác đnh s c ch u t i do ma sát xung quanh c c

12,8 0,32 4,8 2 9,6 án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Xác đnh q m b ng cách tra b ng:

Ta có m i c c t vào l p cát m n ch t v a , tr ng thái ch t v a

S c ch u t i c a c c tính toán theo ph l c A c a TCXD

Tính toán móng c c ép

Móng M3

Tính toán 5205,9 135,4 356,4 Áp l c tính toán gi đnh tác d ng lên đ đài do ph n l c đ u c c gây ra:

Tr ng l ng c a đài và đ t trên đài:

L c d c tính toán xác đnh đ n c t đ móng:

Tr ng l ng tính toán c a đài và đ t trên đài:

L c d c tính toán xác đnh đ n c t đ đài:

Ch n chi u cao đài là: h d =1,1m

Mô men tính toán xác đnh t ng ng v i tr ng tâm di n tích ti t di n c c t i đ đài:

M =M +Q h= + x = kN án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Ki m tra t i tr ng tác d ng lên c c

T i tr ng l n nh t tác d ng lên c c biên

T i tr ng nh nh t tác d ng lên c c biên

Tr ng l ng tính toán c a c c:

Ki m tra l c truy n xu ng c c:

P max tt +P c g3, 2 44,55+ q7,8( ) kN < =P 735( ) kN ⇒ th a mãn đi u ki n l c l n nh t truy n vào c c min tt 437, 6( ) 0

P = KN > ⇒ không c n ki m tra theo đi u ki n ch ng nh

Ki m tra kh n ng ch u t i (R tc ) d i đáy m i c c c a kh i móng qui c:

Tính góc ma sát trung bình theo chi u đài c c:

Chi u dài c a đáy kh i móng qui c:

B r ng c a đáy kh i móng qui c

Di n tích kh i móng qui c là: F qu = B M × L M = 4, 7 5, 6 x = 26,3 ( ) m 2

Chi u cao c a kh i móng qui c: 17, 7 2 19, 7( ) H M = +l c h m = + = m

Kích th c kh i móng qui c:

Xác đnh kh i l ng c a kh i móng qui c (m c n c ng m đ sâu -1,5m)

T đáy đài tr xu ng đ n m i c c

N =F ∑ γ h = × × + × + × + × = kN án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Tr ng l ng ph n đ t b c c chi m ch :

⇒Tr ng l ng c a kh i móng qui c là:

1 2 3 4 526, 4 4528, 9 398,3 155 5298, 6 tc tc tc tc tc

L c d c tiêu chu n t i đáy kh i móng qui c:

N tc =N 0 tc +N qu tc R05, 9 5298, 6 10504, 5+ = ( ) kN

Mô men tiêu chu n t i đáy kh i móng qui c:

M =M +Q H M = + x = kN Áp l c tiêu chu n đáy kh i móng qui c: max tc tc tc 10504, 5 4, 7 5, 6 2393, 2 304 407 ( ) 2 qu

F W x m σ = + = + min tc tc tc 10504, 5 4, 7 5, 6 2393, 2 304 391, 2 ( 2 ) qu

Tính kh n ng ch u t i n n t i m i c c: tc 1 tc 2 ( M II M II ' )

+ k tc =1 : các ch s tiêu c lý c a đ t l y theo s li u thí nghi m tr c ti p đ i v i đ t

399,1 1444, 7 tc tc tc tc tb kN R kN m m kN R kN m m σ σ

⇒ Th a mãn đi u ki n áp l c d i đáy kh i móng qui c

Ki m tra đ lún c a kh i móng qui c:

Chia l p đ t t m i c c tr xu ng thành t ng l p nh , m i l p d y 1m đánh s th t 0

(m i c c), 1,2,3… ng su t do tr ng l ng b n thân t i m i c c:

0 bt h i i 8, 99 2 9, 96 3,8 9, 74 9, 2 9, 92 2, 7 172, 2 kN σ =∑ γ = × + × + × + × = m ng su t gây lún t i m i c c:

0 gl tb tc 0 bt 399,1 172, 2 226,9 kN σ =σ −σ = − = m

Tính ng su t do trong l ng b n thân đ t t i các v trí:

Tính ng su t gây lún t i các v trí:

Trong đó: k 0 là h s ph thu c vào t s M ;

K t qu đ c trình bày trong b ng sau: án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

SVTH : Nguy n Anh C ng MSSV : 20661026 Trang 122 i m sâu

Gi i h n n n l y đ n đi m 6có đ sâu Z=6(m) k t v trí m i c c tr xu ng σ i zp E,4(KN/m 2 ) ⇒ không c n ki m tra theo đi u ki n ch ng nh

Ki m tra kh n ng ch u t i (R tc ) d i đáy m i c c c a kh i móng qui c:

Tính góc ma sát trung bình theo chi u đài c c:

Chi u dài c a đáy kh i móng qui c:

B r ng c a đáy kh i móng qui c

Di n tích kh i móng qui c là: F qu = B M × L M = 4, 7 5, 6 x = 26,3 ( ) m 2

Chi u cao c a kh i móng qui c: 17, 7 2 19, 7( ) H M = +l c h m = + = m án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

Kích th c kh i móng qui c:

Xác đnh kh i l ng c a kh i móng qui c (m c n c ng m đ sâu -1,5m)

T đáy đài tr xu ng đ n m i c c

Tr ng l ng ph n đ t b c c chi m ch :

⇒Tr ng l ng c a kh i móng qui c là:

1 2 3 4 526, 4 4528, 9 438,1 170, 5 5322,9 tc tc tc tc tc

L c d c tiêu chu n t i đáy kh i móng qui c:

N tc =N 0 tc +N qu tc S41, 4 5322, 9 10664, 3+ = ( ) kN

Mô men tiêu chu n t i đáy kh i móng qui c:

M =M +Q H M = + x = kN Áp l c tiêu chu n đáy kh i móng qui c: max tc tc tc 10664, 3 4, 7 5, 6 2689, 5 304 414 ( 2 ) qu

F W x m σ = + = + min tc tc tc 10664, 5 4, 7 5, 6 2689, 2 304 396, 3 ( 2 ) qu

Tính kh n ng ch u t i n n t i m i c c: tc 1 tc 2 ( M II M II ' )

+ k tc =1 : các ch s tiêu c lý c a đ t l y theo s li u thí nghi m tr c ti p đ i v i đ t

= × × × + × × + × án t t nghi p k s xây d ng GVHD : Ths ng Tâm Võ Thanh S n

399,1 1444, 7 tc tc tc tc tb kN R kN m m kN R kN m m σ σ

⇒ Th a mãn đi u ki n áp l c d i đáy kh i móng qui c

Ki m tra đ lún c a kh i móng qui c:

Chia l p đ t t m i c c tr xu ng thành t ng l p nh , m i l p d y 1m đánh s th t 0 (m i c c), 1,2,3… ng su t do tr ng l ng b n thân t i m i c c:

0 bt h i i 8, 99 2 9, 96 3,8 9, 74 9, 2 9, 92 2, 7 172, 2 kN σ =∑ γ = × + × + × + × = m ng su t gây lún t i m i c c:

0 gl tb tc 0 bt 399,1 172, 2 226,9 kN σ =σ −σ = − = m

Tính ng su t do trong l ng b n thân đ t t i các v trí:

Tính ng su t gây lún t i các v trí:

Trong đó: k 0 là h s ph thu c vào t s M ;

K t qu đ c trình bày trong b ng sau: i m sâu

Gi i h n n n l y đ n đi m 6có đ sâu Z=6(m) k t v trí m i c c tr xu ng σ i zp E,4(KN/m 2 )

Tiêu đề	Thiết Kế Chung Cư Cao Tầng Thảo Điền (Thuyết Minh)
Tác giả	Nguyễn Anh Cường
Người hướng dẫn	ThS. Võ Thanh Sơn
Trường học	Trường Đại Học Mở Thành Phố Hồ Chí Minh
Chuyên ngành	Ngành Xây Dựng
Thể loại	đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2011
Thành phố	Thành Phố Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	238
Dung lượng	3,53 MB