Đặc điểm biến dạng của sét mềm bảo hòa nước khu vực thành phố hồ chí minh và đồng bằng sông cửu long

ĐẶC ĐIỂM BIẾN DẠNG CỦA SÉT MỀM BÃO HÒA NƯỚC KHU VỰC THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH VÀ ĐỒNG BẰNG SƠNG CỬU LONG BÙI TRƯỜNG SƠN*, LÂM NGỌC Q ** Deformation characterristics of saturated soft clay in Ho Chi Minh City and Mekong Delta Abstract: Based on practical experiment results of real projects and additional experiment, deformation characteristics of soft clay in Ho Chi Minh City and Mekong Delta are generalized and analyzed The analysis results show that values of total strain modulus and compression index according to settlement of soil sample at the end of primary consolidation and at 24 hours are not significantly different The compression index value is closely related to the voids ratio and this value according to the suggested correlation of foreign authors is not suitable to the actual value from the experiment Consolidation coefficient and compression creep index not changes significantly when loading pressure is greater than preconsolidation pressure The ratio Ch/Cv of regional soft clays changes in the range 1.6 - 1.8 The value of structural strength is negligible: 1- KN/m2 Key words: Soft clay, consolidation coefficient, compression index, total strain modulus ĐẶT VẤN ĐỀ * Phần lớn Tp Hồ Chí Minh (TP.HCM) Đồng sơng Cửu Long (ĐBSCL) bao phủ lớp sét mềm bão hòa nước có bề dày thành phần khác biệt Việc tổng hợp qui luật phân bố đặc trưng lý lớp đất thực trình bày dạng bảng theo khu vực giới hạn [1], [2] Biến dạng đặc trưng lý quan trọng tính tốn thiết kế móng xử lý nền, đặc biệt sét mềm bão hòa nước, loại đất có tính biến dạng cao độ lún kéo dài theo thời gian Tuy nhiên, đặc trưng * ** 18 Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG-HCM, Số 268 Lý Thường Kiệt, quận 10, TP Hồ Chí Minh, DĐ: 0907159518; Email: buitruongson@hcmut.edu.vn Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG-HCM, Số 268 Lý Thường Kiệt, quận 10, TP Hồ Chí Minh, DĐ: 0907242393 Email: lamngocqui@mtu.edu.vn biến dạng thông qua hệ số nén tương đối hay giá trị module tổng biến dạng sét mềm tổng hợp thể chủ yếu cấp áp lực nén 100 – 200 KN/m2 phù hợp cho việc nhận xét định tính không phù hợp với ứng xử thực tế áp dụng tính tốn cho trường hợp chịu tải cụ thể Hiện nay, tầm vóc qui mơ cơng trình lớn hơn, việc tính tốn mơ phương pháp đại địi hỏi mức độ xác đặc trưng cao để kết dự tính phù hợp với kết quan trắc thực tế Ngoài giá trị module tổng biến dạng phụ thuộc vào trạng thái ứng suất, việc tổng kết đặc trưng biến dạng sét mềm chủ yếu tập trung vào số nén Cc số dỡ tải Cs tỷ số cố kết OCR [3], [4] Ở đây, đa số tương quan giá trị số nén Cc thiết lập theo giá trị số dẻo Ip, giới hạn chảy WL hay với độ ẩm W đất Tuy nhiên, giá trị đặc trưng biến dạng theo tương quan ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2022 nằm phạm vi ứng suất tải trọng phổ biến cơng trình đắp tác dụng lên có khác biệt đáng kể với giá trị thực tế khu vực tỉnh phía Nam Do đó, việc chọn lựa đặc trưng biến dạng theo tài liệu tác giả nước ngồi cho kết dự tính độ lún hay chuyển vị đất không đáng tin cậy Ngoài ra, đặc trưng biến dạng theo thời gian thường sử dụng chủ yếu hệ số cố kết Cv hệ số nén thứ cấp C chưa tổng kết nhiều Theo Tiêu chuẩn Việt Nam [5], [6], đất yếu loại đất có hệ số rỗng > 1,0 hay có module tổng biến dạng nhỏ 5000 KN/m2 [7] Trong thực tế, sét mềm bão hòa nước khu vực chủ yếu chịu tác dụng tải trọng san lấp phạm vi tải trọng phổ biến giá trị module tổng biến dạng dự tính có giá trị nhỏ đáng kể thường 1500 KN/m2 Trong thực tế, thời gian giữ tải cấp áp lực nén thí nghiệm cố kết thường chọn 24 ứng với cấp tải trọng nén nhiều Tuy nhiên, biến dạng sét mềm tiếp tục gia tăng sau 24 nên không thỏa điều kiện ngừng gia tải biến dạng lún < 0,01 mm sau 24 theo TCVN 4200:2012 Như vậy, việc tổng hợp đặc trưng biến dạng sét mềm khu vực kết hợp kinh nghiệm tính tốn so sánh với kết thí nghiệm quan trắc dự án thực tế cần thiết phân tích tổng hợp nhằm giúp kỹ sư có thêm nhận định việc chọn lựa đặc trưng hợp lý có nhìn tổng quan giá trị đặc trưng Các phân tích giá trị đặc trưng biến dạng sét mềm khu vực TP.HCM ĐBSCL số tương quan đặc trưng thể viết sở kết thí nghiệm mẫu sét mềm dự án địa bàn Trên cơ sở tổng hợp liệu từ dự án lớn khu vực, tiến hành tổng hợp thống kê nhằm rút số tương quan có ích đánh giá định lượng Việc tổng kết kết nhằm cung cấp ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2022 số liệu sơ tương quan phù hợp đánh giá định lượng đặc trưng biến dạng sét mềm Đ ẶC ĐIỂM BIẾN DẠNG CỦA SÉT MỀM BÃO HÒA NƯỚC KHU VỰC TP HỒ CHÍ MINH VÀ ĐỒNG BẰNG SÔNG CỬU LONG Theo tài liệu tiếng Anh, loại đất bề mặt khu vực TP HCM ĐBSCL thường viết đất sét mềm bão hòa nước Trong tài liệu dịch từ tiếng Nga, loại đất thường mô tả bùn hay bùn sét pha, trạng thái chảy – dẻo chảy Khối lượng riêng tự nhiên  dao động khoảng: 1,35 – 1,65 g/cm3, độ ẩm W: 50 – 100%, độ sệt IL > 1, hệ số rỗng e: 1,2 – 3,0 độ bão hòa Sr xấp xỉ 100% Đặc điểm đường cong nén lún Kết thí nghiệm nén cố kết thể trước tiên thông qua đường cong nén lún Trong hồ sơ khảo sát địa kỹ thuật thực tế, đường cong nén lún mẫu đất loại sét thường thể độ lún 24 cấp tải trọng nén cụ thể Đối với đất loại sét, độ lún thời điểm 24 mẫu đất có chiều cao cm nước hai phương bao gồm biến dạng cố kết sơ cấp thứ cấp Ở đây, nên lưu ý theo TCVN 4200:2012, độ lún sét mềm bão hòa chưa đạt yêu cầu < 0,01 mm 24 Việc chọn độ lún mẫu đất 24 hợp lý số loại đất tốt để đánh giá ước lượng độ lún ổn định độ lún giới hạn cho phép nhỏ giá trị sai số tính tốn chấp nhận lớn Đối với sét mềm bão hịa nước xử lý phương pháp nước đứng kết hợp gia tải trước, độ lún dự tính q trình gia tải chủ yếu độ lún cố kết sơ cấp Đối với sét mềm tự nhiên, độ lún ổn định cố kết đạt sau vài chục hay hàng trăm năm Do giá trị độ lún thường lớn, cá biệt có trường hợp lên đến 2,0 - 4,0 m, sai số tính tốn ảnh hưởng đáng kể đến khối lượng tiến độ thi công nên độ lún cần dự tính xác Có thể thấy độ lún cố kết thứ cấp 19 đánh giá ứng với thời điểm mẫu đất hay đất đạt cố kết 100% Hình thể đường cong nén lún theo độ lún thời điểm 24 thời điểm đạt cố kết 100% (ứng với thời điểm t100 theo phương pháp Casagrande) Kết cho thấy kể từ cấp áp lực nén 50 kN/m2 trở chêch lệch hai đường nén xuất rõ ràng Tuy nhiên, từ cấp áp lực nén 100 kN/m2 trở đi, độ dốc hai đường khác biệt không đáng kể gần song song Như vậy, đường cong nén e - p, hệ số nén theo hai đường cong khác biệt không đáng kể Do đó, hệ số nén tương đối module tổng biến dạng ứng với độ lún 24 thời điểm cố kết 100% (t100) có giá trị khác biệt không đáng kể; quan hệ e – log(p), giá trị số nén khác biệt không đáng kể độ dốc đường cong lún 24 t100 song song thời điểm t100 phục vụ tính tốn độ lún cố kết Trong trường hợp chọn độ lún mẫu đất thời điểm 24 giờ, đặc trưng biến dạng phạm vi áp lực nén từ 50 đến 100 KN/m2 lớn gây sai số đáng kể Hình 1: Đường cong nén lún e – p 24 h t100 mẫu sét mềm Nhà Bè (TP.HCM) Hình 3: Biểu đồ độ lún theo thời gian mẫu thí nghiệm, theo kết tính toán theo lý thuyết cố kết với đặc trưng biến dạng theo độ lún 24h hiệu chỉnh theo độ lún t100 xét cố kết thứ cấp [8] Ngồi ra, kết thí nghiệm tính tốn độ lún theo thời gian sở lý thuyết cố kết K Terzaghi sử dụng đặc trưng biến dạng ứng với giá trị độ lún ổn định cố kết (t100), hệ số cố kết hệ số cố kết thứ cấp cho thấy đường cong lún theo thời gian từ thí nghiệm tính tốn gần trùng khớp [8] Như vậy, tính tốn xử lý gia tải trước, chọn đặc trưng biến dạng theo giá trị độ lún mẫu đất thí nghiệm 20 Hình 2: Đường cong nén lún e – log(p) 24h t100 mẫu sét mềm Nhà Bè (TP.HCM) Cho đến nay, liệu kết thí nghiệm nén cố kết mẫu sét mềm bão hòa nước tích lũy đáng kể từ cơng tác khảo sát địa kỹ thuật dự án sở hạ tầng khu vực TP.HCM ĐBSCL Sử dụng liệu có khu vực, chúng tơi tiến hành xác định ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2022 số nén Cc theo tương quan đề nghị [3], [4] so sánh với giá trị xác định trực tiếp từ thí nghiệm Hình thể tương quan số nén Cc hệ số rỗng eo theo tương quan đề nghị số tác giả giá trị thí nghiệm thực tế Có thể thấy giá trị số nén Cc dự báo theo tương quan đề nghị khác biệt khơng phù hợp với sét mềm bão hịa nước khu vực tỉnh phía Nam Ở đây, tương quan số nén Cc theo đặc trưng độ chặt đất giới hạn chảy hay số dẻo Ip có khác biệt lớn so với với tương quan với đặc trưng thể độ chặt độ ẩm Ngoài ra, giá trị số nén dự báo sét mềm khu vực theo tương quan theo độ chặt độ ẩm theo đề nghị có có khác biệt nhỏ so với kết thí nghiệm thực tế Kết thí nghiệm đồng vị phóng xạ Carbon 14 mẫu sét mềm số dự án khu vực tỉnh phía Nam cho thấy loại trầm tích trẻ hình thành chưa tới 10000 năm Đồng thời, bề dày lớp đất lớn, cá biệt có trường hợp 50 m sông Hậu, khu vực Cần Thơ Hiệp Phước, TP HCM, nên mức độ nén chặt chưa cao tính biến dạng lớn Điều dẫn đến tính biến dạng sét mềm khu vực cao thể thông qua số nén có giá trị thực tế lớn so với hầu hết tương quan đề nghị có theo tác giả nước Kết tổng hợp từ hồ sơ khảo sát cho thấy giá trị số nén Cc mẫu sét mềm bão hòa dao động chủ yếu từ 0,5 đến 1,4 tỷ lệ thuận với hệ số rỗng ban đầu (Hình 4) Tương quan số nén hệ số rỗng ban đầu sét mềm theo khu vực biểu diễn hàm tuyến tính Tuy nhiên, hệ số hàm số khác biệt theo khu vực phụ thuộc vào bề dày lớp đất số đặc trưng lý khác (Hình 5) Kết tổng kết 650 mẫu đất dự án cho thấy tỷ số Cc/Cs sét mềm thay đổi phạm vi – 10 Về tổng thể, khả phục hồi thể tích dỡ tải sét mềm xem thấp Hình 4: Tương quan giá trị số nén Cc theo hệ số rỗng ban đầu sét mềm khu vực Cà Mau (a) khu vực TP.HCM (b) từ kết thí nghiệm theo số tương quan đề nghị: tương quan theo Terzaghi Peck (1967): Cc = 0,009(WL–10); tương quan theo Azzouz (1976): Cc = 0,37 (eo + 0,003.WL + 0,0004.W – 0,34); tương quan theo Koppula (1981): Cc = 0,0093.W; tương quan theo Nakase – (1988): Cc = 0,046 + 0,0104.Ip ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2022 21 Hình 5: Tương quan số nén Cc theo hệ số rỗng ban đầu sét mềm khu vực Cà Mau (a) khu vực TP.HCM (b) Kết tổng kết 22 dự án với 670 mẫu đất cho thấy giá trị áp lực tiền cố kết pc sét mềm bão hòa khu vực tỉnh phía Nam dao động chủ yếu phạm vi 40 – 80 KN/m2 phụ thuộc độ sâu phân bố Để mô tả ứng xử biến dạng, tỷ số cố kết (OCR) thường sử dụng Kết tổng hợp phân tích cho thấy sét mềm bão hòa nước khu vực gần bề mặt trạng thái cố kết có dạng phi tuyến theo độ sâu (Hình 6) Từ độ sâu 10 m trở đi, giá trị OCR thay đổi không đáng kể xấp xỉ Đất từ độ sâu 10 m trở xuống chưa nén chặt đáng kể chưa cố kết hoàn toàn trọng lượng thân Khu vực tồn cơng trình đắp đường, khu dân cư có giá trị hệ số q cố kết có xu hướng lớn khu vực gần bề mặt Hình 6: Quan hệ OCR theo độ sâu khu vực quận (TP HCM) (a) Vĩnh Long (b) Độ bền cấu trúc pst giá trị ứng suất nhỏ giá trị bắt đầu gây biến dạng lún Độ bền cấu trúc chủ yếu xuất đất loại sét 22 tồn liên kết cứng Độ lớn độ bền cấu trúc sử dụng đánh giá độ lún đất hay xác định phạm vi vùng ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2022 chịu nén Để đánh giá độ bền cấu trúc, sử dụng dụng cụ nén cố kết với việc tăng tải nén theo cấp áp lực bé Kết tổng hợp 80 thí nghiệm mẫu sét mềm bão hịa nước cho thấy độ bền cấu trúc dao động khoảng từ 1,0 đến 2,0 kN/m2 Như vậy, giá trị độ bền cấu trúc không đáng kể nên tải trọng tác dụng lên lớn giá trị gây biến dạng đất yếu giá trị hệ số áp lực nước lỗ rỗng ban đầu B mẫu sét mềm bão hòa nước khu vực dao động chủ yếu phạm vi 0,92 đến 0,97 Ở đây, giá trị hệ số áp lực nước lỗ rỗng B có khuynh hướng phụ thuộc vào áp lực nén Áp lực nén lớn mức độ hịa tan bọt khí lớn nên hệ số B lớn Do hệ số áp lực nước lỗ rỗng ban đầu có giá trị nhỏ nên sau gia tải đất xuất ứng suất hữu hiệu gây độ lún ban đầu Ngoài ra, đo đạc thực tế, sau áp đặt áp lực buồng, giá trị áp lực nước lỗ rỗng đo không ổn định mà tăng theo thời gian trước đạt giá trị ổn định Giá trị áp lực nước lỗ rỗng chịu nén đẳng hướng đạt giá trị ổn định sau khoảng thời gian từ 20 – 30 phút Thời gian áp lực nước lỗ rỗng đạt giá trị lớn chậm chịu nén hướng [9] Hình 7: Độ bền cấu trúc mẫu sét mềm Cà Mau Hệ số áp lực nước lỗng rỗng B thường sử dụng để đánh giá mức độ bão hòa mẫu đất hay phân bố áp lực nước lỗ rỗng thặng dư ban đầu sau gia tải Để phân tích đánh giá giá trị sét mềm bão hòa, chúng tơi tiến hành thí nghiệm đo đạc buồng nén ba trục Sau lắp mẫu vào buồng, tiến hành áp đặt áp lực buồng ghi nhận giá trị áp lực nước lỗ rỗng Sau khoảng thời gian xấp xỉ 20 – 30 phút, áp lực nước lỗ rỗng đạt giá trị ổn định Hệ số áp lực nước lỗ rỗng xác định theo biểu thức: B u  (1) với: u – số gia áp lực nước lỗ rỗng 3 – số gia áp lực buồng Kết tổng hợp 60 kết đo cho thấy ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2022 Hình 8: Tương quan hệ số áp lực nước lỗ rỗng B áp lực đẳng hướng sét mềm bão hòa nước khu vực TP.HCM ĐBSCL Phân tích giá trị hệ số cố kết theo cấp áp lực nén, hệ số cố kết thứ cấp Hệ số cố kết Cv đặc trưng sử dụng để đánh giá độ lún theo thời gian Theo lý thuyết cố kết, bỏ qua tính nén ép nước lỗ rỗng, hệ số cố kết tỷ lệ thuận với hệ số thấm tỷ lệ nghịch với hệ số nén tương đối Trong q trình nén ép, đất có xu hướng tăng độ chặt nên hệ số thấm giảm dần, hệ số 23 nén có xu hướng giảm dần Do đó, xem hệ số cố kết khơng đổi q trình cố kết phạm vi áp lực Tổng hợp kết nén cố kết mẫu đất sét mềm bão hòa nước thường cho thấy giá trị hệ số cố kết giảm đột ngột khoảng cấp áp lực xấp xỉ giá trị áp lực tiền cố kết Thực vậy, áp lực nén nhỏ áp lực tiền cố kết, mẫu đất nén lại nên thời gian đạt độ lún ổn định ngắn mức độ biến dạng nhỏ hệ số cố kết có giá trị lớn so với chịu áp lực nén vượt giá trị pc đủ lớn để gây biến dạng khung cốt đất Do đó, việc chọn lựa hệ số cố kết để dự tính độ lún theo thời gian cần phạm vi ứng suất áp dụng loại trầm tích khu vực Cà Mau TP.HCM kết hợp với thí nghiệm cố kết nén ba trục phòng, hệ số cố kết theo phương ngang tỷ số với hệ số cố kết theo phương đứng từ kết thí nghiệm nén cố kết số mẫu tổng hợp Bảng Kết tính tốn phân tích quan hệ hệ số cố kết theo phương ngang phương đứng cho thấy tỷ số Ch/Cv sét mềm bão hòa nước dao động phạm vi 1,6 1,8 Thực vậy, hàm lượng hạt sét hầu hết mẫu cao độ ẩm lớn nên mức độ đồng đất cao tính đẳng hướng lớn Bảng 1: Hệ số cố kết ngang đứng Cà Mau TP.HCM Hình 9: Hệ số cố kết Cv theo áp lực nén sét mềm khu vực Nhà Bè (TP.HCM) Nhiều tài liệu tiêu chuẩn đề nghị hệ số thấm theo phương ngang lớn theo phương đứng từ đến lần phân lớp trình hình thành trầm tích [10] Tuy nhiên, hệ số nén theo phương ngang đánh giá thí nghiệm Hệ số cố kết theo phương ngang Ch xác định kết đo tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng thiết bị xuyên tĩnh điện CPTu kết thí nghiệm phịng theo Teh Houlsby (1991) [11] Tổng hợp kết thí nghiệm xuyên tĩnh điện có đo tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng 24 Khu vực Tên đất Ch (10-3cm2/s) Ch/Cv Cà Mau Sét mềm (9 mẫu) 0,28 ÷ 9,8 1,8 Tp Hồ Chí Minh Sét mềm (9 mẫu) 0,25 ÷ 1,01 1,6 Hệ số cố kết thứ cấp C đề nghị sử dụng để ước tính độ lún theo thời gian sau chấm dứt cố kết sơ cấp [12] Đối với tự nhiên có bề dày lớn, thời gian để đạt cố kết sơ cấp thường kéo dài đến hàng trăm năm nên khơng cần thiết xét đến độ lún cố kết thứ cấp Đối với xử lý thoát nước thẳng đứng kết hợp gia tải trước, thời gian đạt cố kết hoàn toàn ngắn nên độ lún gia tăng tiếp tục với giá trị đáng kể cố kết thứ cấp Trong trường hợp này, giá trị hệ số cố kết thứ cấp đóng vai trị quan trọng việc dự tính độ lún dư nhằm đảm bảo điều kiện sử dụng khai thác cơng trình Để xác định đặc trưng biến dạng sét mềm cố kết thứ cấp, thí nghiệm nén với thời gian giữ tải ngày thực ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2022 (Hình 10) Có thể thấy giai đoạn sau đạt ổn định cố kết sơ cấp, quan hệ biến dạng thời gian theo biểu đồ bán logarit có dạng tuyến tính Điều kiện độ lún gia tăng 0,01 mm sau 24 số mẫu đạt sau ngày thứ Do đó, để thỏa điều kiện tăng tải theo tiêu chuẩn, thời gian nén mẫu với cấp áp lực nén kéo dài khó thực theo điều kiện thực tế phịng thí nghiệm Tuy nhiên, cấp áp lực nén phạm vi thời gian ngắn liệu độ lún ghi nhận từ thí nghiệm đảm bảo đủ phép xác định giá trị hệ số cố kết thứ cấp Cα Thực vậy, thấy từ sau thời điểm t100 , quan hệ biến dạng thời gian theo biểu đồ bán logarit có qui luật tuyến tính rõ ràng Như vậy, độ lún phạm vi 24 hoàn toàn đủ phép xác định giá trị Cα Kết thí nghiệm với cấp áp lực nén giữ ngày 16 mẫu đất khu vực Nhà Bè cho thấy hệ số cố kết thứ cấp Cα dao động chủ yếu phạm vi 0,001 – 0,008 tùy thuộc vào cấp áp lực nén Qui luật thay đổi giá trị Cα theo cấp áp lực nén tương tự hệ số cố kết Ở cấp áp lực nén nhỏ áp lực tiền cố kết pc, giá trị Cα chủ yếu khoảng 0,001 – 0,002 cấp áp lực nén lớn pc, giá trị Cα chủ yếu khoảng 0,005 – 0,008 KẾT LUẬN Căn liệu hồ sơ khảo sát thực tế kết hợp với thí nghiệm bổ sung, việc phân tích đặc trưng biến dạng sét mềm khu vực TP.HCM ĐBSCL cho phép rút số nhận xét kết luận sau: - Đặc trưng biến dạng thể thông qua module tổng biến dạng hay số nén thời điểm cố kết sơ cấp 24 khác biệt không đáng kể đường cong nén song song ngoại trừ phạm vi áp lực nén chứa giá trị áp lực tiền cố kết Do thời gian đạt điều kiện độ lún gia tăng < 0,01 mm sau 24 đạt sau nén ngày khó thực thực tế nên chọn giá trị đặc trưng biến dạng với sai số không đáng kể thời điểm ngắn t 100 hay 24 - Kết thống kê cho thấy số nén có quan hệ tuyến tính tỷ lệ thuận với hệ số rỗng ban đầu Chỉ số nén theo quan hệ theo số dẻo hay giới hạn chảy theo tác giả nước có khác biệt đáng kể so với kết thí nghiệm thực tế có độ tin cậy thấp - Hệ số cố kết hệ số cố kết thứ cấp sét mềm phụ thuộc áp lực tiền cố kết Khi áp lực nén lớn giá trị áp lực tiền cố kết, giá trị hệ số khác biệt không đáng kể theo cấp áp lực nén - Tỷ số hệ số cố kết ngang đứng Ch/Cv theo kết tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng từ thí nghiệm xuyên tĩnh điện thí nghiệm phòng sét mềm dao động phạm vi hẹp, từ 1,6 – 1,8 TÀI LIỆU THAM KHẢO Hình 10: Đường cong nén lún theo thời gian mẫu sét mềm khu vực Nhà Bè (TP.HCM) theo thí nghiệm từ biến (cấp áp lực 50 - 100 kN/m2) ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2022 Nguyễn Văn Thơ, Trần Thị Thanh (2002) Xây dựng đê đập, đắp tuyến dân cư đất yếu Đồng sông Cửu long, NXB Nông nghiệp Phạm Xuân (chủ biên) (1983) Những vấn đề địa chất cơng trình Tập I NXB Xây dựng 25 Hsai-Yang Fang (1991) Foundation Engineering Handbook, Van Nostrand Reihold Braja M Das (2010) Principle of geotechnical engineering The 7th edition Cengage learning TCVN 4200:2012 – Đất xây dựng – phương pháp xác định tính nén lún phịng thí nghiệm TCVN 9362:2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình Hồng Văn Tân, Trần Đình Ngơ, Phan Xn Trường, Phạm Xuân, Nguyễn Hải (1973) Những phương pháp xây dựng cơng trình đất yếu/ NXB Khoa học Kỹ thuật Bùi Trường Sơn, Lâm Ngọc Quí, Nguyễn Thúy An Hiệu chỉnh đường cong nén lún theo thời gian chia lớp phân tố có xét đến cố kết thứ cấp Tập 17, Tuyển tập kết khoa học công nghệ 2014, NXB Nông nghiệp Trang 333-341 Lâm Ngọc Quí, Bùi Trường Sơn Đặc điểm cố kết theo độ lún tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng đất sét bão hịa nước Tạp chí Địa kỹ thuật, Viện Địa kỹ thuật - VGI, số năm 2020, trang 18 -27 10 TCVN 9355:2012 – Gia cố đất yếu bấc thấm thoát nước 11 P.K Robertson (2009) Interpretation of cone penetration test – Aunified approach – Canadian Geotechniacal Journal - 46: p.1337-1355 12 Mesri, G Coefficient of secondary compression Journal of the geotechnical engineering division, ASCE, vol 99., No SM.1, Proc Paper 9515 p 123-137 13 Bùi Trường Sơn, Lâm Ngọc Quí Quan hệ hệ số cố kết ngang đứng sét mềm bão hịa nước theo kết thí nghiệm CPTu Tạp chí Xây dựng, Bộ Xây dựng, tháng 3-2016 Trang 22-25 14 Bui Truong Son, Le Hong Quang, Lam Ngoc Qui Over-consolidation feature of clayey soil in southern Vietnam according to piezocone Geotechnical Engineering Journal of the SEAGS & AGSSEA Vol 47 No.1, March 2016 p 39-44 Người phản biện: TS NGUYỄN TUẤN PHƯƠNG 26 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2022 ... định lượng đặc trưng biến dạng sét mềm Đ ẶC ĐIỂM BIẾN DẠNG CỦA SÉT MỀM BÃO HÒA NƯỚC KHU VỰC TP HỒ CHÍ MINH VÀ ĐỒNG BẰNG SƠNG CỬU LONG Theo tài liệu tiếng Anh, loại đất bề mặt khu vực TP HCM ĐBSCL... nhiên, biến dạng sét mềm tiếp tục gia tăng sau 24 nên không thỏa điều kiện ngừng gia tải biến dạng lún < 0,01 mm sau 24 theo TCVN 4200:2012 Như vậy, việc tổng hợp đặc trưng biến dạng sét mềm khu vực. .. lựa đặc trưng hợp lý có nhìn tổng quan giá trị đặc trưng Các phân tích giá trị đặc trưng biến dạng sét mềm khu vực TP.HCM ĐBSCL số tương quan đặc trưng thể viết sở kết thí nghiệm mẫu sét mềm