ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH QÚA TRÌNH THIẾT BỊ – MÁY HÓA CHẤT Đề tài Tính toán thiết kế máy nghiền bi để nghiền Clinke trong nhà máy sản xuất xi măng

TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI VIỆN KỸ THUẬT HĨA HỌC BỘ MƠN MÁY VÀ THIẾT BỊ TRONG CƠNG NGHIỆP HÓA CHẤT -o0o - -o0o - ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH QÚA TRÌNH THIẾT BỊ – MÁY HĨA CHẤT Đề tài: Tính tốn thiết kế máy nghiền bi để nghiền Clinke nhà máy sản xuất xi măng Sinh viên thực hiện: Hồ Thị Thúy - 20180952 Giảng viên hướng dẫn: TS Nguyễn Công Bằng Hà Nội, tháng 08/2022 Hà Nội, 04–2022 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH Mục lục LỜI NÓI ĐẦU CHƯƠNG 1: CƠ SỞ LÍ THUYẾT VỀ ĐẬP NGHIỀN VÀ LỰA CHỌN MÁY NGHIỀN 1.1 Cơ sở lí thuyết đập nghiền 1.1.1 Giới thiệu chung Clinke 1.1.2 Cơ sở vật lí q trình nghiền vỡ vật thể 1.1.3 Các định luật nghiền 1.1.4 Các phương pháp nghiền 1.1.5 Các tính chất vật liệu nghiền 1.2 Lựa chọn máy nghiền 11 1.2.1 Các loại máy nghiền 11 1.2.2 Phân tích lựa chọn phương án nghiền 27 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ CHO MÁY NGHIỀN BI 28 2.1 Các thông số máy nghiền bi 28 2.2 Tính chọn kích thước thùng 28 2.3 Chia ngăn cho máy nghiền bi 29 2.4 Tính tốn số vịng quay tới hạn thùng nghiền 30 2.5 Tính tốn số vịng quay thích hợp thùng nghiền 32 2.6 Kích thước, khối lượng bi nghiền khối lượng vật liệu đem nghiền 33 2.6.1 Kích thước bi nghiền 33 2.6.2 Khối lượng bi nghiền 35 2.6.3 Khối lượng vật liệu đem nghiền 35 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN CƠ KHÍ CHO MÁY NGHIỀN BI 37 3.1 Tính chọn kết cấu máy nghiền bi 37 3.1.1 Vỏ thùng nghiền 37 3.1.2 Tấm lót cho máy nghiền bi 37 3.1.3 Cửa thăm máy nghiền bi 40 3.1.4 Vách ngăn (ghi) máy nghiền bi 40 3.1.5 Đầu nạp liệu tháo liệu 41 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH 3.2 Công suất máy nghiền bi 42 3.3 Tính chọn cơng suất động 45 3.4 Tính tốn thiết bị phụ trợ cho máy nghiền bi 46 3.4.1 Tính tốn chọn hộp giảm tốc 46 3.4.2 Tính tốn bánh dẫn động 48 3.4.3 Tính chọn ổ trượt 58 3.5 Kiểm nghiệm bền số chi tiết cho máy nghiền bi 61 3.5.1 Tính bền cho thân thùng 61 3.5.2 Tính bền cho bulong ghép mặt bích 66 3.5.3 Tính bền cho cổ thùng nghiền 67 CHƯƠNG 4: LẮP ĐẶT, VẬN HÀNH AN TOÀN VÀ BẢO DƯỠNG MÁY 69 4.1 Vận hành máy nghiền bi 69 4.1.1 Giới thiệu chung 69 4.1.2 Kiểm tra phận máy nghiền 69 4.1.3 Khởi động máy cho máy hoạt động 69 4.1.4 Ngừng máy 69 4.1.5 Các bước vận hành 70 4.2 Bảo dưỡng máy nghiền bi 72 4.3 Sửa chữa máy nghiền bi 73 KẾT LUẬN 74 DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO 75 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH LỜI NÓI ĐẦU Cùng với phát triển vượt bậc kinh tế xã hội giới nói chung Việt Nam nói riêng, nước ta thời kì cơng nghiệp hóa đại hóa mạnh mẽ Điều làm tăng nhu cầu sử dụng loại máy móc phục vụ cho trình phát triển sản xuất Máy nghiền bi máy sử dụng nhiều lĩnh vực khác nhiệt điện, xi măng, nghiền quặng, nghiền than…Đặc biệt máy nghiền bi máy điển hình, có vai trị quan trọng ngành Máy Thiết bị công nghiệp hóa chất Đề tài em giao là: “Tính tốn thiết kế máy nghiền bi để nghiền Clinke nhà máy sản xuất xi măng” Do kiến thức hạn chế, dù cố gắng tham khảo tài liệu giảng liên quan song tránh khỏi sai sót Em mong nhận góp ý thầy để đồ án hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn TS Nguyễn Cơng Bằng tận tình giúp đỡ em hồn thành đồ án Sinh viên Hồ Thị Thúy ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH CHƯƠNG 1: CƠ SỞ LÍ THUYẾT VỀ ĐẬP NGHIỀN VÀ LỰA CHỌN MÁY NGHIỀN 1.1 Cơ sở lí thuyết đập nghiền 1.1.1 Giới thiệu chung Clinke Clinker sản phẩm mà thu từ q trình nung hỗn hợp đá vơi với đất sét số phụ gia khác (như quặng sắt, cát, boxit…) nhiệt độ lò lên đến 1450 độ C Trong Clinker có thành phần hóa học chủ yếu oxit kim loại như: CaO (đá vôi), Al2O3 (đất sét), Fe2O3 (sắt), SiO2, phụ gia khác bổ sung thêm Khi nung nhiệt độ 1450 độ C, loại oxit kim loại phản ứng với tạo thành khống cóvtrong Clinker, là: C2S(2Cao.SiO2), C3A(3CaO.Al2O3), C3S (3CaO SiO2), C4AF (4CaO Al2O3 Fe2O3) Những chất khống có cấu trúc tinh không đồng nên định ảnh hưởng đến tính chất Clinker Từ định tính chất đặc trưng loại xi măng 1.1.2 Cơ sở vật lí q trình nghiền vỡ vật thể Xuất phát từ cơng trình nghiên cứu Viện sĩ A.Ph.Iophphe, P.A.Rebinder I.A.Phrenkel, xác nhận Đặc điểm cấu trúc vật thể rắn nà tồn khuyết tật nhỏ Các khuyết tật có phân bố thống kê theo chiều dày vật thể Đồng thời chúng thể cục bề mặt ngồi Chính có đặc điểm vật mà độ bền (khả chống lại sựu phá vỡ) bị giảm từ 100 ÷ 1000 lần so với độ bền vật rắn thực có cấu truc bị phá hủy Do có hai khái niệm độ bền tồn tại: độ bền phân hủy độ bền kỹ thuật Trong kỹ thuật, người thiết kế đặt yêu cầu cho nhà luyện kim chế tạo kim loại khiết Quá trình biến dạng vật rắn xảy với gia tăng phần tử có số lượng khuyết tật Khi quy mô khuyết tật gia tăng vượt mức giới hạn, với điều đó, phát triển, phát triển nhanh theo chiều dài vết nứt làm vật thể bị phá vỡ Rõ ràng có hai dạng lượng đóng vai trị quan trọng trình phá hủy vật thể rắn Năng lượng tích tụ biến dạng ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH đàn hồi lượng tự Tuy nhiên có nhiều cơng trình ngiên cứu chứng minh vai trị lượng bề mặt q trình nghiền thực khơng đáng kể, điều có nghĩa phương pháp xác định giá trị lượng cho vật thể cứng đến bây giời chưa tìm Khi có tải trọng tuần hồn với chu kỳ số lượng vết nứt vật thể gia tăng độ bền vật thể giảm xuống Sự xuất vết nứt tế vi cấu trúc vật thể làm giảm lực liên kết phân tử, làm giảm độ bền cách đột ngột Hiện tượng Viện sĩ P.A.rebider phát đặt tên “ hiệu ứng Rebider “, hiệu ứng sử dụng rộng rãi kỹ thuật Khái niệm chung học phá hủy nguyên liệu hạt gọi sở trình động lực nghiền Cơ chế phá vỡ hạt có dạng chế phá hủy nén ép trình diễn theo sơ đồ phá hủy giịn, nghĩa khơng có q trình biến dạng dẻo rõ rệt Cùng với quy luật phân bố phần tử sản phẩm nghiền theo kích thước chúng lý thuyết nghiền cịn nghiên cứu phụ thuộc hàm số chi phí lượng đến trình nghiền vỡ vật liệu mức độ nghiền Năng lượng cần để nghiền vỡ phụ thuộc vào nhiều yếu tố: kích thước, hình dạng hạt, phân xếp đặt hạt, độ bền, độ giòn, đồng vật liệu, độ ẩm, trạng thái bề mặt máy nghiền… 1.1.3 Các định luật nghiền • Thuyết bề mặt Thuyết giáo sư P.Ritinger người Đức nêu năm 1867 phát triển sau: “ Công tiêu hao để nghiền vật liệu tỷ lệ với diện tích bề mặt tạo q trình nghiền “ 𝐴𝑠 = 𝑓 (∆𝑆) [𝐽] Trong đó: ĐỒ ÁN CHUN NGÀNH As: cơng chi phí để nghiền vỡ vật thể, tạo thành bề mặt [J] K: hệ số tỷ lệ ∆S: diện tích bề mặt tạo thành • Thuyết thể tích Thuyết thể tích nhà học người Nga V.L.Kirpitrev đề xuất năm 1874 giáo sư người Đức Ph.Kik kiểm tra thực nghiệm máy nghiền kiểu búa vào năm 1885 Nội dung thuyết thể tích: “cơng cần thiết để nghiền vật liệu tỷ lệ thuận với mức độ biến thiên thể tích vật liệu” 𝐴𝑣 = 𝑓(∆𝑉 ) = 𝜎 𝑉 = 𝐾2 𝑉 [𝐽] 𝐸 Trong đó: Av: cơng biến dạng σ: ứng suất lúc biến dạng V: Thể tích vật thể biến dạng E: Mô đun đàn hồi 𝐾2 = 𝜎.𝑉 2.𝐸 : Hệ số tỷ lệ • Thuyết dung hịa Ở thuyết bề mặt, khó xác định hệ số K nên ý nghĩa thực tế công thức bị giảm thấp Ở thuyết thể tích, thiếu hệ số tỷ lệ cho trường hợp cụ thể nên công thức sử dụng rộng rãi Thuyết dung hòa Ph.C.Bon đề xuất dung hòa thuyết vào năm 1952 Nội dung thuyết dung hòa: “cơng nghiền tỷ lệ với trung bình nhân thể tích V bề ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH mặt S vật liệu đem nghiền” 𝐴𝑑ℎ = 𝐾 √𝑉 𝑆 = 𝐾 √𝐾𝑣 𝐷 √𝐾𝑠 𝐷 = 𝐾 𝐷 2.5 [𝐽] Sau biến đổi: 𝐴𝑑ℎ = 𝐾𝑑ℎ ( √𝑑 − √𝐷 ) Trong đó: Adh: Cơng dùng nghiền Kdh: hệ số tỷ lệ d: Đường kính sản phẩm D: đường kính vật liệu nghiền • Thuyết tổng hợp Do thiếu sót thuyết bề mặt thuyết thể tích Khi dựa vào thể tích, tính chất lý vật liệu nghiền biến dạng, viện sĩ người Nga P.A.Rebinder lần vào năm 1928 đưa thuyết nghiền tổng hợp gọi thuyết nghiền với nội dung: “Công nghiền vật liệu bao gồm công tiêu hao để tạo bề mặt công để làm biến dạng vật liệu“, thể hiện: 𝐴𝑡𝑛 = 𝑓(∆𝑉 ) + 𝑓 (∆𝑆) = 𝐴𝑣 + 𝐴𝑠 = 𝐾 ∆𝑉 + 𝛼 ∆𝑆 Trong đó: Ath: Cơng để nghiền vật liệu Av: Cơng chi phí cho biến dạng vật liệu As: cơng chi phí cho tạo thành bề mặt K: hệ số tỷ lệ Α: Hệ số có tính lượng sức căng bề mặt vật thể cứng ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH α: Hệ số có tính đến lượng sức căng bề mặt vật thể cứng Quá trình nghiền trình phức tạp bao gồm nhiều biến đổi lý vật liệu nghiền Hai định luật bề mặt thể tích quan tâm đơn đến giai đoạn riêng rẽ q trình phức tạp Định luật thể tích xác định lượng cho q trình biến dạng đàn hồi vật liệu mà không kể đến số bề mặt tạo thành miết vỡ gây Định luật mặt phẳng khơng tính đến lượng biến dạng mà kể đến lượng cần tạo bề mặt miết vỡ Khi nghiền với mức độ lớn (nghiền bột), định luật mặt phẳng cho kết sát với thực tế Khi nghiền mức độ nhỏ (nghiền hạt) định luật thể tích 1.1.4 Các phương pháp nghiền Sự phá vỡ vật liệu ngoại lực dựa vào bốn phương pháp sau: • Ép: Dưới tác dụng ngoại lực, thể tích cục vật liệu bị biến dạng nội ứng suất cục vật liệu lớn giới hạn bền nén cục vật liệu bị phá vỡ kết ta thu cục vật liệu có hình dạng khác kích thước nhỏ kích thước trước đập • Bổ: Vật liệu bị phá vỡ lực tập trung tác dụng chỗ đặt lực Phương pháp điều chỉnh kích thước vât liệu sau đập • Va đập: Vât liệu bị phá vỡ tác dụng tải động, tải trọng tập trung tương tự bổ, tải trọng phân bố tồn thể tích vật liệu hiệu phá vỡ vật liệu tương tự ép • Chà xát: Vật liệu bị phá vỡ chịu tác dụng đồng thời lực nén kéo, sản phẩm thu dạng bột Khi lựa chọn phương pháp đập, nghiền cần phải vào yếu tố sau: • Cơ tính vật liệu (cứng, giịn, mềm,… ) ĐỒ ÁN CHUN NGÀNH • Kích thước vật liệu trước đập, nghiền • Mức độ đập nghiền i Bảng 1.1 – Phân chia nghiền theo kích thước vật liệu trước sau nghiền Phương pháp Đập thô Đập vừa Đập nhỏ Nghiền mịn D(mm) d (mm) i 1500÷300 350÷100 3÷5 350÷100 100÷40 6÷10 100÷40 30÷5 16÷20 30÷5 2÷0.075 100 Nghiền keo 1.2÷0.1 0.0001 1000 Đập thô, đập vừa thường thực trạng thái khơ, cịn đập nhỏ, nghiền mịn, nghiền keo thực trạng thái khô ướt Quá trình đập, nghiền thực chu trình hở, chu trình kín kết hợp chu trình hở với chu trình kín, dùng chu trình hai giai đoạn Bảng 1.2 – Các phương pháp đập Ép Bổ Va đập ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH Vậy chênh lệch nhiệt độ vào ra: t= fFr v 2.82 10−3  420 103  0.311 = = 18.73C 1000(C Q + KT  dl ) 1000  (1.8  800  5.8 10 −6 + 0.05  0.8  0.3  0.3) Với: C = 1.8(kJ / kg C ),  = 800(kg / m3 ), KT = 0.05(kW / m2 C ) Vậy nhiệt độ trung bình dầu là: t = tv + t / = 40 + 18.1/ = 49.36C Nhiệt độ nhỏ nhiệt độ giả thiết 50 độ C, nhiệt độ làm việc ổ đảm bảo độ nhớt điều kiện bôi trơn ma sát ướt ổ trượt 3.5 Kiểm nghiệm bền số chi tiết cho máy nghiền bi 3.5.1 Tính bền cho thân thùng Xem thân thùng dầm đặt hai gối đỡ, chịu tác dụng đồng thời momen uốn momen xoắn xác định theo ứng suất tiếp lớn Trọng lượng thân vỏ thùng, trọng lượng lót, trọng lượng tải trọng bi trọng lượng vật liệu đem nghiền, tất trọng lượng xem tải trọng phân bố Còn trọng lượng ngăn, trọng lượng đáy, trọng lượng cổ nạp liệu tháo liệu, trọng lượng bánh vòng xem tải trọng tập trung Ta có: 61 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH Tổng chiều dài thùng: L' = L + 2l1 + 2l Trong đó: L chiều dài thùng nghiền: L = 7.8 (m) l1 chiều dài cổ thùng nghiền, l1 = 0.5( D ' − Dn ) tan 30 = 0.5  (2.68 − 0.8) = 0.54( m) l chiều dài cổ thùng nghiền, l = 0.6 (m) Vậy: L' = L + 2l1 + 2l = 7.8 + 0.54  + 0.6  = 10.08(m) Tải trọng phân bố gồm trọng lượng thùng, lót, vật nghiền vật liệu nghiền: Q = Gt + Gvl + Gvn = Gt + 1.14Gvn = 233 + (1.14  47.62  9.81) = 765.55(kN ) Lực li tâm tải trọng bi quay gây nên tính mục 3.3.2: Plt = 12.3(kN ) Lực phân bố thùng: q= Q + Plt 765.55 + 12.3 = = 77.17(kN / m) L' 10.08 Ta có: 62 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH • Xác định phản lực gối đỡ: Cân lực theo phương Oy cân momen cho thùng theo phương Ox ta có  Oy = qL' − Ra − Rb =   Mo L' ' = qL' − LR  b =0  Ox Biến đổi ta có:  Ra + Rb = 77.17 103 10.08  Ra = 388937( N )     10.08  Rb = 388937( N ) 10.08Rb = 77.17 10   Xét mặt cắt 1-1: qx  M1 = x − Ra x = 38585 x − 388937 x =    Ox 77170 x − 388937 =  Oy = qx − Ra =   Qy = −388937( N )   M x = 0( Nm) Tại vị trí x = ta có:   Qy = 0( N )  M x = 980121( Nm) Tại vị trí x = 5.04 (m) ta có:  Tại vị trí x = 10.08 (m) ta có: 63 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH  Qy = 388937( N )    M x = 0( Nm) • Momen chống uốn thùng Ta có cơng thức tính momen chống uốn thùng theo (7-106) [1 – 174]: Wu =  SRn2 Trong đó: S bề dày thùng sau lót: S = 40+40=80 (mm) = 0.08 (m) Rn bán kính ngồi thân thùng ngồi: Rn = 1.3 (m) Vậy Wu =  SRn2 =   0.08 1.32 = 0.425(m3 ) Do thân thùng có khoét lỗ nên momen chống uốn giảm 20% Vậy ứng suất uốn tính theo cơng thức: u = Mumax 980121 = = 2883(kN / m ) 0.8Wu 0.8  0.425 Momen xoắn tác dụng lên thùng tính sau: 64 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH M x = 9740 N n Trong đó: N cơng suất tiêu thụ cho máy: N = 562 (kW) N số vòng quay thùng, n = 19.8 (vòng/phút) Vậy M x = 9740 N 562 = 9740  = 276459( Nm) n 19.8 • Momen chống xoắn thân thùng Momen chống xoắn thân thùng lấy gấp lần momen chống uống theo công thức (7 – 109) [1 – 174]: Wx = 2Wu =  0.425 = 0.85(m3 ) Vậy ứng suất monmen xoắn gây tính theo cơng thức (7 – 110) [1 – 174]: = Mx 276459 = = 406557( N / m2 ) 0.8Wx 0.8  0.85 • Vậy ứng suất sinh thân thùng uốn xoắn bằng, theo công thức: (7 – 111) [1 – 174]  =  u2 +  = 28830002 + 4065572 = 2912(kN / m2 ) = 2.91(Mpa) Vật liệu làm thùng chọn thép CT3 có ứng suất chảy tới hạn [ ch ] = 210( Mpa) Mà [ ] = 0.8[ ch ] = 0.8  210 = 168( Mpa) So sánh ta thấy:   [ ] Vậy thỏa mãn bền thân thùng 65 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH 3.5.2 Tính bền cho bulong ghép mặt bích Đáy thân thùng ghép với bulong Khi máy nghiền bi làm việc, bulong chịu lực cắt momen xoắn tải trọng tổng thùng Gọi P1 lực cắt sinh ảnh hưởng trọng lượng tất phần quay theo lực li tâm P2 lực cắt sinh ảnh hưởng lực vịng Ta có: P1 = Ra L 388937  0.84 = = 243811( N ) r 2.68 / P2 = 9740 N 562 = 9740  = 206312( N ) nr 19.8  2.68 / Trong đó: Ra phản lực gối đỡ L khoảng cách từ tâm gối đỡ đến mặt phẳng ghép thân với đáy, L = 0.3+0.54 = 0.84 r bán kính vịng phân bố bulong r = D’/2 Vậy P = P1 + P2 = 243811 + 206312 = 450123( N ) Vậy ứng suất bulong lực cắt gây (7 – 115) [1 – 175] = P 350123 = = 9955( N / cm2 ) 0.785md 0.785 16  3.6 Trong đó: m số lượng bulong m = 16 d đường kính bulong, d = 36 (mm) Ứng suất chảy cho phép vật liệu [ ch ] = 350( Mpa) Vậy: [ c ] = (0.2  0.3) ch = (7000 10500)( N / cm2 ) So sánh   [ c ] nên bulong đủ độ bền cắt cần thiết 66 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH 3.5.3 Tính bền cho cổ thùng nghiền Tiết diện nguy hiểm cổ thùng nghiền tiết diện tiếp giáp cổ đáy: Tiết diện mặt cắt A – A thường có khuyết tật đúc gây Momen uốn tiết diện mặt cắt A – A tính theo cơng thức (7 – 116) [1 – 175]: M u = Ral A Trong đó: Ra phản lực gối đỡ lA khoảng cách từ tâm cổ đến tiết diện A – A: l A = 0.6 / = 0.3(m) Vậy: M u = Ra l A = 388937  0.3 = 116681( Nm) Momen xoắn tính: M x = 276459( Nm) Vậy momen tương đương tính theo cơng thức (7 – 117) [1 – 175]: M td = M u2 + M x2 = 1166812 + 2764592 = 300073( Nm) Momen chống uốn tính theo cơng thức (7 – 118) [1 – 175]: W = D3 d [1 − ( )4 ] 32 D Trong đó: D đường kính ngồi cổ thùng nghiền, D = 0.8 (m) d đường kính cổ thùng nghiền, d = 0.64 (m) Vậy W =  D3 d 0.83 0.64 [1 − ( )4 ] =    [1 − ( ) ] = 0.03(m3 ) 32 D 32 0.8 67 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH Ứng suất tiết diện A – A tính theo cơng thức (7 – 119) [1 – 176]: u = M td 300073 = = 10002433( N / m2 ) = 10(Mpa) W 0.03 Ta có: [ ] = 168( Mpa) So sánh:  u  [ ] Vậy thỏa mãn điều kiện bền cho cổ thùng 68 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH CHƯƠNG 4: LẮP ĐẶT, VẬN HÀNH AN TOÀN VÀ BẢO DƯỠNG MÁY 4.1 Vận hành máy nghiền bi 4.1.1 Giới thiệu chung Máy nghiền bi cụm máy dây chuyền sản xuất xi măng trước khởi động máy cần phải kiểm tra cụm máy có liên quan như: phận tải xi măng thành phẩm lên Silô chứa, phận phân ly động cụm máy nằm sau máy nghiền dây chuyền hoạt động tốt hay chưa, máy phải hoạt động trước máy nghiền khởi động Các cụm máy trước nghiền dây chuyền như: phận cấp clinker, cấp thạch cao, phụ gia, băng chuyền chuẩn bị khởi động sau máy nghiền khởi động 4.1.2 Kiểm tra phận máy nghiền - Bộ phận che chắn quạt gió đậy kín chưa - Bộ phận bôi trơn - Kiểm tra xung quanh cụm máy, có cơng nhân vận hành máy nghiền đứng gần phận điều khiển 4.1.3 Khởi động máy cho máy hoạt động - Máy nghiền khởi động từ trung tâm điều khiển - Trong máy hoạt động phải theo dõi nhiệt độ ổ trượt vỏ nghiền thông qua cảm biến nhiệt độ, theo dõi khối lượng vật liệu nghiền đổ vào máy, theo dõi tiếng bi để phán đoán hoạt động máy 4.1.4 Ngừng máy - Trước muốn ngừng máy phải làm ngược lại trình cho máy chạy tức là: cụm máy trước máy nghiền dây chuyền ngừng trước máy nghiền chạy lúc để tháo bớt sản phẩm máy - Tắt động chính, cho động quạt thơng gió chạy thêm lúc để hút ẩm 69 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH máy, sau ngừng động thơng gió 4.1.5 Các bước vận hành - Trước muốn ngừng máy phải làm ngược lại trình cho máy chạy tức là: cụm máy trước máy nghiền dây chuyền ngừng trước máy nghiền chạy lúc để tháo bớt sản phẩm cịn máy - Tắt động chính, cho động quạt thơng gió chạy thêm lúc để hút ẩm máy, sau ngừng động thơng gió a Chuẩn bị vận hành Chuẩn bị kiểm tra công việc phải làm trước máy nghiền khởi động Từng phận máy nghiền phải lắp theo yêu cầu kỹ thuật Tất bu lơng lót bu lơng liên kết phải siết chặt Mọi phần tử máy nghiền phải lắp đặt xác Các ghi liệu đảm bảo phải thông liệu đạt yêu cầu Nắp cửa máy nghiền phải lắp chắn Hệ thống nước làm mát khơng rị rỉ tắc nghẽn Đĩa nạo dầu bàn chải cổ trục phải lắp hướng Lắp ráp mô tơ hộp số máy nghiền phải dựa vào sổ tay hướng dẫn kỹ thuật Hệ thống điện điều khiển phải lắp đặt hoàn chỉnh, an toàn đảm bảo độ tin cậy Các thiết bị phụ trợ công đoạn nghiền phải hoạt động hồn hảo để phục vụ cho cơng tác chạy thử b Chạy thử • Chạy thử khơng tải - Máy nghiền chạy liên tục 12 khơng có bi đạn, nhiệt độ cổ trục 60ºc, hệ thống hộp số bánh lớn bánh nhỏ phải chạy êm Siết chặt bu long hiệu chỉnh lại số vấn đề cần thiết • Chạy thử nửa tải - Đưa vào buồng thô buồng tinh phần ba lượng bi đạn chạy liên tục vòng 70 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH 24 giờ, kiểm tra nhiệt độ cổ trục tất phận khác có hồn hảo hay khơng thấy trục trặc phải khắc phục • Chạy thử toàn tải - Chạy thử toàn tải sau chạy thử khơng tải chạy thử tồn tải hoàn hảo, cho 3/4 lượng bi đạn chạy vòng 72 Khi việc kết thúc tốt đẹp coi chạy thử tồn tải kết thúc tốt đẹp • Sau tuần chạy thử - Sau tuần chạy thử có tải mở cửa máy nghiền đo lại chiều dài ngăn tính tốn lại lượng bi đạn chọn lựa lại bi c Chạy máy Những khoản mục sau công nhân vận hành phải kiểm tra máy chạy - Kiểm tra bu lông lót có bị long khơng - Kiểm tra nhiệt độ dầu cổ trục, dầu hộp giảm tốc nhiệt độ mô tơ - Kiểm tra độ dao động máy nghiền hoạt động - Kiểm tra hệ thống nước làm mát máy nghiền, cổ trục, hộp số - Kiểm tra độ ồn hộp giảm tốc, bánh lớn bánh nhỏ máy vận hành - Kiểm tra dịng điện mơ tơ, suất máy nghiền khả thông liệu máy nghiền d Dừng máy khẩn cấp Nếu điều kiện sau phát lúc chạy máy phải dừng máy khẩn cấp 71 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH - Khi nhiệt độ cổ trục vượt 60 độ - Khi bu lơng bắt lót cửa máy nghiền bị lỏng rơi - Khi vách ngăn vách ghi tháo liệu bị tắc - Khi phận máy nghiền lót bị lỏng vỡ - Khi bị cố hệ thống bôi trơn - Khi hộp giảm tốc mơ tơ có biểu khơng bình thường - Khi hệ thống nước làm mát bị rò rỉ vào dầu bôi trơn - Khi bu lông liên kết vành bánh lớn bị long 4.2 Bảo dưỡng máy nghiền bi - Dầu mỡ bôi trơn phải chủng loại, phải sạch, việc bôi trơn phải thường xuyên đầy đủ tiến hành thay thời gian qui định - Nhiệt độ cổ trục phải nhỏ 60 độ, thường xuyên kiểm tra mức dầu cổ bạc giảm nước làm mát nhiệt độ nhỏ 15 độ - Bu lơng lót bị long phải kiểm tra định kỳ siết chặt chúng lại, kiểm tra bể vỡ lót - Kiểm tra ghi chép giá trị dịng điện mơ tơ máy nghiền Nếu dịng sụt chứng tỏ máy có cố nghiêm trọng cần phải dừng để sửa chữa - Ổ bạc, cổ trục, bánh lớn bánh nhỏ, hộp giảm tốc phải kiểm tra định kỳ - Khi dừng máy nghiền phải tiếp tục làm mát nước tiếp tục thêm 15-20 phút để tránh cho vỏ máy nghiền khỏi bị biến dạng - Cắt điện khỏi mơ tơ thiết bị phụ trợ mà dịng máy nghiền tụt xuống đột ngột - Nếu máy nghiền dừng thời gian dài phải lấy bi đạn khỏi máy để tránh vỏ máy nghiền bị cong 72 ĐỒ ÁN CHUN NGÀNH - Vào mùa đơng dừng hệ thống làm mát hâm nóng dầu đến 20 độ đổ đầy trở lại trước khởi động - Kiểm tra thân máy nghiền bề mặt truyền động lổ thăm nứt, chu kỳ bảo dưỡng: năm 4.3 Sửa chữa máy nghiền bi - Mô tơ sửa chữa theo yêu cầu kỹ thuật sổ tay hướng dẫn - Hộp giam tốc sửa chữa theo sổ tay hướng dẫn hộp giảm tốc - Bánh sửa chữa thay bị mòn 25% chiều dày bánh bánh bị nứt vỡ bước bị hỏng - Sàng quay sửa chữa thay chiều dày mm - Chốt nối nhựa phải thay bị nứt - Đệm su nối phải thay bị nứt hư hỏng nặng - Bạc đỡ phải thay sửa chữa đường kính chúng rộng 0.3mm - Bàn chải nạo dầu phải thay bị hư hỏng nặng - Tấm chắn kín bao che bánh phải điều chỉnh thay chắn khơng đạt rị rỉ - Lớp hợp kim ba bít cổ bạc tráng lại bị mịn đến 5mm - Cổ trục sửa chữa bề mặt chê taọ bị hỏng 1mm Trục trống sửa chữa thay có vết nứt bề mặt - Vịng đệm chắn kín cổ trục phải chắn kín khơng kín phải thay - Lưỡi nạo dầu phải lắp góc hướng quay máy nghiền - Khi nước bị rò dầu vào hộp số cổ bạc phải thay - Trục xoắn liệu hỏng đến 70% phải thay - Vỉ chắn vách ngăn hỏng đến 50% phải thay - Tấm lót hai buồng bị hỏng đến 70% phải thay - Vỏ nghiền hỏng 20% bị nứt bị biến dạng phải thay 73 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH KẾT LUẬN Sau thời gian nghiên cứu tìm hiểu đề tài, hướng dẫn, bảo tận tình thầy Nguyễn Cơng Bằng, em hồn thành Đồ án QTTB – Máy Hóa chất theo tiến độ u cầu Q trình hồn thiện thiết kế Đồ án này, em thực công việc: - Giới thiệu tổng quan xi măng - Giới thiệu máy nghiền bi - Tính tốn thơng số cơng nghệ cho máy nghiền bi - Tính tốn khí cho máy nghiền bi Một lần em xin gửi lời cảm ơn đến tất Thầy Cô môn bạn, anh chị giúp em hoàn thiện Đồ án Em xin chân thành cảm ơn! 74 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Hồ Lê Viên, Các máy gia công vật liệu rắn dẻo Tập 1, Nhà xuất Khoa học Kĩ thuật, 2003 [2] Vũ Bá Minh, Hồng Minh Nam, Q trình thiết bị cơng nghệ hóa học thực phẩm Tập 2: Cơ học vật liệu rời, Nhà xuất Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh, 2004 [3] Vũ Đình Đấu, Công nghệ thiết bị sản xuất xi măng Pooclang, Nhà xuất Xây dựng, 2008 [4] Trịnh Chất, Lê Văn Uyển, Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí Tập 1, Nhà xuất Giáo dục, 2006 [5] Trịnh Chất, Lê Văn Uyển, Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí Tập 2, Nhà xuất Giáo dục, 2006 75