THIẾT kế XE PHÀ tự ĐỘNG CHUYỂN KHUÔN CHO máy bê TÔNG KHÍ CHƯNG áp NĂNG SUẤT 200 000m3h

Mô tả sơ bộ quy trình sản xuất: 1) Trước tiên, máy xúc lật đổ cát vào phễu chứa liệu, cát sau đó được băng tải vận chuyển đến máy nghiền bi để nghiền thành hồ cát. Trong quá trình nghiền cát, nước cùng lúc được cung cấp vào máy nghiền bi để tạo ra hồ cát. 2) Sau khi hồ cát ra khỏi máy nghiền bi chảy vào bể chứa liệu, máy bơm sẽ bơm hồ đến bể trộn hồ. 3) Sau khi trộn, hồ được định lượng và tháo tự động vào bể chứa hồ đặt dưới máy trộn, tiếp đó máy bơm đưa hồ tới cân định lượng tự động. Sau khi cát, vôi, xi măng, thạch cao được định lượng, chúng được đưa vào máy trộn rót hồ tự động và bột nhôm cũng được đổ vào trộn cùng. 4) Sau khi hồ được rót vào khuôn, khuôn được tự động đưa vào khu vực tĩnh định phồng nở thông qua hệ thống điều khiển PLC trong phòng. 5) Khi thùng khuôn di chuyển trong buồng tĩnh định phồng nở, toàn bộ quá trình di chuyển thùng khuôn hoàn toàn tự động, phía dưới thùng khuôn có trục con lăn tự động để hỗ trợ di chuyển và được điều khiển bới PLC trong phòng điều khiển. 6) Sau khi lưu dưỡng trong phòng lưu dưỡng từ 1,5 2 giờ, thùng khuôn cùng với phôi sẽ được chuyển đến vị trí cầu trục lật chuyển, cầu trục lật chuyển nâng và chuyển phôi cùng tấm palet đặt trên xe di chuyển để tiến hành cắt ngang và cắt dọc, máy cắt được điều khiển bằng hệ thống hoàn toàn tự động. 7) Sau khi cắt, phôi sẽ được đưa đến xe xe gòng nhờ cổng trục vận chuyển gạch. Cổng trục được điều khiển bởi thiết bị điều khiển không dây, cũng có thiết bị điều khiển có dây điều khiển riêng rẽ luân phiên. 8) Sau khi chuẩn bị đủ số xe goòng cho một mẻ hấp, goòng sẽ được máy tời chuyển vào trong nồi hấp để tiến hành chưng áp. 9) Khi tiến hành chưng áp, đối với cát, cần thời gian khoảng 10 12 giờ, đầu tiên cần 1,5 tiếng để xả khí lạnh khỏi nồi hấp và 1 tiếng để từ từ đưa áp suất đạt tới 0.3 Mpa, sau đó 0.5 tiếng để tăng nhanh áp suất lên 1.01.3 Mpa. Trong khoảng áp suất 1.01.3 Mpa, chúng ta cần chưng 5 7 giờ, sau đó cần 1,5 2 giờ để giảm áp suất và hơi nước. Tổng cộng sau 10 12 giờ, thành phẩm được lấy ra và vận chuyển vào nhà kho. 10) Pallet trống và xe gòong sẽ được hồi chuyển về vị trí cẩu trục lật chuyển và tái tổ hợp khuôn để đưa vào sản xuất. Xe gòng sau đó quay lại khu vực trước nồi hấp chuẩn bị cho chu kỳ tiếp theo.

TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA CƠ KHÍ XÂY DỰNG BỘ MÔN MÁY XÂY DỰNG Nguyễn Văn Thắng ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY XÂY DỰNG Ngành: MÁY XÂY DỰNG Tên đề tài: THIẾT KẾ XE PHÀ TỰ ĐỘNG CHUYỂN KHN CHO MÁY BÊ TƠNG KHÍ CHƯNG ÁP NĂNG SUẤT 200.000M3/H Giáo viên hướng dẫn: Sinh viên thực hiện: Mã số SV: Lớp: 2018 Hà Nội, 2018 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA CƠ KHÍ XÂY DỰNG BỘ MƠN MÁY XÂY DỰNG Hình Mẫu trang phụ bìa đồ án ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY XÂY DỰNG Tên đề tài: THIẾT KẾ XE PHÀ TỰ ĐỘNG CHUYỂN KHN CHO MÁY BÊ TƠNG KHÍ CHƯNG ÁP NĂNG SUẤT 200.000M3/H Sinh viên thực hiện: Lớp: Mã số SV: Cán hướng dẫn chính: Cán chấm sơ khảo: BỘ MÔN THÔNG QUA Hà nội, ngày .tháng năm 201 Hà Nội - 2018 MỤC LỤC MỤC LỤC DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU DANH MỤC CÁC BẢNG DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ MỞ ĐẦU CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ HỆ THỐNG XE PHÀ TRONG NHÀ MÁY SẢN XUẤT BÊ TƠNG KHÍ CHƯNG ÁP .9 1.1 Cơng nghệ sản xuất bê tơng khí chưng áp 1.1.1 Khái niệm chung bê tơng khí chưng áp AAC .9 1.1.2 Sơ đồ công nghệ .9 1.2 Vai trị vị trí xe phà dây chuyền bê tơng khí chưng áp 13 1.2.1 Các thiết bị vận chuyển nhà máy Bê tơng khí Viglacera 13 1.2.2 Vai trò xe phà dây chuyền .16 1.2.3 Vận hành xe phà dây chuyền .17 1.3 Phân tích phương án thiết kế xe phà 20 1.3.1 Kết cấu khung xe phà 20 1.3.2 Lựa chọn phương án dẫn động di chuyển cho xe phà 21 1.3.3 Cơ cấu cụm bánh tỳ dẫn hướng xe phà 25 1.3.4 Phương pháp định tâm cho xe phà 26 1.3.5 Phương pháp lấy khuôn vào đẩy khuôn xe phà 28 1.4 Kết luận 29 CHƯƠNG : TÍNH TỐN CỤM DẪN ĐỘNG DI CHUYỂN XE KHN (CỤM BÁNH MA SÁT) 31 2.1 Vai trò cụm bánh ma sát .31 2.2 Tính tốn thiết kế cụm bánh ma sát 32 2.2.1 Xây dựng mơ hình tính tốn 32 2.2.2 Các trường hợp tính tốn 33 2.2.3 Kiểm tra điều kiện trượt cụm bánh ma sát 38 2.2.4 Tính chọn máy nén khí cho cụm bánh ma sát .40 CHƯƠNG : NGHIÊN CỨU TÍNH TOÁN KẾT CẤU THÉP CHO KHUNG XE PHÀ 44 3.1 Thơng số đầu vào tính toán kết cấu thép cho khung xe phà .44 3.2 Xác định kích thước hình học hệ thống chịu lực 45 3.3 Xác định trọng lượng kết cấu thép 49 3.4 Tải trọng tổ hợp tải trọng kết cấu lên xe phà .50 3.4.1 Tải trọng 50 3.4.2 Tải trọng gây chuyển động ngang SH 51 3.4.3 Tổ hợp tải trọng tính tốn kết cấu thép xe phà 54 3.5 3.5.1 Tính tốn kiểm tra kết cấu phận thiết bị xe phà 54 Trường hợp tải trọng : 54 CHƯƠNG : TÍNH TỐN THIẾT KẾ CƠ CẤU DI CHUYỂN XE PHÀ 68 4.1 Lựa chọn sơ đồ dẫn động cấu 68 4.2 Xác định lực nén bánh xe 68 4.3 Xác định lực cản di chuyển cầu trục 68 4.4 Tính chọn động cơ, hộp giảm tốc, phanh 69 4.4.1 Tính chọn động điện 69 4.4.2 Kiểm tra động chọn phanh cho cấu di chuyển: .71 4.5 Tính tốn cụm bánh xe di chuyển chủ động .77 4.5.1 Tính bánh xe di chuyển 77 4.5.2 Tính chọn trục bánh xe 79 4.6 4.6.1 4.6.2 Tính tốn cụm bánh xe di chuyển bị động 85 Tính trục lắp bánh xe 85 Kiểm tra bánh xe ray 88 Hình 1 Sơ đồ dây chuyền công nghệ sản xuất bê tơng khí chưng áp Hình Máy nghiền bi ướt nghiền cát 11 Hình Bể khuấy hồ cát 11 Hình Máy trộn bê tơng khí 11 Hình Buồng tĩnh định phồng nở 11 Hình Sơ đồ điều khiển toàn nhà máy 12 Hình Máy cắt ngang 12 Hình Máy cắt dọc .12 Hình Thiết bị dưỡng hộ cao áp 12 Hình 10 Cầu trục gắp sản phẩm 12 Hình 11 Sơ đồ mặt vận hành theo HESS tư vấn 13 Hình 12 Xe phà vận chuyển khuôn khu vực đổ hồ trộn .14 Hình 13 Hệ thống vận chuyển khuôn bánh ma sát khu vực dưỡng hộ 14 Hình 14 Cầu trục tháo dỡ sản phẩm xe goong máy cắt 14 Hình 15 Xe kéo xe goong mang đỡ vào khỏi autoclap .15 Hình 16 Cẩu nâng chuyển đỡ vận chuyển sản phẩm đến khu vực đóng gói 15 Hình 17 Hệ thống vận chuyển lăn cho đỡ 15 Hình 18 Hệ thống vận chuyển bánh ma sát nạp khuôn vào xe phà .16 Hình 19 Vị trí xe phà thiết kế dây chuyền 16 Hình 20 Phương án lấy khn khn xe phà 17 Hình 21 Quá trình khóa bánh định vị xe phà .18 Hình 22 Q trình mở cấu khóa định vị xe phà 18 Hình 23 Q trình nhận hồ vào xe khn 19 Hình 24 Q trình đưa xe khn đến vị trí đầm dùi 19 Hình 25 Kết cấu khung xe phà 20 Hình 26 Sơ đồ cấu dẫn động riêng 21 Hình 27 Sơ đồ dẫn động riêng dùng cho truyền xích .22 Hình 28 Sơ đồ dẫn động chung với trục truyền quay chậm khơng sử dụng truyền ngồi 22 Hình 29 Sơ đồ dẫn động chung với trục truyền quay chậm sử dụng truyền bánh 23 Hình 30 Sơ đồ dẫn động chung với trục truyền quay nhanh 24 Hình 31 Hệ thống xe phà Viglacera – Yên Phong – Bắc Ninh .24 Hình 32 Phương án dẫn động lựa chọn cho xe phà 25 Hình 33 Cơ cấu bánh tỳ dẫn hưỡng hệ thống xe phà 25 Hình 34 Cơ cấu định tâm cho xe phà 26 Hình 35 Sơ đồ nguyên lý cấu định tâm 26 Hình 36 Trống tang cấu định vị xe phà 27 Hình 37 Cơ cấu bánh ma sát xe phà .28 Hình 38 Sơ đồ nguyên lý .28 Hình 39 Hình chung xe phà 30 Hình Cụm bánh ma sát di chuyển xe khuôn .31 Hình 2 Mơ hình tính tốn cụm bánh ma sát 32 Hình Mơ hình tính lực cản ma sát .33 Hình Mơ hình tính lực cản ma sát 35 Hình Mơ hình tính chọn máy nén khí 40 Hình Kích thước tổng thể túi khí tạo áp lực 41 Hình Túi khí tạo áp lực .41 Hình Máy nén khí PUMA 42 Hình Kích thước hình học tổng thể khung xe phà 46 Hình Tiết diện dầm 47 Hình 3 Tiết diện dầm ngang chữ U .48 Hình Tiết diện dầm ngang chữ I đỡ ray .49 Hình Tiết diện ray di chuyển tiếp nhận xe khuôn 50 Hình Sơ đồ tải trọng theo phương ngang tác dụng vào dầm xe phà .57 Hình Sơ đồ bố trí gân tăng cứng cho dầm 59 Hình Sơ đồ tải trọng theo phương đứng tác dụng vào dầm ngang chữ U 61 Hình Sơ đồ tải trọng theo phương ngang tác dụng vào dầm ngang chữ U .62 Hình 10 Sơ đồ tải trọng theo phương đứng tác dụng vào dầm biên xe phà 63 Hình 11 Sơ đồ tải trọng theo phương ngang tác dụng vào dầm biên xe phà .64 Hình Sơ đồ bố trí gân tăng cứng cho dầm biên 66 Hình Sơ đồ tải trọng theo phương đứng tác dụng vào dầm xe phà .56 Hình Sơ đồ dẫn động cấu di chuyển xe phà 69 Hình Sơ đồ tính thành phần lực cản ma sát 69 Hình 4 Kết cấu trục 80 Hình Sơ đồ lực tác dụng lên trục bánh xe chủ động 81 Hình Mối ghép then 83 Hình Mối ghép then 83 Hình Kết cấu cụm bánh xe chủ động di chuyển xe phà 86 Hình Sơ đồ lực tác dụng lên trục bánh xe 86 Hình 10 Biểu đồ nội lực 87 Hình 11 Kết cấu cụm bánh xe di chuyenr bị động .89 Hình 12 Kích thước tiết diện ray 89 Hình Cụm định tâm xe phà 91 Hình Sơ đồ lực tác dụng lên trục bánh xe chủ động 96 Hình Sơ đồ nguyên lý cụm định tâm xe phà .93 Hình Kích thước sơ tang định vị 94 Hình Mơ hình tính tốn tang định tâm .94 Hình Kết cấu trục tang định tâm .97 Hình 5 Kết cấu tang định tâm xe phà 99 Hình 6.Ổ đỡ tang định tâm xe phà 100 Hình Mơ hình lực tác dụng vào cánh dẫn định vị 101 Hình Biến tần ATV 320 4kW .106 Hình Chân đấu nối biến tần .106 Hình Mạch động lực cấu di chuyển 107 Hình Sơ đồ cài đặt ngõ cho biến tần 108 Hình Aptomat tổng 108 Hình 6 Nút bấm 109 Hình Rơ le trung gian .110 Hình Dây dẫn 110 Hình Biến tần ATV 320 4kW .112 Hình 10 Chân đấu nối biến tần 113 Hình 11 Mạch đơng lực cấu bánh ma sát 113 Hình 12 Sơ đồ cài đặt ngõ cho biến tần 114 Hình 13 Aptomat tổng 115 Hình 14 Nút bấm 116 Hình 15 Rơ le trung gian .116 Hình 16 Dây dẫn 117 Hình 17 Mạch động lực cấu định tâm xe phà .118 Hình 18 Aptomat tổng 119 Hình 19 Nút bấm 120 Hình 20 Rơ le trung gian .121 Hình 21 Dây dẫn 121 Hình 22 Bộ đếm thời gian 122 10 MỞ ĐẦU Sản phẩm bê tơng khí chưng áp bắt đầu có từ năm 1923 Châu Âu, đến năm 1930 phát triển trở thành phổ biến giới Đến năm 1992 riêng Châu Âu có khoảng 200 nhà máy sản xuất gạch bê tơng khí chưng áp Ở Châu Á, năm 1966 nhà máy sản xuất bê tơng khí chưng áp lần cung cấp sản phẩm thị trường Nhật Bản Sau nhà máy sản xuất bê tơng khí chưng áp xuất quốc gia khác Trung Quốc, Thái Lan, Ma-Lai-Xia, Đặc biệt tính riêng Trung Quốc năm 2011 có 650 dây chuyền sản xuất bê tơng khí chưng áp với công suất khoảng 75 triệu m3/năm Sự phát triển nhà máy sản xuất gạch bê tơng khí chưng áp kéo theo phát triển nghành sản xuất chế tạo thiết bị bê tơng khí chưng áp  Tại Châu Âu, có số cơng ty tiếng chế tạo thiết bị sản xuất gạch bê tơng khí chưng áp Wehrhahn, Ytong, Silbet, Hess, WK phát triển thị trường nhiểu nước khác giới Các thiết bị Châu Âu có độ xác cao, tính tự đơng hóa cao nên có lợi giảm chi phí nhân cơng sản xuất, máy có độ bền cao giá thành cao  Tại Châu Á, Trung Quốc quốc gia có thị trường gạch bê tơng khí chưng áp lớn nhất, có nhiều hãng chế tạo thiết bị sản xuất gạch bê tơng khí chưng áp như: Shandong Dong Yue Machinary; Shanghai Qianyu Heavy Industry Machinary Co.,Ltd; Teeyer; Sankon Các đơn vị đầu tư nhà máy sản xuất bê tơng khí chưng áp nước ta chủ yếu nhập dây chuyền thiết bị từ Trung Quốc giá thành rẻ sơ với nhập thiết bị từ quốc gia khác Trong dây chuyền thiết bị sản xuất gạch bê tông khí chưng áp, hệ thống xe phà liên quan trực tiếp đến q trình vận chuyển hệ thống khn từ vị trí rót hồ vào khn đến vị trí ủ lưu hóa Cho đến nước ta chưa có đề tài nghiên cứu thiết kế hệ thống xe phà vận chuyển khuôn sử dụng dây chuyền sản xuất gạch bê tơng khí chưng áp Nhận thấy đề tài hay cấp bách đồng ý Khoa Thầy hướng dẫn đợt làm đồ án tốt nghiệp em nhận đề tài thiết kế hệ thống xe phà vận chuyển khuôn Nền tảng dựa hệ thống xe phà nhập công ty Teeyer công ty Viglacera Yên Phong Bắc Ninh Từ việc làm chủ thiết kế, chế tạo, vận hành hệ thống xe phà đợt làm đồ án tốt nghiệp em mong góp 115 Nguyên lý làm việc :  Di chuyển theo chiều thuận : Ấn MT mạch => kín => Rơ lư trung gian KA có điện => đóng tiếp điểm KA9 mạch lực Biến tần nhận tín hiệu điều khiển động làm việc  Di chuyển theo chiều nghịch : Ấn MN mạch => 8,9,10=> kín => Rơ lư trung gian KA có điện => đóng tiếp điểm KA10 mạch lực Biến tần nhận tín hiệu điều khiển động làm việc  Thay đổi tốc độ : Gạt sang vị trí 1,2 động làm việc theo tốc độ lập trình biến tần, gạt sang vị trí tiếp điểm KA11 đóng thay đổi tốc độ động d) Cài đặt ngõ cho biến tần Hình 12 Sơ đồ cài đặt ngõ cho biến tần 6.2.2.1 Tính chọn khí cụ điện a) Chọn Aptomat mạch động lực Quy đổi động làm việc dài hạn ngắn hạn : Pqd  Pdm CD%  1,5 25%  0, 75 kW 116 Hình 13 Aptomat tổng Aptomat khí cụ điện dùng để đóng cắt mạch điện, bảo vệ ngắn mạch, sụt áp… Cơ cấu di chuyển cần trục dẫn động chung động có thơng số mắc song song với nhau,mỗi động có Udm=380V, Idm=31,65A.Nên phải chọn Áp tơ mát (AT1)thỏa mãn điều kiện:  U  U dm  380(V)  I  I dm  2.Idm1  2.31,65  63,3A Thường chọn I = 1,2 I dm = 1,2.63,3 = 75,96 A Loại Số cực A2B b) Chọn Aptomat tổng I dm I Cdm (A) (KA) 100 1,2 Chọn Áp tô mát tổng (ATT): Để đảm bảo an toàn cho toàn mạch Áp tô mát tổng phải thỏa mãn điều kiện : I1 >I=75,96A 117 I dm I Cdm Loại Số cực (A) (KA) A2B 10 1,2 c) Chọn nút bấm Hình 14 Nút bấm Nút bấm sử dụng việc đóng/cắt mạch điện điều khiển cấu di chuyển cần trục tháp: Sử dụng nút bấm để mở máy (nút bấm thường mở) ký hiệu: XB2-MI41 Sử dụng nút bấm để dừng máy (nút bấm thường đóng) ký hiệu: XB2-MG11 d) Chọn rơ le trung gian Chọn role trung gian Omron LY2N DC24 hãn OMRON Hình 15 Rơ le trung gian 118 e) Chọn dây dẫn cho biến tần động Hình 16 Dây dẫn Cáp điện chọn theo dòng phụ tải cho phép: I cp ³ I tt k1.k2 Trong : - k1: Hệ số điều chỉnh nhiệt độ tương ứng với mơi trường đặt cáp,với điều kiện làm việc ngồi trời chịu nhiệt độ cao chọn k1=0,75 - k2:Hệ số điều chỉnh nhiệt độ tương ứng với số lượng cáp,k 2=0,94; I cp ³ I tt I tt = =1,501Itt k1.k2 0,75.0,94 Pbt 1,5.103 I tt1    2, 69 A  U d   cos   380  0,9  0,94 Chọn dây dẫn thõa mãn điều kiện I cp ³ 1,501I tt1 =1,50.2,69 =4,035 A Chọn cáp đồng PVC (3x90) có Icp= A f) Chọn cactactor Chọn Contactor theo điều kiện  U dm  U dmgh  380V  Idm  I pt  7A Ipt : Dòng điện mạch điều khiển điều khiển công tắc tơ Uđmgh:Điện áp định mức mạch động lực Chọn công tắc tơ Fuji có thơng số : I=10 A ; U=380V.2NC+2NO 119 6.2.3 Cơ cấu định tâm xe phà a) Chọn động Với cơng suất tính tốn cấu dẫn động chung nên ta chọn loại động liền hộp giảm tốc với thông số sau : Mã hiệu Cơng Suất Số vịng quay động Số vòng quay trục qua hộp giảm tốc R87-181.77-Y1.5 – 4P – M3 –J1 Kw (vòng/phút) (vòng/phút) Xuất xứ Trung Quốc b) Thiết kế mạch động lực cho cấu di chuyển Mạch động lực sử dụng đếm thời gian lắp nối tiếp với động Có tác dụng tính thời gian cách xác thời gian ngắt mạch để động quay tang định tâm dừng vị trí núm định tâm cố định sàn công tác Các dây pha động đấu đảo liên động với tiếp điểm contactor Có tác dụng ăn khớp vào núm định vị nhả di chuyển Hai động đấu để hoạt động ngắt lúc c) Mạch động lực cấu định tâm xe phà Hình 17 Mạch động lực cấu định tâm xe phà 120 Nguyên lý làm việc :  Di chuyển theo chiều thuận : Ấn nút MT conatctor có điện tác động vào tiếp điểm thưởng mở KM4, KM6 mạch động lực làm động quay Đồng thời tiếp điểm KM5, KM7 đấu liên động với tiếp điểm KM4,KM6 để ngắt điện chiều quay nghịch động  Di chuyển theo chiều nghịch : Ấn nút MN conatctor có điện tác động vào tiếp điểm thưởng mở KM5, KM7 mạch động lực làm động quay Đồng thời tiếp điểm KM4, KM6 đấu liên động với tiếp điểm KM5,KM7 để ngắt điện chiều quay thuận động  Trên mạch động lực lắp đếm thời gian lập trình thời gian đóng ngắt xác Do cánh tang định tâm dừng xác vị trí núm định vị 6.2.3.1 Tính chọn khí cụ điện d) Chọn Aptomat mạch động lực Quy đổi động làm việc dài hạn ngắn hạn : Pqd  Pdm CD%  25%  1,5 kW Hình 18 Aptomat tổng Aptomat khí cụ điện dùng để đóng cắt mạch điện, bảo vệ ngắn mạch, sụt áp… Cơ cấu di chuyển cần trục dẫn động chung động có thơng số mắc song song với nhau,mỗi động có Udm=380V, Idm=31,65A.Nên phải chọn Áp tô mát (AT1)thỏa mãn điều kiện:  U  U dm  380(V)  I  I dm  2.Idm1  2.31,65  63,3A 121 Thường chọn I = 1,2 I dm = 1,2.63,3 = 75,96 A Loại Số cực A2B a) Chọn Aptomat tổng I dm I Cdm (A) (KA) 100 1,2 Chọn Áp tô mát tổng (ATT): Để đảm bảo an tồn cho tồn mạch Áp tơ mát tổng phải thỏa mãn điều kiện : I1 >I=75,96A I dm I Cdm Loại Số cực (A) (KA) A2B 10 1,2 b) Chọn nút bấm Hình 19 Nút bấm Nút bấm sử dụng việc đóng/cắt mạch điện điều khiển cấu di chuyển cần trục tháp: Sử dụng nút bấm để mở máy (nút bấm thường mở) ký hiệu: XB2-MI41 Sử dụng nút bấm để dừng máy (nút bấm thường đóng) ký hiệu: XB2-MG11 c) Chọn rơ le trung gian Chọn role trung gian Omron LY2N DC24 hãn OMRON 122 Hình 20 Rơ le trung gian d) Chọn dây dẫn cho biến tần động Hình 21 Dây dẫn Cáp điện chọn theo dòng phụ tải cho phép: I cp ³ I tt k1.k2 Trong : - k1: Hệ số điều chỉnh nhiệt độ tương ứng với môi trường đặt cáp,với điều kiện làm việc trời chịu nhiệt độ cao chọn k1=0,75 - k2:Hệ số điều chỉnh nhiệt độ tương ứng với số lượng cáp,k 2=0,94; I cp ³ I tt1  I tt I tt = =1,501Itt k1.k2 0,75.0,94 Pbt 1,5.103   2, 69 A  U d   cos   380  0,9  0,94 Chọn dây dẫn thõa mãn điều kiện I cp ³ 1,501I tt1 =1,50.2,69 =4,035 A 123 Chọn cáp đồng PVC (3x90) có Icp= A e) Chọn cactactor Chọn Contactor theo điều kiện  U dm  U dmgh  380V  Idm  I pt  7A Ipt : Dòng điện mạch điều khiển điều khiển công tắc tơ Uđmgh:Điện áp định mức mạch động lực Chọn công tắc tơ Fuji có thơng số : I=10 A ; U=380V.2NC+2NO f) Chọn đếm thời gian Ta chọn đếm thời gian hãng Autonics với thông số kỹ thuật sau Hình 22 Bộ đếm thời gian Kích thước Số đếm Dải thời gian Hiển thị Nguồn cấp Tốc độ đếm tối đa W48xH24xL54 mm ký tự(0-99.999.999) Khơng có đèn LCD loại xóa chữ số (chiều cao ký tự: 8.7 mm) Tích hợp pin bên - 124 Đo tốc độ Bộ nhớ Chế độ ngõ vào Chế độ ngõ Ngõ one-shot Ngõ vào Ngõ Kiểu đấu nối Kiểu lắp đặt Phụ kiện Cấp bảo vệ Tiêu chuẩn Không Đếm lên Ngõ vào điện áp tự Điện áp mức "H" : 24-240 VAC / 6240VDC, Điện áp mức "L": 0-2VAC / 02.4VDC Giá đỡ lắp đặt, vòng cao su bảo vệ mặt phía trước IP66 (Khi có sử dụng vịng cao su bảo vệ mặt phía trước) CE, UL 125 126 127 TÀI LIỆU THAM KHẢO Phạm Văn Hùng (2008) Máy xây dựng NXB Xây dựng, Hà Nội Trần Quang Quý, Nguyễn Văn Vịnh, Nguyễn Bính (2011) Máy thiết bị sản xuất vật liệu xây dựng NXB GTVT, Hà Nội Đoàn Tài Ngọ, Trần Văn Tuấn, Nguyễn Thiệu Xuân, Nguyễn Kiếm Anh, Nguyễn Thị Thanh Mai (2000) Máy sản xuất vật liệu cấu kiện xây dựng NXB Xây Dựng, Hà Nội Trần Văn Tuấn, Nguyễn Tiến Dũng, Đồn Đình Điệp (2013) Nghiên cứu xác định số thông số đầm dùi tổ hợp đầm dùi đầm lèn hỗn hợp bê tông xi măng Tuyển tập báo cáo khoa học HNKH khí tốn quốc lần ba 2013 IU.M.Bazenov, Bạch Đình Thiên, Trần Ngọc Tính (2006) Cơng nghệ bêtơng NXB Xây dựng, Hà Nội Olubayo Timothy Olateju (1973) The Response of Reinforced Concrete to Internal Vibration - Phase I Final report JTRP Technical Reports Бауман В.А и другие (1970) Вибрационные машины в строительстве и производстве строительных материалов Москва Дроздов А.Н (2006) Основы теории выбора и эфффективной эксплуатации строительных машин Москва Силенок С.Г, А.А Борщевский (1990) Механическое оборудование предприятий строительных материалов, изделий и конструкций Москва 10 Caвинов O.A., Лавринович Е В (1987) Вибрационная техника уплотнения и формования бетонных смесей Л 11 Чубук Ю.Ф., Назаренко И И и другие (1985) Вибрационные машины для уплотнения бетонных смесей Киев 128 129 ... CƠ KHÍ XÂY DỰNG BỘ MƠN MÁY XÂY DỰNG Hình Mẫu trang phụ bìa đồ án ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY XÂY DỰNG Tên đề tài: THIẾT KẾ XE PHÀ TỰ ĐỘNG CHUYỂN KHN CHO MÁY BÊ TƠNG KHÍ CHƯNG ÁP NĂNG SUẤT 200. 000M3/H... Vai trị vị trí xe phà dây chuyền bê tơng khí chưng áp 1.2.1 Các thiết bị vận chuyển nhà máy Bê tơng khí Viglacera Nhà máy bê tơng khí Viglacera n Phong Bắc Ninh nhà máy bê tơng khí đại nước ta... xe phà thiết kế dây chuyền Để nạp khuôn đẩy khuôn khỏi xe phà, kết hợp với hệ thống vận chuyển tự động bánh ma sát hệ thống khuôn buồng dưỡng hộ ta sử dụng phương án thiết kế bánh ma sát xe phà