đồ án thiết kế hệ thống cấp khí đốt

ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG VIỆN KỸ THUẬT MÔI TRƯỜNG ********** THUYẾT MINH ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG SINH VIÊN THỰC HIỆN : NGUYỄN VIỆT HOÀNG MSSV : 1193.57 LỚP : 57HK Hà Nội – 2015 SVTH: NGUYỄN VIỆT HOÀNG – MS: 119357 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT Nhiệm vụ thiết kế: Thiết kế hệ thống cấp Khí đốt Số liệu ban đầu: Các số liệu kiến trúc, xây dựng: - Tổng mặt bằng: Đề số - Mặt mặt cắt: - Chi tiết hộ: Chọn mặt Căn hộ 3A Các số liệu cơng nghệ (nhu cầu dùng khí - vẽ kèm) Trình tự tính tốn, thiết kế: - Xác định cầu dùng khí lưu lượng khí tính tốn; Vạch tuyến ống tính tốn thủy lực hệ thống cấp khí; Chọn sơ đồ cơng nghệ, thiết bị, phụ tùng thiết kế lắp đặt trạm Khí đốt Nội dung thuyết minh: Thuyết minh đầy đủ phương án tính tốn nhu cầu dùng khí lưu lượng tính tốn; mơ tả hệ thống, phương pháp lắp đặt, neo từ trạm đến điểm cuối nối với thiết bị dùng khí, phụ tùng, khí cụ đường ống; phương án tính tốn thủy lực mạng lưới đường ống; phương pháp tính tốn chọn thiết bị phụ tùng sơ đồ công nghệ trạm Khối lượng vẽ: (3 vẽ A1) Mặt cấp khí; mặt mặt cắt, sơ đồ không gian mạng lưới bên nhà; mặt mặt cắt, sơ đồ công nghệ trạm; chi tiết lắp đặt SVTH: NGUYỄN VIỆT HỒNG – MS: 119357 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG Mục lục I XÁC ĐỊN LƯU LƯỢNG TÍNH TỐN 1.1 Chọn tuyến bất lợi để tính tốn thủy lực 1.2 Mô tả mạng lưới đường ống nguyên lý làm việc II TÍNH TỐN MẠNG LƯỚI THỦY LỰC TRONG NHÀ 2.1 Hệ số cản cục 2.2 Xác đinh độ dài tính tốn đoạn ống 2.3 Tính tốn tổn thất tất đoạn ống .8 III TÍNH TỐNH THỦY LỰC ĐƯỜNG ỐNG NGỒI NHÀ .12 IV TÍNH TỐN THIẾT KẾ TRẠM KHÍ ĐỐT VÀ LỰA CHỌN THIẾT BỊ 15 4.1 Tính cơng suất chọn thiết bị trạm cấp khí 15 4.2 Chọn thiết bị hóa .17 SVTH: NGUYỄN VIỆT HOÀNG – MS: 119357 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG GIỚI THIỆU SƠ QUA VỀ KHÍ ĐỐT LỎNG LPG Khí dầu mỏ hố lỏng LPG (Liquefied Petroleum Gas) sản phẩm từ q trình xử lý khí tự nhiên lọc dầu thô LPG hổn hợp khí propan butan Dưới áp suất cao, khí LPG biến thành chất lỏng tiện cho việc cất trữ LPG trở nên dễ dàng Lúc đưa vào sử dụng thi ta cho chúng qua trạm, điều áp để hạ áp suất nhằm biến chất lỏng LPG thành khí để sử dụng Khí LPG có nhiều ưu điểm giảm thiểu ô nhiềm môi trường, tiết kiệm so với loại khí đốt khác Có thể nói LPG loại nhiên liệu thơng dụng, đa thân thiện với mơi trường Khí đốt thiên nhiên nhiên liệu trạng thái khí sử dụng phổ biến giới.Đặc biệt khí đốt hóa lỏng có tính chất lợi nhiệt trị cao,dễ dàng vận chuyển bảo quản,tồn trữ trạng thái lỏng nên đóng vai trị quan trọng việc “khí hóa” thành phố,vùng dân cư khu cơng nghiệp,thậm chí nơng thơn vùng hẻo lánh nước khơng có cơng nghiệp dầu lửa khí đốt TRÌNH TỰ TÍNH TỐN, THIẾT KẾ I XÁC ĐỊN LƯU LƯỢNG TÍNH TỐN - Lưu lượng khí tính tốn điểm dùng, tiểu khu riêng biệt tính theo cơng thức sau (cơng thức 5.19, trang 116 giáo trình Cấp khí đốt – Hồng Thị Hiền): m Vttgio   K 0Vi ni i 1 đó: Ko – hệ số hoạt động đồng thời thiết bị, dụng cụ loại hay nhóm thiết bị, dụng cụ Vi – lưu lượng dùng khí danh định thiết bị, dụng cụ loại hay nhóm thiết bị, dụng cụ (m3/h) ni – số lượng thiết bị, dụng cụ khí loại - Với khí LPG hóa lỏng (tra bảng 9.2 trang 227, Cấp khí đốt – Hoàng Thị Hiền)  Đối với bêp gas chỗ nấu Vb = 0,25 (m3/h)  Đối với bình đun nước nóng Vbnn = 0,79 (m3/h) SVTH: NGUYỄN VIỆT HỒNG – MS: 119357 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG - Hệ số hoạt động đồng thời Ko tính theo cơng thức (trang 262, Cấp khí đốt – Hồng Thị Hiền: 74   K   25,6   n  100  Sơ đôg không gian mạng lưới cấp khí đốt biểu diễn vẽ 1.1 Chọn tuyến bất lợi để tính tốn thủy lực Từ sơ đồ khơng gian mặt bố trí ta thấy đường ống nhà có tuyên bất lợi tuyến ống dẫn từ ống mặt đến bếp chỗ nấu khu hộ số 3B tầng nhà B, số thứ tự đoạn ống đánh dấu vẽ Bảng 1 Tính tốn lưu lượng dùng khí Đoạn ống BNN-1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-12 12-13 13-14 14-15 15-16 16-17 17-18 18-19 19-20 20-HĐA Số lượng dụng cụ dùng khí Bếp kiềng 0,25 (m3/) 0 12 16 20 24 28 32 36 40 44 48 52 56 60 64 128 256 Bình nước nóng 0,79 (m3/h) 2 16 24 32 40 48 56 64 72 80 88 96 104 112 120 128 256 512 SVTH: NGUYỄN VIỆT HOÀNG – MS: 119357 Hệ số hoạt động đồng thời Ko Lưu lượng tính tốn Vtt (m3/h) 0.996 0.779 0.683 0.470 0.407 0.379 0.363 0.352 0.343 0.337 0.332 0.327 0.324 0.320 0.318 0.315 0.313 0.311 0.309 0.294 0.283 0.787 1.231 1.250 3.438 5.959 8.330 10.623 12.866 15.074 17.255 19.414 21.556 23.684 25.799 27.904 29.999 32.086 34.165 36.238 68.811 132.440 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG 1.2 Mô tả mạng lưới đường ống nguyên lý làm việc - Khí đốt lấy từ mạng lưới bên cấp từ bồn chứa tăng áp qua van điều áp cấp dẫn theo đường ống chôn ngầm, sát tường lên đến cụm hộp van khóa tổng tịa nhà đặt tầng mái (bên có cụm van khóa, van tỏa nhiệt, van điều áp cấp 2) qua hộp van khóa tổng, khí đốt giảm áp suất xuống 0,04 bar dẫn xuống trục đứng tịa nhà (đi hố kĩ thuật dành cho khí đốt nước) - Trong hố kĩ thuật khí đốt dẫn xuống tầng đường ống trục đứng (thép đúc) Tại tầng, đường ống dẫn khí đốt trục đứng vào đồng hồ đo khí đốt hộ tầng thông qua T thu, đầu nhánh tới đồng hồ đo khí đốt có lắp cụm van khóa, van an tồn nhiệt, van điện từ Khí đốt từ nhánh dẫn vào nhánh phụ cho đông hồ, đồng hồ đo lượng gas tiêu thụ hộ Ống dẫn khí đốt từ sau đồng hồ thiết bị đo tới họ ống mềm không gỉ bọc nhựa D20 trần phụ dọc hành lang, vị trí trần khu hộ có chạc phân chia làm đường ống D20, đường ống tới bình nước nóng, bình chứa tới bếp chỗ nấu Trước thiết bị tiêu thụ trang bị van khóa tự ngắt dòng, cố đứt hở dây nối mềm làm gas bị xì mạnh SVTH: NGUYỄN VIỆT HOÀNG – MS: 119357 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG II TÍNH TỐN MẠNG LƯỚI THỦY LỰC TRONG NHÀ - Mạng lưới đường ống vận chuyển khí nhà mạng lưới áp suất thấp nên ta tính tốn thủy lực cho đoạn ống theo phương án áp dụng cho đường ống áp suất thâp - Căn vào lưu lượng để chọn đường kính hợp lý với vận tốc không m/s để đảm bảo độ ồn (TCXDVN 377-2006) đặc biệt thỏa mãn tổng tổn thất tồn đường ống khơng vượt q 600 Pa 0,7Po (Po áp suất định mức thiết bị sử dụng khí cao xa nhất) - Sau tính tốn xong lưu lượng chọn đường kính ống, dựa vào sơ đồ không gian mặt ta chiều dài đoạn ống ta tính tốn tổn thất đoạn ống tổng tổn thất toàn đường ống - Tổng tổn tất đường ống bao gồm tổn thất áp suất dọc đường ma sát, tổn thất áp suất cục độ sụt áp suất bổ sung 2.1 Hệ số cản cục - Hệ số cản cục ζ chương ngại vật lấu bảng 9.1 trang 272, Cấp khí đốt – Hoang Thị Hiền 2.2 Xác đinh độ dài tính tốn đoạn ống - Độ dài tính tốn đoạn ống dẫn khí tổng độ dài thực độ dài tương đương (cơng thức 6.16, Cấp khí đốt – Hồng Thị Hiền): ltt= lth+ltd (m) đó: lth – chiều dài đoạn ống đo thực tế (m) ltđ – chiều dài tương đương với ∑ζ - Cơng thức tính chiều dài tương đương: ltđ = l’tđ×∑ζ (m) đó: l’tđ – chiều dài tương đương ứng với ζ = (tra phụ lục đồ thị 9.9, Cấp khí đốt – Hồng Thị Hiền) ∑ζ – tổng hệ số cản cục SVTH: NGUYỄN VIỆT HOÀNG – MS: 119357 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG 2.3 Tính tốn tổn thất tất đoạn ống - Dùng đồ thị tra tổn thất áp suất đơn vị khí hỏa lỏng đương ống áp suất thấp tra tổn thất áp suất 1m dài chiều dài ống - Sau xác định tổng tổn thất áp suất đoạn ống tồn đường ống tính tốn theo cơng thức: P= R ×ltt (Pa) đó: R – tổn thất áp suất riêng đoạn ống dẫn khí áp suất thấp khí hóa lỏng propan (tra phụ lục 9, hình 9.3) SVTH: NGUYỄN VIỆT HỒNG – MS: 119357 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG Bảng Tính tốn thủy lực đường ống dẫn khí đốt bên nhà Đoạn ống Vtt (m3/h) D (mm) Độ dài đoạn ống (m) BNN-1 0.787 21 2.8 1-2 1.231 21 2.3 2-3 1.250 27 22.35 3-4 3.438 27 3.3 4-5 5.959 32 3.3 5-6 8.330 40 6-7 10.623 7-8 8-9 Hệ số cản cục ltđ ứng với ∑ζ (m) Độ dài ltđ (m) Tổn thất áp suất ΔP (Pa) Trên 1m Trên toàn ống đoạn ống 10 11 Chướng ngại, ζ ∑ζ l'tđ ứng với ζ = (m) Van nút chai: 2x1 Cút cong 90: 2x0.3 Chạc nhánh thẳng: Chạc nhánh thẳng: Thắt:0.35 4Cút cong 90: 4x0.3 Van: 0.5 Chạc nhánh thẳng: Chạc nhánh thẳng: Thắt: 0.35 3.6 0.57 2.052 4.852 0.68 3.299 1.35 0.54 0.729 3.029 1.8 5.452 2.7 0.675 1.8225 24.1725 0.51 12.328 1.35 0.78 1.053 4.353 3.7 16.106 Chạc nhánh thẳng: 1 0.98 0.98 4.28 4.3 18.404 3.3 Chạc nhánh thẳng: Thắt: 0.35 1.35 1.35 1.8225 5.1225 2.3 11.782 40 3.3 Chạc nhánh thẳng: 1 1.38 1.38 4.68 3.5 16.380 12.866 40 3.3 Chạc nhánh thẳng: 1 1.42 1.42 4.72 23.600 15.074 40 3.3 Chạc nhánh thằng:1 Thắt: 0.35 1.35 1.48 1.998 5.298 5.36 28.397 SVTH: NGUYỄN VIỆT HOÀNG – MS: 119357 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG Hệ số cản cục ∑ζ l'tđ ứng với ζ = (m) ltđ ứng với ∑ζ (m) Độ dài ltđ (m) Tổn thất áp suất ΔP (Pa) Trên 1m Trên toàn ống đoạn ống Đoạn ống Vtt (m3/h) D (mm) Độ dài đoạn ống (m) 9-10 17.255 50 3.3 Chạc nhánh thẳng: 1 1.82 1.82 5.12 3.7 18.944 10-11 19.414 50 3.3 Chạc nhánh thẳng: 1 1.85 1.85 5.15 3.8 19.570 11-12 21.556 50 3.3 Chạc nhánh thẳng: 1 1.87 1.87 5.17 4.7 24.299 12-13 23.684 50 3.3 Chạc nhánh thẳng: 1 1.9 1.9 5.2 5.1 26.520 13-14 25.799 50 3.3 Chạc nhánh thẳng: 1 1.91 1.91 5.21 6.3 32.823 14-15 27.904 65 3.3 Chạc nhánh thẳng: Thắt: 0.35 1.35 2.22 2.997 6.297 2.5 15.743 15-16 29.999 65 3.3 Chạc nhánh thẳng: 1 2.4 2.4 5.7 2.9 16.530 16-17 32.086 65 3.3 Chạc nhánh thẳng: 1 2.42 2.42 5.72 3.2 18.304 17-18 34.165 65 3.3 Chạc nhánh thẳng: 1 2.43 2.43 5.73 3.5 20.055 1.95 2.68 5.226 41.826 2.5 104.565 1.35 3.4 4.59 12.39 2.5 30.975 18-19 36.238 70 36.6 19-20 68.811 90 7.8 Chướng ngại, ζ Chạc nhánh thẳng: Cút cong 90: 2x0.3 Thắt: 0.35 Chạc nhánh thẳng: Thắt: 0.35 SVTH: NGUYỄN VIỆT HOÀNG – MS: 119357 10 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG Đoạn ống Vtt (m3/h) D (mm) Độ dài đoạn ống (m) 20HGA 132.440 100 3.5 Hệ số cản cục Chướng ngại, ζ Van điều chỉnh: ∑ζ l'tđ ứng với ζ = (m) ltđ ứng với ∑ζ (m) Độ dài ltđ (m) 3.6 3.6 7.1 Tổng tổn thất đường ống nhà 4.5 31.950 496.026 - Tổn thất áp suất thiết bị dùng khí xa nhất, bất lợi bình nước nóng là: 100 (Pa) - Tổn thất tồn đường ống tịa nhà A-B là: ∑ΔP = 496.03 + 100 = 596.03 (Pa) < 600 (Pa) => Vậy độ sụt áp đảm bảo yêu cầu, đường kính ống chọn hợp lý SVTH: NGUYỄN VIỆT HOÀNG – MS: 119357 Tổn thất áp suất ΔP (Pa) Trên 1m Trên toàn ống đoạn ống 11 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG III TÍNH TỐNH THỦY LỰC ĐƯỜNG ỐNG NGỒI NHÀ - Đường ống nhà đường ống áp suất trung bình tính tốn thủy lực đường ống ngồi nhà phải tính theo trường hợp áp suất trung bình cao - Đối với đường ống bên ngồi, tổn thất áp suất cục nhận 10% tổn thất áp suất dọc đường, tức là: ltt= 1.1×lt đó: ltt – chiều dài tính tốn đoạn ống (m) lt – chiều dài thực đoạn ống (m) 2 - Hiệu số áp suất điểm đầu cuối xác định sau P d  P c xác định sau (công thức trang 268, Cấp khí đốt – Hồng Thị Hiền): A  Pd2  Pc2  ltt  1, 45  104  ( K   d 0,25 V  1922  ) ( ) p d V d đó: Pđ, Pc – áp suất điểm đầu điểm cuối đoạn ống (Mpa)  - hệ số nhớt động học LPG thể khí,  = 3,7×10-6 (m2/s) ρ – mật độ khí LPG thể khí, p = (kg/m3) ltt – đồ dài tính tốn đoạn ống (m) k – độ nhám tuyệt đối thành ống (m3/h) d – đường kính ống (cm), d = 10 (cm) V – lưu lượng tính tốn đoạn ống (m3/h) - Tại điểm nối với hộp giảm áp mái nhà qua điều áp cho áp suất cuối: Pc = 4000 Pa = 0.004 (Mpa) - Từ ta tính ngược lại áp suất trạm khí đốt theo cơng thức: Pd2  Pd2  A - Ngoài tính tốn đường ống ngồi sức cản dọc đường cục cịn phải tính thêm cột áp thủy tĩnh: P  H g (  K   KK ) đó: SVTH: NGUYỄN VIỆT HỒNG – MS: 119357 12 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG H – độ cao hình học cột ống, H = 60.6 (m) theo vẽ SVTH: NGUYỄN VIỆT HỒNG – MS: 119357 13 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG g – gia tốc trọng trường, g = 9.81 (m/s2) pk, pkk – mật độ khơng hóa lỏng mật độ khơng khí: pk = 1.205 (kg/m3), tra phụ lục Cấp khí đốt – Hoàng THị Hiền với tỷ lệ propan butan 50% ta tính pk = 2.196 (kg/m3) Vậy ΔP = 53.1×9.81×(2.196-1.205) = 516.22 (Pa) = 0.000516 (Mpa) SVTH: NGUYỄN VIỆT HOÀNG – MS: 119357 14 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG Bảng 3.1 Tính lưu lượng khí đoạn ống bên ngồi Số lượng dụng cụ dùng khí Bảng 3.2 Tính mạng lưới cấp ngồi cơng No N1-N2 N2-N3 N3-N4 N4-TPPK Đoạn ống V d (m /h) N1-N2 (mm) 132.44 N2-N3 100 132.44 N3-N4 100 132.44 N4-TPPK 100 242 100 Bếp kiềng 0.25 (m3/h) l ltt (m) 256(m) 9.7 10.67 256 60.8 256 66.66 5.8 6.38 480 75 82.5 Hệ số hoạt động đồng thời Ko Bình nước nóng 0.79 (m3/h) A = Pđ2 - Pc2 Pđ (Mpa) 512 0.000118 0.3002 512 0.000628 0.30124 512 0.000071 0.30136 960 0.00179 0.30431 Tổng Pc (Mpa) 0.283 0.3 0.283 0.3002 0.283 0.30124 0.276 0.30136 Lưu lượng khí tính tốn Vtt (m3/h) ΔP Cột áp (Mpa)132.44thủy tĩnh 0.0002132.440.00052 0.00104 132.44 0.00012 242.00 0.00296 thủy lực khí đốt trình Tổng tổn thất đoạn 0.00071 0.00104 0.00012 0.00296 0.00483 - Ta tính tổng tổn thất áp suất mạng lưới bên đường ống bên ngồi: ΔP = 0.00483 (Mpa) < 10%×0.30431 = 0.03043 (Mpa) SVTH: NGUYỄN VIỆT HOÀNG – MS: 119357 15 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG IV TÍNH TỐN THIẾT KẾ TRẠM KHÍ ĐỐT VÀ LỰA CHỌN THIẾT BỊ 4.1 Tính cơng suất chọn thiết bị trạm cấp khí - Xác định thể tích khí cần thiết theo ngày biết lưu lượng khí tính tốn biết thể tích Vhtt theo cơng thưc: Vngay  Vtth  t 1.5 (m3/ngày) đó: 1.5 – hệ số tính đến tính khơng theo thời gian nhu cầu dùng khí T – thời gian hoạt động (h) ngày, lấy t = 20 (h) Vngay  242  20 1.5 = 3226.67 (m3/h) - Dung tích bồn chứa xác định theo cơng thức sau: G  G1  T t 30 đó: G – dung tích chứa thiết bị bồn, kg G1 – nhu cầu dung khí tổng cộng tháng điểm dùng, kg T – khoảng thời gian dự kiến lần nạp khí 15 ngày t – khoảng thời gian dự phịng có cố bị chậm trễ nạp khí ngày - Hỗn hợp khí hóa lỏng gồm 50% propan 50% butan điều kiện làm việc 200C khối lượng riêng khí hóa lỏng 200C là: đó: ρ1 – khối lượng riêng propan 200C ρ2 – khối lượng riêng butan 200C - Tra bảng 2.1 trang 235 phụ lục 2, Cấp khí đốt – Hồng Thị Hiền ta ta có: , Vậy - Dung tích chứa thiết bị bồn là: SVTH: NGUYỄN VIỆT HOÀNG – MS: 119357 16 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG G1  Vngay  2,196  30  3226,67  2,196  30  212573,02( kg ) - Nhu cầu dùng khí tổng cộng tháng điểm dùng là: G  G1  T t 15   212573,02   141715,35( kg ) 30 30 - Số lượng bồn xác định theo cơng thức sau: đó: υ – thể tích riêng khí điều kiện cơng tác bồn, m 3/kg Vtb – dung tích cho phép bồn, m3 - Trong bồn khí đốt tồn chủ yếu dạng hóa lỏng áp suất cao Bồn chơn ngầm nên chịu tác động thời tiết Ta chọn điều kiện tính tốn 20 0C Theo khối lượng riêng LPG (50% C3H8 – 50% C4H10) là:  20  0  273  526(kg / m3 ) 293 - Tham khảo giáo trình Cấp khí đốt – Hồng Thị Hiền, lựa chọn bồn chứa đặt ngầm PS-16 dung tích có ích 133 (m3), dung tích thực 162,4 (m3) - Số lượng bồn cần chọn là: N  141715,35   2,02 526  133 - Vậy ta chọn bồn có dung tích 160 (m3) có thơng số kỹ thuật sau: Số hiệu " PS " 160 Qui ước 160 Bảng Thông số bồn PS-16 Thể tích Kích thước ( m3) (mm) độ cao đường chiều nạp Thực Có ích kính dài lớn chung 162,4 133 3400 SVTH: NGUYỄN VIỆT HOÀNG – MS: 119357 18152 2640 Áp suất ( Mpa) Công tác thử thuỷ lực 1,8 2,3 17 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG Số hiệu PS 160 Bảng Kích thước bồn PS-16 Kích thước (mm) D L1 L2 L3 s1 s2 A B l1 l2 340 1851 1660 1060 26 26 150 200 140 140 Khối lượn g chun g - Trạm cấp khí đốt bố trí có mặt tiếp xúc với mặt thống khơng khí nằm ngồi cơng trình sát đường giao thơng tiện cho việc ơtơ xitec vận chuyển khí LPG tới Bồn chứa khí hóa lỏng chơn ngầm, thiết bị máy hóa hơi, van điều áp cấp 1, phụ tùng van khóa đặt phịng trạm - Khu đất thiết bị nhóm bồn cần bao quanh tường cao 4m chịu lửa Bồn đặt bệ đỡ chuyên dụng, xung quanh nệm cát chặt để chống chấn động bên trên, bồn đặt khoang cát sạch, khơng có chất ăn mịn, khoang chứa bồn cần phải thiết kế cho chống thấm, chống xâm thực chất gây ăn mòn hóa học, chống ăn mịn điện - Bồn chứa giữ đai kẹp níu với bê tông thép nhằm gia cố chống bị lúc ngập lụt - Bên đường ống liên hệ pha lỏng khối thiết bị nhóm đặt ngầm cần phải thiết kế khoang để xuống kiểm tra 4.2 Chọn thiết bị hóa - Máy hóa đặt trạm điều áp có tác dụng hóa khí hóa lỏng trước vận chuyển vào đường ống đặt nhà Tổng suất lưu lượng dùng khí tịa nhà: - Nguyên lý hoạt động máy hóa hơi: Máy hóa dùng khí đốt để đun nước nóng, nước nóng dùng để gia nhiệt cho LPG Dịng khí đốt lỏng vào máy ống xoắn ruột gà, nhận nhiệt từ nước nóng bao quanh phía ngồi ống xoắn Sau nhận nhiệt dịng khí đốt dẫn vào phòng bay Tại LPG bốc theo ống góp khỏi máy Hoạt động máy hóa hồn tồn tự động nhờ vào thiết bị cảm biến nhiệt độ dòng nước nhiệt Nhiệt độ hoạt động nước 600C ± 50C Nếu nhiệt độ tăng q 650C q trình hóa chậm lại ngừng, máy tự động ngắt, ngừng gia nhiệt cho dòng LPG Khi tiêu thụ khí đốt tăng lên q trình hóa tiếp tục, nhiệt độ xuống SVTH: NGUYỄN VIỆT HOÀNG – MS: 119357 18 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG thấp 550C máy đóng nguồn điện hoạt động gia nhiệt cho nước để bù lại lượng nhiệt mà dịng LPG nhận Ta tính chọn mát hóa dựa vào suất hóa máy phải đáp ứng lưu lượng tính tốn Ta có Vtt = 242 m3/h mật độ khí LPG 2,196 (kg/m3) => Khối lượng khí cần 1h: 242×2,196 = 531,43 (kg/h) Chọn máy hóa vỏ ống kiểu đứng với đầu nối (bảng 10.1 trang 277, Cấp khí đốt – Hồng Thị Hiền):  Năng suất hóa hơi: 300 kg/h  Sử dụng nguồn nhiệt: nước nóng tuần hồn Năng suất hố kg/h 300 D 400 Bảng Thông số kỹ thuật thiết bị bay Kích thước Ống trao đổi (mm) nhiệt đường kính H H1 H2 số lượng ngồi (mm) 2210 680 795 SVTH: NGUYỄN VIỆT HOÀNG – MS: 119357 25 42 Khối lượng (kg) 631 19 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG SVTH: NGUYỄN VIỆT HỒNG – MS: 119357 20 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG SVTH: NGUYỄN VIỆT HỒNG – MS: 119357 21 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG SVTH: NGUYỄN VIỆT HỒNG – MS: 119357 22 ...ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT Nhiệm vụ thiết kế: Thiết kế hệ thống cấp Khí đốt Số liệu ban đầu: Các số liệu kiến... 119357 15 ĐỒ ÁN CẤP KHÍ ĐỐT VÀ KHÍ NÉNGVHD: Ths.NGUYỄN VĂN HÙNG IV TÍNH TỐN THIẾT KẾ TRẠM KHÍ ĐỐT VÀ LỰA CHỌN THIẾT BỊ 4.1 Tính cơng suất chọn thiết bị trạm cấp khí - Xác định thể tích khí cần thiết. .. ống dẫn khí đốt trục đứng vào đồng hồ đo khí đốt hộ tầng thông qua T thu, đầu nhánh tới đồng hồ đo khí đốt có lắp cụm van khóa, van an tồn nhiệt, van điện từ Khí đốt từ nhánh dẫn vào nhánh phụ