Đánh giá tiếng ồn khí động trên thân xe ô tô du lịch bằng phương pháp số

Bài viết Đánh giá tiếng ồn khí động trên thân xe ô tô du lịch bằng phương pháp số phân tích và đánh giá tiếng ồn khí động sinh ra trên mô hình xe du lịch Mazda 3 bằng phương pháp mô phỏng số CFD (Computational Fluid Dynamics), sử dụng phần mềm thương mại ANSYS Fluent R16.

ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ - ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, VOL 18, NO 8, 2020 ĐÁNH GIÁ TIẾNG ỒN KHÍ ĐỘNG TRÊN THÂN XE Ô TÔ DU LỊCH BẰNG PHƯƠNG PHÁP SỐ EVALUATION OF AERODYNAMIC NOISES FOR PASSENGER CARS USING NUMERICAL METHOD Phan Thành Long1, Lê Đắc Hòa2 Trường Đại học Bách khoa - Đại học Đà Nẵng; ptlong@dut.udn.vn Trung tâm Đăng kiểm xe giới 74–03D, Quảng Trị; ledachoa.bkdn@gmail.com Tóm tắt - Tiếng ồn khí động tương tác dịng khơng khí với bề mặt xe vấn đề ngành cơng nghiệp tơ, ảnh hưởng đến tiện nghi an toàn người sử dụng xe Trong nghiên cứu này, tiếng ồn khí động sinh bề mặt xe tơ du lịch xem xét đánh giá phương pháp số, đặc tính khí động xe mô phần mềm thương mại ANSYS Fluent, kết hợp với việc phân tích tiếng ồn mơ hình FW – H Kết cho thấy, tiếng ồn khí động sinh số điểm bề mặt xe có cường độ âm nằm khoảng từ 80  90 dB, ảnh hưởng xấu đến sức khỏe lái xe hành khách sử dụng thời gian dài Điều địi hỏi phải có số cải tiến hình dáng xe để giảm tiếng ồn khí động Abstract - Aerodynamic noise due to the interaction of air flow with the vehicle surface is one of the problems of the automotive industry, as it affects the comfort and safety of vehicle drivers In this study, aerodynamic noise generated on the surface of passenger cars is evaluated by using numerical method, in which the aerodynamic characteristics of the vehicles are simulated by commercial software ANSYS Fluent, combined with noise analysis using FW – H models The results show that, aerodynamic noise generated at some points on the vehicle surface has a sound pressure level in the range of 80  90 dB, adversely affecting the health of the driver and passengers if they suffer it for a long time This requires some vehicle shape improvements to reduce this aerodynamic noise Từ khóa - Tiếng ồn khí động; CFD; mơ hình FW – H; xe du lịch cỡ nhỏ Key words - aerodynamic noise; CFD; FW – H model; passenger car Đặt vấn đề Ngày nay, với phát triển ngành công nghiệp ô tô, mẫu xe chế tạo năm gần đây, đặc biệt xe ô tô du lịch ln đề cao đến tính thẩm mỹ tiện nghi người sử dụng Trong yếu tố ảnh hưởng đến tiện nghị thoải mái người dùng, tiếng ồn xe yếu tố quan trọng Tiếng ồn xe sinh từ nhiều nguồn khác nhau, gồm tiếng ồn từ động đốt trong, hệ thống truyền động, tương tác lốp xe mặt đường đặc biệt tiếng ồn khí động dịng khơng khí chuyển động qua xe Đối với ô tô đại ngày nay, tiếng ồn học ngày ít, nhờ sử dụng vật liệu cách âm tiên tiến Trong đó, tiếng ồn khí động gió sinh ngày chiếm chủ yếu, đặc biệt xe di chuyển với tốc độ cao Chính vậy, việc nghiên cứu thiết kế để giảm tiếng ồn khí động xe yếu tố quan trọng, ảnh hưởng đến thoải mái tính an tồn xe hoạt động thời gian dài Để phân tích đánh giá tiếng ồn khí động xe ô tô, số phương pháp sử dụng, bao gồm việc phân tích lý thuyết, thực nghiệm mô số Hold [1] Siegert [2] thực thí nghiệm mơ số để nghiên cứu dao động áp suất âm dòng chảy sinh chuyển động bao quanh mơ hình kính xe đơn giản Các nghiên cứu dựa mơ hình thực [3-6] Một số nghiên cứu khác lại tập trung vào xem xét tiếng ồn sinh gương chiếu hậu xe [7-8] Trong nghiên cứu này, mô hình gương chiếu hậu nghiên cứu cách độc lập với thân xe, cách gắn phẳng Bên cạnh đó, số nghiên cứu khác lại tập trung vào việc đánh giá tiếng ồn khí động sinh thân xe Aljure [9], Krajnovic [10] Murad [11] mô tiếng ồn sinh mơ hình xe đơn giản khơng có gương chiếu hậu Trong đó, Lepley [12] thực thí nghiệm mơ tiếng ồn dành cho mơ hình xe thực tế, có gương chiếu hậu Các nghiên cứu giúp nguyên nhân gây tiếng ồn khí động, vị trí xe tiếng ồn lớn nhất, từ giúp cải thiện hình dáng xe để giảm tiếng ồn khí động xe Trong nghiên cứu này, nhóm tác giả phân tích đánh giá tiếng ồn khí động sinh mơ hình xe du lịch Mazda phương pháp mô số CFD (Computational Fluid Dynamics), sử dụng phần mềm thương mại ANSYS Fluent R16 [13] Mơ hình xe khơng trang bị gương chiếu hậu để giảm thời gian tài ngun tính tốn Xe giả thiết chuyển động với tốc độ 30 m/s, đặc tính khí động đánh giá nhờ sử dụng mơ hình rối k -  SST, tiếng ồn phân tích nhờ mơ hình FW – H Kết mơ cho thấy, số điểm xe sinh tiếng ồn có cường độ âm vượt qua ngưỡng an tồn cho sức khỏe người, từ làm sở để đề xuất bước cải tiến hình dạng xe, giúp giảm tiếng ồn khí động, đảm bảo tiện nghi an toàn cho người sử dụng xe Phương án mô số 2.1 Xây dựng mơ hình 3D Mơ hình mơ tốn xe tơ du lịch cỡ nhỏ Mazda THACO Trường Hải với thông số Bảng Hình Hình Ơ tơ Mazda Phan Thành Long, Lê Đắc Hịa Bảng Thơng số kích thước xe tô Mazda STT Thông số kỹ thuật Giá trị Đơn vị Chiều dài toàn [L] Chiều rộng toàn [B] Chiều cao toàn [H] Chiều dài sở [L0] 4580 1795 1450 2700 [mm] [mm] [mm] [mm] Mơ hình 3D xe tơ xây dựng dựa thơng số kích thước phần mềm Catia P3 V5R21 [14] Hình Tuy nhiên, để đơn giản hóa q trình tính tốn, mơ hình 3D sử dụng nghiên cứu lược bỏ số chi tiết nhỏ thân xe, ví dụ cản trước, lưới tản nhiệt, gạt nước, gương chiếu hậu Ngoài ra, để tăng độ xác tin cậy kết mô phỏng, cấu trúc lưới gần vỏ xe phải có kích thước phù hợp để mơ xác lớp biên hình thành thân xe Trong nghiên cứu này, phần lưới gần sát thân xe sử dụng dạng lưới lăng trụ, chia thành lớp, với giá trị chiều cao y+ khoảng 0,9 Giá trị phù hợp để sử dụng mơ hình rối k- SST Hình biểu diễn mơ hình chia lưới cho tốn mơ khí động học nghiên cứu này, với 2,3 triệu phần tử lưới khơng cầu trúc Hình Mơ hình chia lưới tốn mơ Hình Mơ hình 3D xe tơ 2.2 Xây dựng miền tính tốn Việc xác định kích thước vùng khơng gian mơ bước quan trọng việc xây dựng toán mơ phỏng, liên quan đến độ xác kết tài ngun tính tốn Theo đề xuất Lanfrit [15], vùng không gian mô bao quanh xe hình hộp chữ nhật có kích thước khoảng xác định Hình Trong đó, chiều rộng có độ lớn từ đến lần chiều rộng tồn xe, chiều cao có độ lớn từ đến lần chiều cao toàn xe chiều dài vùng không gian mô có độ lớn từ đến lần chiều dài tồn xe Chiều dài phía trước miền tính tốn phải đủ cho lượng khơng khí vào nhằm tạo áp suất cao, phía sau mơ hình chiều dài phải đủ lớn để dịng khơng khí tạo xốy lốc tạo vệt hút phía sau xe xe di chuyển thực tế đường Hình Miền tính tốn tốn mơ 2.3 Xây dựng mơ hình lưới mơ Việc chia lưới cho tốn mơ CFD có ý nghĩa quan trọng, ảnh hưởng lớn đến độ xác kết thời gian tính tốn Trong nghiên cứu này, lưới sử dụng loại lưới không cấu trúc, chia tự động module Ansys Meshing, phần lưới gần mơ hình xe chia nhỏ hơn, cịn mật độ lưới vùng phía xa thân xe thấp hơn, để giảm thời gian tài nguyên tính tốn máy tính 2.4 Thiết lập thơng số mơ 2.4.1 Điều kiện biên Trong tốn đánh giá khí đơng học xe tơ phương pháp CFD, miền tính tốn xem ống khí động ảo, mơ hình xe đặt đứng n sàn Bài tốn mơ giả thiết không ổn định Theo [16], xe di chuyển với tốc độ lớn 60 dặm/giờ (khoảng 96 km/h), tiếng ồn khí động lấn át loại tiếng ồn khác từ động cơ, ma sát lốp xe mặt đường Chính vậy, nghiên cứu này, để xem xét tiếng ồn khí động thân xe, xe giả thiết chuyển động với vận tốc 30 m/s (108 km/h) Đây xem vận tốc trung bình xe di chuyển đường cao tốc Việt Nam Từ đây, vận tốc không đổi, 30 m/s theo hướng di chuyển xe, tương đương với số Reynolds Re  x 106, gán cho điều kiện biên vận tốc cửa vào Ngồi ra, hình dạng xe đối xứng, áp dụng điều kiện biên đối xứng để giúp giảm nửa không gian miền tính tốn Tại cửa ra, điều kiện biên áp suất áp suất khí trời atm cường độ rối 5% Toàn thành rắn mơ hình gán với điều kiện biên khơng trượt để giúp hình thành lớp biên bề mặt 2.4.2 Các phương trình chủ đạo Trong phương pháp CFD, việc phân tích dịng chảy chiều bao quanh vật thể thực cách giải gần phương trình chủ đạo dịng chảy Các phương trình chủ đạo biểu diễn định luật bảo toàn khối lượng bảo toàn động lượng Định luật bảo tồn khối lượng thể tích kiểm tra biểu diễn dạng phương trình liên tục sau [17]:    ( u )  ( v )  ( w )  + + + =0 t  x y z  (1) Trong đó,  khối lượng riêng chất lỏng; t biểu diễn thời gian; u, v w tương ứng thành phần vận tốc theo phương x, phương y phương z chất lỏng ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ - ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, VOL 18, NO 8, 2020 Định luật bảo tồn động lượng, thường gọi phương trình Navier-Stokes, dịng chảy chiều có dạng sau [17]:  yx  zx Du p  (2)  = − + xx + + + f x Dt x x y z  Dv p  xy  yy  zy =− + + + + f y Dt y x y z (3)   yz  zz Dw p  = − + xz + + + f z Dt z x y z (4) Trong đó, p áp suất chất lỏng; fx, fy fz lực khối đơn vị khối lượng theo phương x, phương y phương z 2.4.3 Mơ hình rối Để giải phương trình chủ đạo áp dụng cho dòng chảy rối, phương pháp CFD thường sử dụng kết hợp với mơ hình rối để khép kín hệ phương trình NavierStokes Việc lựa chọn mơ hình rối để sử dụng phụ thuộc vào nhiều yếu tố, phải tính đến khả hội tụ lời giải tài ngun tính tốn Trong mơ hình rối thường sử dụng phương pháp CFD, mơ hình hai phương trình k -  SST ưu tiên sử dụng rộng rãi có khả mơ hình hóa dịng chảy gần bề mặt vật thể dịng chảy phía xa vật thể Ramchandran đồng nghiệp [18] mở rộng mơ hình để phân tích dịng chảy qua xe tơ Mơ hình rối k -  SST đề xuất Menter [19] đồng nghiệp, kết hợp độ xác mơ hình rối k -  tiêu chuẩn cho dòng chảy gần bề mặt vật thể mơ hình k -  cho dịng chảy tự phía xa Mơ hình rối sử dụng mơ hình phương trình vận chuyển dựa động rối k tốc độ tiêu tán riêng , tương tự mơ hình k -  tiêu chuẩn Ngồi ra, mơ hình cịn sử dụng hàm trộn nhằm thúc đẩy mơ hình rối cần thiết theo xấp xỉ gần bề mặt vật thể Điều làm cho mơ hình rối k -  SST thích hợp có độ tin cậy cao với nhiều dạng dòng chảy, đặc biệt dòng chảy có gradient áp suất nghịch dịng chảy bị tách khỏi bề mặt Phương trình vận chuyển sử dụng mơ hình rối có dạng sau [20]:    (k ) + ( kui ) = t xi x j  k   k  + Gk − Yk + Sk  x j  (5)       ~ () + ( ui ) =    + G  − Y + S + D (6) t xi x j  x j  Trong đó, Gk tốc độ tạo thành động rối; G tốc độ sinh ; Yk Y độ tiêu tán k  rối; Sk S toán hạng nguồn người dung định nghĩa i =  + t Trong i = k,  i (7) Số hạng i số Prantl rối k , t hệ số nhớt rối, xác định từ việc kết hợp phương trình k : t = k  i = F1 / i ,1 + (1 − F1 ) / i ,2  SF2  max  * ,    a1  (8) (9) Trong đó, S độ lớn tốc độ biến dạng F1, F2 hàm trộn D số hạng khuếch tán ngang định nghĩa sau: k  (10) D = 2(1 − F1 ),2  x j x j Trong phần mềm ANSYS Fluent, số số lấy giá trị sau: k ,1 = 1,176 , ,1 = 2,0 , k ,2 = 1,0 , k ,1 = 1,168 a1 = 0,31 2.4.4 Mơ hình phân tích tiếng ồn Ffowcs Williams Hawkings FW - H Việc phân tích tiếng ồn khí động tương tác dòng chảy bề mặt thực cách sử dụng phương pháp phân tích tiếng ồn Lighthill, sau mở rộng cho dịng chảy có số Mach thấp Layton Novotny [21] Lời giải mơ hình phân tích tiếng ồn FW -H đạt nhờ sử dụng hàm Green, có tích phân khối biểu diễn cho đóng góp nguồn âm tứ cực, tích phân mặt biểu diễn cho đóng góp nguồn âm đơn cực lưỡng cực vào tiếng ồn khí động Trong nghiên cứu này, dịng chảy có số Mach nhỏ, đóng góp nguồn tứ cực bỏ qua, tích phân khối bị loại bỏ tính tốn phần mềm CFD Các phương trình mơ hình FW - H viết sau [22]: p ' 2 − 2 p ' = Tij H ( f ) 2 a0 t xi x j −   Pij n j + ui (un − v n )  ( f ) xi  +  0vn + (un − v n )  ( f ) t   (11) Trong đó, ui thành phần vận tốc chất lỏng theo phương xi; un thành phần vận tốc vng góc với bề mặt, vi, thành phần vận tốc bề mặt theo phương tiếp tuyến vng góc với bề mặt; (f) hàm delta Dirac; H(f) hàm Heaviside; a0 vận tốc âm phía xe bề mặt; p’ áp suất âm trường dịng chảy phía xa Tij tensor ứng suất Lighthill, viết sau: (12) Tij = ui u j + Pij − a02 ( − 0 )ij Trong đó, ij tốn tử Kroenecker delta, Pij tensor ứng suất nén chất lỏng Newton, cho sau:  u u j uk  (13) Pij = pij −   i + − ij   x j xi xk  Để giải tốn tiếng ồn khí động sử dụng mơ hình FW – H, dao động áp suất bề mặt xe ô tô cần Phan Thành Long, Lê Đắc Hịa tính tốn cách phân tích dịng chảy khơng ổn định Trong báo này, việc phân tích tiến hành cách sử dụng mơ hình rối k -  SST Các tín hiệu áp suất sau xử lý phép biến đổi Fourrier nhanh FFT để tính mức cường độ âm (Sound Pressure Level SPL) theo tần số Trong đó, mức cường độ âm SPL đại lượng đo logarit áp suất âm hiệu dụng so với giá trị tham chiếu, đơn vị đo dB  p (14) LP = 20log    p0  Kết bàn luận 3.1 Kết mơ khí động học Việc mơ khí động học xe ô tô Mazda thực phần mềm ANSYS Fluent, sử dụng phương pháp giải không ổn định, với bước thời gian 0,002 s số bước 1000 Kết mô cho thấy, trường phân bố áp suất trường phân bố vận tốc xe Hình biểu diễn phân bố áp suất bề mặt xe, áp suất lớn xảy đầu mũi xe, tiếp vùng tiếp giáp nắp ca pơ xe kính chắn gió phía trước Hình Trường phân bố áp suất bề mặt ô tô Phân bố vận tốc dịng khí bao quanh xe thể Hình 6, dịng khơng khí bị chuyển hướng nhiều vùng xe, biên dạng xe bị kết thúc đột ngột Ở khu vực này, dịng khí có xu hướng chuyển động ngược lại bị chặn đuôi xe chuyển hướng tạo dịng xốy Các dịng xốy phía sau xe nguyên nhân gây nên lực cản khí động xe phía sau mà ngược lại lại có hướng xốy vào xe, làm tăng lực cản khí động xe Kết mơ khí động học cho thấy, hệ số cản xe xấp xỉ 0,29 Hình Đường dịng bao quanh xe tơ 3.2 Kết mơ tiếng ồn khí động xe Để đánh giá mức độ tiếng ồn khí động, kết mô phần mềm ANSYS Fluent thường đưa dạng đồ thị biểu diễn thay đổi SPL theo số Strouhal St St = fH U (15) Trong đó, f tần số dao động xốy vị trí tách dịng (Hz); H chiều cao ô tô (m) U vận tốc vào dịng khí (m/s) Việc chuyển tốn từ miền thời gian sang miền tần số thực nhờ phép biến đổi FFT Các kết mô khí động học trình bày phần trước rằng, đặc tính khí động học xe ô tô lực cản, tiếng ồn… phụ thuộc vào tách thành lớp biên hình thành xốy phía sau xe Các điểm hình thành xốy ngun nhân gây tiếng ồn khí động bề mặt xe, nghiên cứu khảo sát tiếng ồn khí động điểm xuất xoáy bề mặt xe Các điểm khảo sát đặt trước đầu xe, vùng tiếp giáp nắp capo kính chắn gió, vùng tiếp giáp trần xe và xe, vùng phía sau xe Các điểm ký hiệu Hình có tọa độ cho Bảng Hình Các điểm khảo sát tiếng ồn khí động xe Bảng Tọa độ điểm khảo sát tiếng ồn thân xe Hình Trường phân bố vec tơ vận tốc bao quanh ô tô Điểm khảo sát X (m) Y (m) Z (m) Để phân tích kỹ dịng chảy bao quanh xe, cần xem xét đường dòng dòng chảy bao quanh xe (Hình 7) Dịng khơng khí khỏi xe có tượng tách dịng, phần đuôi bị kết thúc đột ngột phần tách thành lớp biên xảy trước đó, áp suất điểm tách rời giảm xuống, làm cho số dịng khí khơng I II III IV -2,29 -0,92 1,88 2,29 0,4 0,98 1,03 0,4 0,45 0,45 0,45 0,45 Kết mơ tính ồn khí động điểm khảo sát thể Hình 9, 10, 11 12 ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ - ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, VOL 18, NO 8, 2020 Hình Đồ thị âm điểm khảo sát I xe Hình 10 Đồ thị âm điểm khảo sát II xe Kết mơ cho thấy, vị trí vùng đầu xe (điểm I), dải mức cường độ âm nằm khoảng từ 28  63 dB Đây mức cường độ âm chấp nhận với người lái xe hành khác xe hoạt động thời gian dài Trong đó, điểm II, cường độ âm lớn đạt 93 dB Theo Quy chuẩn Kỹ thuật Quốc gia tiếng ồn [23], người lái xe hành khách tiếp xúc với mức cường độ âm tiếng đồng hồ gây ảnh hưởng khơng tốt đến thính giác Hình 11 Hình 12 cho thấy, mức cường độ âm điểm phía sau xe (điểm III điểm IV) cao so với điểm phía trước xe Tại vùng tiếp giáp trần xe đuôi xe (điểm III), dải mức cường độ âm nằm khoảng 65  95 dB Trong đó, điểm IV phía xe, dải mức cường độ âm nằm ngưỡng từ 57  94 dB Các ngưỡng cường độ âm cao điểm ảnh hưởng không tốt đến sức khỏe lái xe hành khách tiếp xúc tiếng đồng hồ [23] Từ kết mô tiếng ồn khí động xe, thấy rằng, mơ hình xe Mazda có số điểm thân xe mà tiếng ồn khí động sinh số tần số âm nằm ngưỡng có hai người, địi hỏi phải xem xét cẩn thận hình dạng xe điểm Kết luận Tiếng ồn khí động xe ô tô Mazda mô phân tích phần mềm ANSYS Fluent Các đặc tính khí động học xe phân tích nhờ sử dụng mơ hình rối k -  SST, việc phân tích tiếng ồn khí động sử dụng mơ hình FW – H Các kết mơ cho thấy, dịng chảy khơng khí bị tách rời bề mặt xe hình thành dịng xốy phía sau xe Các tượng làm cho tiếng ồn phía sau xe lớn so với phía trước xe Kết phân tích tiếng ồn khí động cho thấy thân xe có điểm có mức cường độ âm cao (khoảng 95 dB), gây ảnh hưởng đến sức khỏe người lái xe hành khách xe hoạt động thời gian dài Kết nghiên cứu cho thấy, hình dạng thân xe số điểm xem xét cải tiến để giúp giảm tiếng ồn khí động sinh Lời cảm ơn: Bài báo tài trợ Bộ Giáo dục Đào tạo, Việt Nam với đề tài có mã số: B2020-DNA-03 Hình 11 Đồ thị âm điểm khảo sát III xe Hình 12 Đồ thị âm điểm khảo sát IV xe TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] R Hold, A Brenneis, A Eberle, R Siegert, “Numerical simulation of aeroacoustic sound generated by generic bodies placed on a plate: part – prediction of aeroacoustic sources” Flow and turbulent structures around simplified car model”, Kỷ yếu Hội nghị AIAA/CEAS lần thứ 5, Tập 30, NXB AIAA, 1999 [2] R Siegert, V Schwart, “Numerical simulation of aeroacoustic sound generated by generic bodies placed on a plate: part II – prediction of radiated sound pressure”, Kỷ yếu Hội nghị AIAA/CEAS lần thứ 5, Tập 30, NXB AIAA, 1999 [3] J Ask, L Davidson, “A numerical investigation of the flow past a generic side mirror and its impact on sound generation” Fluid Eng D, Tập 131, 2009, Trang 120-126 [4] S Becker, C Hahn, M Kaltenbacher, “Flow-Induced Sound of Wall-Mounted Cylinders with Different Geometries”, AIAA, Tập 46, 2008, Trang 2265-2281 [5] O Murata, A Kokubo, K Ichinose, “Measurements of aero-acoustic noise and pressure fluctuation generated by a door-mirror model placed on a flat plate”, Jap Soc Mech Eng B, Tập 71, 2005, Trang 2471 – 2479 Phan Thành Long, Lê Đắc Hòa [6] S Muller, S Becker, C Gabriel, “Flow-induced input of sound to the interior of a simplified car model depending on various setup parameters” Kỷ yếu Hội nghị AIAA/CEAS lần thứ 19, NXB AIAA, 2013 [7] B Khalighi, G Iaccarino, “Automotive flow and acoustic predictions using Large Eddy Simulations”, Int J Fluid Mech Res, Tập 39, 2012, Trang 272-289 [8] B Khalighi, K H Chen, J Johnson, A Shinder, “Computational and experimental investigation of the unsteady flow structures around automotive outside rear-view mirrors”, Int J Autom Tech., Tập 14, 2013, Trang 143-150 [9] D Aljure, I Rodriguez, O Lehmkhul, “Flow and turbulent structures around simplified car model”, Computer & Fluids, Tập 96, NXB Elsevier, 2014, Trang 122-135 [10] S Krajnovic, L Davidson, “Flow around a simplified car, part 1: Large eddy simulation”, J Fluid Eng, Tập 127, 2005, Trang 907-918 [11] N Murad, J Naser, F Alam, S Watkins, “Computational fluid dynamics study of vehicle A-pillar aero-acoustic”, Appl Acoust, Tập 74, 2013, Trang 882-896 [12] D Lepley, S Senthooran, D Hendriana, T Frazer, “Numerical Simulations and Measurements of Mirror-Induced Wind Noise”, SAE Int J Passeng Cars – Mech Syst, Tập 2, 2009, Trang 1550-1562 [13] https://www.ansys.com, truy cập ngày 29/05/2020 [14] https://www.3ds.com/products-services/catia/, truy cập ngày 29/05/2020 [15] M Lanfrit, “Best practice guidelines for handling automotive external aerodynamics with Fluent”, Fluent Inc, 2005 [16] A George, “Automotive aerodynamic noise”, SAE Tecnical Paper, 1990, 900315 [17] J.D Annderson, Computational fluid dynamics: the basics with application, NXB McGraw-Hii, 1995 [18] G Ramchandran, A Nepak, Y Mukkamala, “Re-designing door handles to reduce aerodynamic drag in road vehicles”, Kỷ yếu Hội nghị khí động học ứng dụng lần 32, Atlanta, Mỹ, 2014 [19] F R Menter, “Two-equation eddy-viscosity turbulence models for engineering applications” AIAA, Tập 32, 1994, Trang 1598 – 1605 [20] ANSYS FLUENT 16.0 – theory guide, ANSYS Inc, 2015 [21] W Layton, A Novotny, “On Lighthill’s acoustic analogy for low Mach number flows” New Dir Math Fluid Mech, 2010, Trang – 31 [22] J E Ffowcs Williams D L Hawkings, “Sound generation by turbulence and surfaces in arbitrary motion”, Philos Trans R Soc London Ser A Math Phys Sci, Tập 264, 1969, Trang 321 – 342 [23] Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia tiếng ồn, QCVN 24:2016/BYT (BBT nhận bài: 19/5/2020, hoàn tất thủ tục phản biện: 24/7/2020) ... hưởng không tốt đến sức khỏe lái xe hành khách tiếp xúc tiếng đồng hồ [23] Từ kết mơ tiếng ồn khí động xe, thấy rằng, mơ hình xe Mazda có số điểm thân xe mà tiếng ồn khí động sinh số tần số âm... tiếng ồn khí động xe Bảng Tọa độ điểm khảo sát tiếng ồn thân xe Hình Trường phân bố vec tơ vận tốc bao quanh ô tô Điểm khảo sát X (m) Y (m) Z (m) Để phân tích kỹ dịng chảy bao quanh xe, cần xem... [16], xe di chuyển với tốc độ lớn 60 dặm/giờ (khoảng 96 km/h), tiếng ồn khí động lấn át loại tiếng ồn khác từ động cơ, ma sát lốp xe mặt đường Chính vậy, nghiên cứu này, để xem xét tiếng ồn khí động