Nghiên cứu ổn định công trình ngầm có xét đến tính lưu biến của mẫu đá

Bài viết Nghiên cứu ổn định công trình ngầm có xét đến tính lưu biến của mẫu đá trình bày phương pháp xác định các tham số biến dạng theo phương pháp nén uốn mẫu đá, đánh giá độ ổn định của công trình ngầm có xét đến tính lưu biến của đá. Mời các bạn cùng tham khảo!

Journal of Science and Transport Technology University of Transport Technology Stability of tunnel considering rheology of rock sample Article info Type of article: Original research paper *Corresponding author: E-mail address: huyhiepnguyen@gmail.com Received: 22/11/2021 Accepted: 08/04/2022 Published: 06/05/2022 JSTT 2022, (2), 1-9 Nguyen Huy Hiep1,*, Nguyen Quy Dat1, Dam Huu Hung2 1Department of Basic Techniques for Construction Engineering, Institute of Techniques for Special Engineering (ITSE), Le Quy Don Technical University, 236 Hoang Quoc Viet Street, Hanoi, 11917, Vietnam 2Department of Soil Mechanics and Geotechnics, Moscow State University of Civil Engineering (National Research University), 26 Yaroslavskoye Shosse, Moscow, 129337, Russia Abstract: The rheological processes of rock mass significantly impact on the stability of construction In order to determine rheological characteristics of rock samples field tests as well as laboratory tests can be executed In the article authors represent a method applied to determine deformation parameters based on compression and bend tests of rock samples As a result, engineers are able to estimate the long-term stability of construction taking account of rock rheological properties Keywords: Rheological properties, compression test, bend test, timedependent deformation, long-term stability https://jstt.vn/index.php/vn Tạp chí điện tử Khoa học Công nghệ Giao thông Trường Đại học Công nghệ GTVT Thông tin viết Dạng viết: Bài báo nghiên cứu Nghiên cứu ổn định cơng trình ngầm có xét đến tính lưu biến mẫu đá Nguyễn Huy Hiệp1,*, Nguyễn Quý Đạt1, Đàm Hữu Hưng2 môn Cơ sở Kỹ thuật Cơng trình, Viện Kỹ thuật Cơng trình đặc biệt, Đại học Kỹ thuật Lê Q Đơn, 236 Hồng Quốc Việt, Hà Nội, 11917, Việt Nam 2Bộ môn Cơ học đất Địa kỹ thuật, Đại học xây dựng nghiên cứu quốc gia Matxcova, 26 đại lộ Yaroslavskoye, Matxcova, 129337, Liên Bang Nga 1Bộ *Tác giả liên hệ: Địa E-mail: huyhiepnguyen@gmail.com Ngày nộp bài: 22/11/2021 Ngày chấp nhận: 08/04/2022 Ngày đăng bài: 06/05/2022 Tóm tắt: Q trình lưu biến đá/ khối ảnh hưởng đến ổn định công trình ngầm Để xác định đặc tính lưu biến mẫu đá tiến hành thí nghiệm trường phòng Trong nội dung báo tác giả trình bày phương pháp xác định tham số biến dạng theo phương pháp nén uốn mẫu đá, đánh giá độ ổn định cơng trình ngầm có xét đến tính lưu biến đá Từ khóa: Lưu biến, từ biến, nén uốn, chùng ứng suất, biến dạng theo thời gian, độ bền lâu dài Đặt vấn đề Trong q trình khai thác sử dụng cơng trình có nhiều hư hỏng tính tốn, thiết kế không kể đến tham số lưu biến mẫu đá/khối đá Lưu biến gồm hai trình bản: từ biến chùng ứng suất Từ biến thí nghiệm cách chất tải lên mẫu với tải trọng không đổi theo thời gian σ=σ0=const ghi lại biến dạng tăng dần Chùng ứng suất thí nghiệm cách giữ nguyên biến dạng không đổi theo thời gian ε=ε0=const ghi lại ứng suất giảm dần Ngoài hai tượng: từ biến chùng ứng suất, trình lưu biến đá cịn sử dụng khái niệm “độ bền lâu dài” (giới hạn bền dài lâu) đá xử lý từ kết hai thí nghiệm giai đoạn chất tải khác [1,3,5] Trên Hình 1: đoạn OA tương ứng với giai đoạn biến dạng tức thời ban đầu Tùy thuộc vào giá trị tác dụng tải trọng, giai đoạn mang đặc tính đàn hồi Đoạn AB tương ứng với giai đoạn từ biến không ổn định Tại giai đoạn này, biến dạng đá mang tính chất biến dạng đàn hồi biến dạng không thuận nghịch Đoạn BC JSTT 2022, (2), 1-9 tương ứng với giai đoạn từ biến ổn định hay giai đoạn từ biến có tốc độ biến dạng khơng đổi Đoạn CD đặc trưng đặc tính gia tăng tốc độ biến dạng phát triển mạnh mẽ tình hình thành nứt nẻ Giai đoạn kết thúc phá hủy hoàn toàn mẫu đá Chùng ứng suất (Hình 2) suy giảm ứng suất khối đá biến dạng trì theo thời gian mà trường hợp đặc biệt biến dạng không đổi Có thể thấy, từ biến chùng ứng suất xảy đồng thời khối đá làm việc dài hạn Từ biến chùng ứng suất hai mặt tính chất mẫu đá/khối đá Để xác định tham số lưu biến mẫu đá có nhiều phương pháp khác Một phương pháp xác định tính chất lưu biến mẫu đá dùng thí nghiệm nén uốn Mẫu đá gia cơng dạng dầm với kích thước 20×20×160mm Sau gia công xong, mẫu đá đưa lên nén với hai tốn Hình 3: từ biến (chất tải không đổi theo thời gian) chùng ứng suất (cho dầm biến dạng với giá trị giữ nguyên https://jstt.vn/index.php/vn Nguyễn & nnk biến dạng suốt trình thí nghiệm), chiều dài đoạn dầm uốn 140mm ε(t) = t  1 σ(t)+  L(t,τ).σ(τ)dτ  E  (1) ε(t), σ(t) biến dạng ứng suất thời điểm t, E mô đun đàn hồi tức thời đá, τ biến số tích phân, L(t, τ) nhân phương trình tích phân Do tính chất di truyền đá (là tính chất biến dạng thời điểm phụ thuộc vào đặc điểm tất trình chịu tải trước vật liệu) nên nhân L(t, τ) biểu diễn: L(t, )   (t   ) Hình Biểu đồ từ biến mẫu đá (2) Thí nghiệm từ biến mẫu đá chất tải với tải trọng khơng đổi σ=σ0=const, có dạng: σ ε(t) =  1+ Φ  (3) E Φ hàm từ biến Nghiên cứu theo phương pháp viện sỹ Zh.X.Erzhanov [1, 6]: δt1-α (4) 1- α α tham số theo thực nghiệm khơng thứ ngun δ có thứ ngun (s-1+α) Φ= Khi mơ đun biến dạng có xét tới từ biến có dạng: E Et = (5) 1+ Φ Hình Biểu đồ chùng ứng suất mẫu đá [1] Chuyển vị điểm nằm dầm Hình có dạng: Fl (6) 48EJ J mơ men qn tính mặt cắt ngang tiết diện dầm y= Hình Sơ đồ nén uốn mẫu đá dạng dầm [6] Xác định tham số lưu biến mẫu đá thí nghiệm nén uốn mẫu dạng dầm 2.1 Thí nghiệm nén uốn xác định tham số từ biến mẫu đá L.Bolzmann (1875) thấy biến dạng tổng cộng thời điểm vật liệu gồm hai thành phần: biến dạng đàn hồi chịu tác dụng tải trọng biến dạng từ biến chịu ảnh hưởng thời gian Có thể biểu diễn điều qua biểu thức toán học [2,4,6] Ứng suất mặt cắt ngang dầm (Hình 3) xác định theo công thức: Mh σ= (7) 2J M mơ men điểm nằm dầm, h chiều cao dầm Fl M= (8) Thay (8), (7) vào (6), có: y=σ l2 6Eh (9) Nguyễn & nnk  y(t)  u = lg  -  ; x = lgt ;  y0  Thay E E(t) công thức (9) kết hợp với cơng thức (5) tính tốn chuyển vị điểm nằm dầm (điểm đặt lực) theo thời gian: y(t) = σ l2 1+Φ  6EJ (10) Xét dầm có chuyển vị ban đầu theo phương trình (9): y0 = σ (13)  δ  a = lg  ; b= 1- α 1- α  Phương trình (12) thành phương trình bậc nhất: u  a  bx (14) Từ giá trị a, b xác định giá trị tham số từ biến theo phương trình (13): l2 6Eh δ 1-α   y(t) = y0  1+ t  1- α   (11) Tiến hành logarit hai vế được:  y(t)  δ lg  -  = lg + 1 - α  lgt 1- α  y0  (12) Đặt số hạng sau: α = 1- b (15) δ = 10 (1 - α) (16) a Dùng số liệu chuẩn Bảng 1, kết thí nghiệm với đá muối mỏ Liên Bang Nga [6] để tiến hành xử lý số liệu phần mềm Microsoft Excel Số liệu biến dạng đo điểm dầm từ thời điểm sau chất tải ổn định (bỏ qua giai đoạn tăng tải) Bảng Kết thí nghiệm xử lý theo phương trình (13) [6] y0 1.103 (cm) t.1.10-5s (giây) t (giờ) y(t).1.103 cm  y(t)  u = lg  - 1 y   x=lgt 1,8 2,0 0,14 0,72 7,2 3,89 20 200 2,5 5,0 7,5 -0.06 0,18 0,44 0,59 1,3 2,3 2,25 2,5 1,8 10,8 50 300 8,0 10,8 0,34 0,52 1,7 2,48 0,09 3,6 11,52 2,5 100 320 5,0 10,25 15 -0,18 0,38 0,60 0,4 2,51 16,2 450 15,5 0,62 2,65 σ, (Mpa) 2,7 3,0 Từ giá trị u x nhập vào phần mềm Microsoft Excel, dùng phương pháp bình phương cực tiểu, phần mềm tự động vẽ phương trình u=a+bx Hình Xác định giá trị a=-0,18 b=0,29 Xác định tham số từ biến từ phương trình (15): α=1b=1-0,29=0,71; từ phương trình (16) δ=10a(1-α)= 10-0,18(1-0,71)= 0,192 (s-0,29) Từ phương trình (4) xác định được: Φ= Hình Kết xử lý thí nghiệm từ biến phần mềm Microsoft Excel δt 1-α 0,192 1-0,71 = t = 0,662t 0,29 - α - 0,71 Với ứng suất σ=2,7 MPa, chuyển vị ban đầu Nguyễn & nnk y0=0,003 cm, xác định mô đun đàn hồi đá theo phương trình (9): y0 = σ ε(t) = l2 14  0,003 = 2,7 6Eh 6E.2 trường hợp:  (t )    Tính tốn E=14700 MPa Từ phương trình (11) thu được: δ 1-α   y(t) = y0  1+ t  = y0 1+Φ  1- α    = y0 1+ 0,662t 0,29 σ(t) 1+ Φ  E σ(t) = σ0 1+Φ (18) Thay kết phương trình (4) vào phương trình (18), biến đổi thu phương trình: (17)  0 Có phương trình: E 1- Kết so sánh thí nghiệm Bảng chuẩn hóa theo phương trình (17) Hình 5: σ(t) δ 1-α = t σ0 1- α (19) Tiến hành logarit hai vế được:  σ(t)  δ lg  + 1 - α  lgt  = lg σ0  1- α  (20) Đặt số hạng sau:  σ(t)  s = lg   ; x = lgt ;  σ0   δ  a = lg  ; b= 1- α 1- α  (21) Phương trình (20) thành phương trình bậc nhất: Hình Kết thí nghiệm từ biến lý thuyết theo phương trình (17) s  a  bx 2.2 Thí nghiệm nén uốn xác định tham số chùng ứng suất mẫu đá (22) Thí nghiệm chùng ứng suất [6] mẫu đá muối mỏ với tải trọng ban đầu σ0= 23 MPa, tương ứng với chuyển vị ban đầu 0,26 mm Kết thí nghiệm trình bày Bảng Từ giá trị s x nhập vào phần mềm Microsoft Excel, dùng phương pháp bình phương cực tiểu, phần mềm tự động vẽ phương trình s=a+bx Hình Tiến hành thí nghiệm chùng ứng suất, giữ nguyên biến dạng theo thời gian ε = ε0 = const = σ0/E, tải tác dụng lên dầm giảm dần theo thời gian Từ kết phương trình (3), biến dạng theo thời gian với tải trọng thay đổi: Bảng Kết thí nghiệm xử lý theo phương trình (21) t x=lgt σ(t), MPa 1- σ(t) σ0  σ(t)  s = lg   σ0   Giờ 1.10-4s (giây) 0,36 15 0,348 -0,46 1,8 0,7 13 0,435 -0,36 10 3,6 12 0,478 -0,32 15 5,4 1,18 12 0,478 -0,32 25 9,0 1,4 11 0,522 -0,28 Nguyễn & nnk Hình Kết xử lý thí nghiệm chùng ứng suất phần mềm Microsoft Excel Xác định giá trị a = -0,46 b = 0,17 Xác định tham số từ biến từ phương trình (15): α = – b = - 0,13 = 0,87; từ phương trình (16) δ=10a(1-α)=10-0,46(1-0,87)= 0,045 (s-0,12) Từ phương trình (4) xác định được: Φ= δt 1-α 0,042 1-0,88 = t = 0,35t 0,12 - α - 0,87 Với ứng suất ban đầu σ0=23 MPa giá trị Φ trên, thay vào phương trình (18): σ(t) = σ0 23 = 1+Φ 1+ 0,35t 0,12 (23) Kết so sánh thí nghiệm Bảng chuẩn hóa theo phương trình (23) Hình Hình Kết thí nghiệm chùng ứng suất lý thuyết theo phương trình (23) Nghiên cứu ổn định cơng trình ngầm có xét tính lưu biến đá 3.1 Xác định tải trọng tăng thêm lên cơng trình ngầm theo thời gian Trong trình khai thác sử dụng độ bền khối đá suy giảm, đồng nghĩa độ cứng f khối đá giảm dần theo thời gian Theo phương pháp xác định tải trọng lên cơng trình ngầm, độ cứng f khối đá có liên quan tới chiều dài vùng phá hủy công trình ngầm Một số hư hỏng cơng tình ngầm ghi nhận Hình 8, số liệu quan trắc tải trọng lên kết cấu chống cho thấy tải trọng tác động lên cơng trình ngầm tăng dần theo thời gian Từ số liệu đo đạc quan trắc lập biểu đồ tải trọng tác dụng lên kết cấu chống theo độ sâu khác nhau, với độ cứng f khối đá khác Kết xử lý số liệu trình bày Hình Hình Sự sụp đổ cơng trình ngầm mỏ ghi nhận Liên Bang Nga [8] Cũng từ số liệu quan trắc thiết lập mối quan tải trọng tác dụng lên kết cấu chống theo thời gian với loại đá có độ cứng khác Nguyễn & nnk p(t) tải trọng tăng thêm lên kết cấu theo thời gian t/m2, t=0 thời điểm thi công xong lắp dựng xong kết cấu chống, an, bn hệ số quan trắc Theo kết quan trắc Hình 10: đường số 1, f=4÷6 chọn hai điểm đoạn thẳng để xác định giá trị an=1,386 bn=25 theo phương trình (24) Làm tương tự với trường hợp khác 3.2 Đánh giá độ ổn định cơng trình ngầm có xét tới tính lưu biến đá Hình Mối liên hệ tải trọng với độ cứng, chiều sâu cơng trình ngầm [7] Thi công đường hầm môi trường mà đá có chuyển vị lớn, thường phải chấp nhận giá trị dịch chuyển cho phép (dịch chuyển cơng nghệ- uTECH) chu tuyến cơng trình Giá trị không phụ thuộc vào trạng thái ứng suất mà vào thời gian (thời gian từ biến tCR) Trong cần khoảng thời gian (thời gian cơng nghệ tTECH), để hồn tất hệ chống đỡ giảm áp lực địa tầng lên vỏ chống Nghiêm Hữu Hạnh Bulushev [4] kiến nghị lấy tỷ số thời gian từ biến thời gian công nghệ để có chuyển vị cơng nghệ làm tiêu chuẩn đánh giá ổn định đá theo yếu tố thời gian Theo đó, độ ổn định “D” đá xác định theo công thức sau: D tCR tTECH (25) Thời gian công nghệ tTECH phụ thuộc vào hệ chống đỡ lựa chọn, công nghệ thi công, điều kiện thi công, kỹ thi công Thời gian từ biến tCR phụ thuộc vào trạng thái ứng suất quanh cơng trình, thông số lưu biến đá giá trị biến dạng cho phép εlim (dịch chuyển công nghệ uTECH) Biến dạng cho phép, trường hợp áp dụng thuyết từ biến di truyền với nhân từ biến dạng hàm số mũ, xác định theo cơng thức sau: Hình 10 Mối liên hệ tải trọng tăng thêm lên  lim  kết cấu chống với độ cứng f, thời gian [7] Từ đồ thị Hình 10, xác định phương trình tính tốn tải trọng tăng thêm lên cơng trình ngầm  1       tCR    (26)   trị trung bình ứng suất pháp theo phương tiếp tuyến vùng từ biến ổn theo thời gian [7]:  t +1 ln   b p(t) =  n  an uTECH    P  2ro E định, Pσ số dẻo tương ứng với giá trị   , E (24) mođun tổng biến dạng tương ứng với giá trị   , α, δ thông số lưu biến, r0 bán kính đường Nguyễn & nnk hầm trường hợp tiết diện tròn, dạng khác quy đổi tương đương Trong công thức (26), cho ro, uTECH, biết   qua tính tốn (quan trắc), cịn E, Pθ, α, δ thu từ kết thí nghiệm, ta tính tCR; từ tính D theo công thức (25) Mức độ ổn định xác định theo Bảng Chọn số dẻo đá Pσ=1 (trong trường hợp khác lấy theo kết thí nghiệm chất- dỡ tải đơn trục), nhận thấy công thức (26) hồn tồn giống với cơng thức (3) đưa chuyển vị giống công thức (11) Giả thiết lấy số liệu thí nghiệm trên: α=0,71; δ=0,192 (s-0,29) Tính tốn ổn định cho cơng trình ngầm với đường kính r0=5m; giá trị trung bình ứng suất pháp theo phương tiếp tuyến vùng từ biến ổn định 2,7 MPa; độ dịch chuyển công nghệ uTECH=10mm; tính theo cơng thức (17) tCR=2047 ngày Chọn cơng nghệ thi công neo bê tông phun: thời gian thi công, lưu không, lắp dựng để kết cấu chống phát huy tác dụng tTECH=14 ngày Độ ổn định cơng trình ngầm trường hợp này: D=2047/14=146,2 Tra Bảng cấp ổn định cơng trình ngầm thuộc cấp I, mức độ ổn định, thời gian không cần chống 2047 ngày Trong trường hợp chọn biện pháp thi cơng kết cấu chống khác cần tính lại tTECH dựa theo biểu đồ tổ chức thi công tính lại mức độ ổn định D Thời gian không cần chống cho phép Bảng [4] tương đối (tham khảo), để sử dụng cần dựa vào kết tính tốn Như vậy, theo quan niệm số ổn định D khơng phải số cho điều kiện tự nhiên, phụ thuộc vào điều kiện thi công Với điều kiện nhau, hệ chống đỡ ổn định, hệ khác lại không; với hệ chống đỡ cơng nghệ ổn định, cơng nghệ khác lại khơng; chí với đội thi cơng ổn định cịn với đội khác không Từ thời điểm dự báo ổn định thi công đến lúc lắp đặt kết cấu chống có kể đến từ biến dự báo thời gian lắp thêm kết cấu chống cố định bổ sung thêm loại kết cấu chống khác Phương pháp tính tốn dự báo tương đối đơn giản, giúp kỹ sư xây dựng đánh giá sơ phương án thi công để tiến hành giải pháp tính tốn chi tiết mô phần mềm đại như: Plaxis 3D, Flac, Midas GTS NX, … Bảng Mức độ ổn định môi trường đất đá lưu biến [4] Cấp ổn định D Chỉ số ổn định D Mức độ ổn định Thời gian không cần chống cho phép I > 100 Rất ổn định Không hạn chế II ÷ 100 Ổn định Tới tháng III 0.6 ÷ Tương đối ổn định Đến 10 ÷ 15 ngày IV 0.06 ÷ 0.6 Không ổn định Đến ngày V < 0.06 Rất không ổn định Chuyển dịch nhanh, sập, đẩy trồi TT Kết luận kiến nghị Dựa tài liệu ngồi nước nhóm tác giả đưa dẫn phương pháp thí nghiệm từ biến, chùng ứng suất cho mẫu đá nén uốn dạng dầm Ngồi ra, nhóm tác giả tổng hợp- phân tích, đưa cách tính tốn ổn định cơng trình ngầm có xét tới tính lưu biến yếu tố cơng nghệ thi công theo phương pháp Nghiêm Hữu Hạnh [4] Khi tính tốn tải trọng tác dụng lên cơng trình ngầm cần tiến hành nghiên cứu tải trọng theo thời gian để đảm bảo thiết kế, tính tốn ổn định kết cấu chống Đối với cơng trình ngầm Việt Nam cần tiến hành nghiên cứu xây dựng phương pháp thí nghiệm để xác định tham số phù hợp với điều kiện địa chất công trình Trong thời gian tới, nhóm tác giả tiến hành thiết lập phương pháp thí nghiệm, xử lý số liệu nhằm xác Nguyễn & nnk định “độ bền lâu dài” đá tải trọng lên kết cấu chống theo thời gian Thí nghiệm học đá đóng vai trị quan trọng cơng tác dự báo, thiết kế Địa kỹ thuật Trong nội dung báo trình bày hai thí nghiệm: từ biến chùng ứng suất nhằm xác định tính chất lưu biến mẫu đá phương pháp nén uốn mẫu đá gia cơng dạng dầm Ưu điểm: thí nghiệm chùng ứng suất tương đối đơn giản: thời gian thí nghiệm khoảng 24 giờ, kết xử lý nhanh với trợ giúp phần mềm Microsoft Excel Tuy nhiên, nhược điểm phương pháp là: gia công mẫu với kích thước dạng dầm 20×20×160mm tương đối khó khăn thí nghiệm từ biến thời gian lâu, lên tới vài trăm Cần tiến hành thí nghiệm lưu biến thí nghiệm: nén đơn trục, cắt phẳng, nén ba trục mẫu đá để xét tới nhiều điều kiện chất- dỡ tải khác mẫu đá Với khối đá đồng nhất, khơng có nứt nẻ lấy tham số lưu biến mẫu đá dùng cho khối đá Trong trường hợp khối đá không đồng có nhiều đứt gãy, nứt nẻ, cần tiến hành nghiên cứu thêm để quy đổi tham số lưu biến mẫu đá sang tham số dùng cho khối đá Mặt khác, tham số lưu biến mẫu đá nhạy, thay đổi theo nhiệt độ độ ẩm Do vậy, cần đảm bảo nhiệt độ độ ẩm ổn định suốt q trình thí nghiệm Yếu tố nhiệt độ, độ ẩm tới từ biến mẫu đá/khối đá cần nghiên cứu nơi có dải nhiệt độ độ ẩm thay đổi rộng Cần tiến hành phân tích thêm số liệu thí nghiệm để đánh giá “độ bền lâu dài” (giới hạn bền dài lâu) mẫu đá Phân tích định lượng cho thấy trình sử dụng nhiều yếu tố: lưu biến, tác động khai thác sử dụng mà tải trọng lên kết cấu chống tăng dần theo thời gian Đối với cơng trình giao thơng, mỏ tải Việt Nam cần tiến hành đo đạc, quan trắc, tính tốn để đảm bảo ổn định cơng trình q trình sử dụng Trong nội dung báo, xét tới việc đánh giá ổn định cơng trình ngầm gia cố neo bê tơng phun kể đến tính biến dạng từ biến đá theo phương pháp kinh nghiệm tác giả Nghiêm Hữu Hạnh [4] mà chưa có tính tốn chi tiết ảnh hưởng loại kết cấu chống Cần tiến hành nghiên cứu thêm phương pháp số, bổ sung phương pháp bán giải tích khác Các tài liệu thí nghiệm từ biến mẫu đá Việt Nam thiếu, chưa phổ biến Trong nội dung báo, tác giả hồn thiện phương pháp thí nghiệm xác định tham số lưu biến theo thí nghiệm nén uốn mẫu đá, xử lý số liệu dựa vào số liệu chuẩn theo tiệu [6,7] phổ biến Liên Bang Nga Tài liệu tham khảo [1] T H Võ, M Đ Phùng Cơ học đá ứng dụng xây dựng cơng trình ngầm khai thác mỏ, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội, 2005 [2] S N Nguyễn Cơ học đá, Nhà xuất Giao thông vận tải, Hà Nội, 2005 [3] T M Trần Giáo trình học đá khối đá, Nhà xuất Xây Dựng, Hà Nội, 2016 [4] H H Nghiêm Cơ học đá, Nhà xuất Giáo Dục, 2001 [5] Q P Nguyễn Cơ học đá, Nhà xuất Xây Dựng, 2007 [6] Н.С.Булычев Механика подземных сооружений в примерах и задачах, Издательство «Недра», Москва, 1989 [7] Б.Н.Виноградов Методы исследования проявлений горного давления при сооружении тоннелей метрополитена, Труды ВНИМИ Сб 40 Л., 1966 [8] Рекомендации по автоматизированному проектированию капитальных горных выработок, Ленинград, 1979 ... xác định tham số biến dạng theo phương pháp nén uốn mẫu đá, đánh giá độ ổn định cơng trình ngầm có xét đến tính lưu biến đá Từ khóa: Lưu biến, từ biến, nén uốn, chùng ứng suất, biến dạng theo thời... Q trình lưu biến đá/ khối ảnh hưởng đến ổn định cơng trình ngầm Để xác định đặc tính lưu biến mẫu đá tiến hành thí nghiệm trường phịng Trong nội dung báo tác giả trình bày phương pháp xác định. .. Cơng nghệ Giao thông Trường Đại học Công nghệ GTVT Thông tin viết Dạng viết: Bài báo nghiên cứu Nghiên cứu ổn định cơng trình ngầm có xét đến tính lưu biến mẫu đá Nguyễn Huy Hiệp1,*, Nguyễn Quý