văn phòng làm việc sở tài chính tp.cần thơ

GVHD: Mai Hà Sơn LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SU XÂY DỰNG-K98 PHẦN MỘT: TÍNH SÀN ĐIỂN HÌNH Các ô bản có kích thước lớn: 5.5x6.5m làm cho chiều dày của bản sàn rất lớn, không kinh tế và kém ổn đònh về mặt kết cấu. Do đó, đặt dầm trực giao cắt các ô bản lớn ban đầu ra các ô bản bé hơn để giải quyết hai nhược điểm trên. Có 4 loại ô bản làm việc 2 phương với kích thước như sau: 1. 3.25 x 5.5m 2. 3.25 x 5.5m 3. 4 x 6.5m 4. 4 x 4.5m Và một lọai ô bản làm việc một phương với kích thước 5. 1.5 x 6.5m I. Tải trọng: 1. Tónh tải: Trọng lượng tường ngăn: Các tườmg ngăn xây bằng gạch ống dày 10cm. Trọng lượng tiêu chuẩn là 180kg/cm 2 . Căn cứ vào sơ đồ bố trí tường ngăn, coi tải trọng tường phân bố đều trên sàn là 200kg/m 2 với hệ số vượt tải là 1.2 Bảng tính tónh tải sàn Lớp sàn Trọng lượng tiêu chuẩn kg/m 2 Hệ số vượt tải Trọng lượng tính toán kg/m 2 Gạch xi măng 200x200 Vữa lớp dày 2cm Bản sàn dày 8cm Vữa trát trần dày 1.5cm 45 32 200 24 1.1 1.1 1.1 1.1 49.5 35.2 220 26.4 Tổng cộng 331.1 g tt = 331.1 + 200 x 1.2 = 571.1 kg/m 2 2. Hoạt tải: Căn cứ vào mục đích sử dụng trên mặt bằng, có ba loại hoạt tải trên toàn sàn như sau: Loại 1: Phòng làm việc, phòng vệ sinh P tc = 200 kg/m 2 P tt = 200x1.3 = 260 kg/m 2 Loại 2: Tiền sảnh, hành lang P tc = 300 kg/m 2 P tt = 300x1.2 = 360 kg/m 2 Loại 3: Ban công P tc = 400 kg/m 2 P tt = 400x1.2 = 480 kg/m 2 II. Tính các bản kê 4 cạnh: 1. Tính giá trò momen trong ô bản: SVTH: Nguyễn Chí Hậu Trang1 GVHD: Mai Hà Sơn LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SU XÂY DỰNG-K98 Tính bản theo sơ đồ đàn hồi có xét ảnh hưởng của các ô bản kế cận q ’ = 2 P q ” = g + 2 P P ’ = q’ x l 1 x l 2 P ” = q ” x l 1 x l 2 P = q x l 1 x l 2 với q = g +P Momen ở nhòp M 1 = m 11 xP ’ + m i1 xP ” với i: Ký hiệu loại ô bản M 2 = m 12 xP ’ + m i2 xP ” Momen ở gối M I = ma α k j1 xP với j: Ký hiệu loại ô bản hai bên gối đang xét M II = ma α k j2 xP Bảng 1: BẢNG TÍNH TẢI TRỌNG TRÊN CÁC Ô BẢN KÊ bả ng số Cạnh ngắn l 1 (m) Cạnh dài l 2 (m) Tónh tải g (kg/m 2 ) Hoạt tải P (kg/m 2 ) Q ’ = 2 P (kg/m 2 ) q ” = g + 2 P (kg/m 2 ) q = g +P (kg/m 2 ) P ’ = q’ x l 1 x l 2 (kg) P ” = q ” x l 1 x l 2 (kg) P = q x l 1 x l 2 (kg) 1 3.25 5.5 331.1 260 130 461.1 591.1 2323.75 8242.16 10565.91 2 3.25 5.5 331.1 360 180 511.1 691.1 3217.5 9135.91 12353.41 3 4 6.5 331.1 360 180 511.1 691.1 4680 13288.6 17968.6 4 4 4.5 571.1 260 130 701.1 831.1 2340 12619.8 14959.8 Bảng 2: BẢNG TÍNH CÁC HỆ SỐ: m 11 ; m 12 ; m i1 ; m i2 ; k i1 ; k i2 bả ng số Sơ đồ tính Cạnh ngắn l 1 (m) Cạn h dài l 2 (m) Tỷ số l 2 /l 1 m 11 m 12 m g1 m g2 k g1 k g2 1 3.25 5.5 1.69 0.04876 0.0171 0.02004 0.007 0.04396 0.01544 2 3.25 5.5 1.69 0.04876 0.0171 0.02004 0.007 0.04396 0.01544 3 4 6.5 1.625 0.04855 0.0184 0.02035 0.0077 0.0449 0.01705 4 4 4.5 4.5 0.0404 0.0322 0.0197 0.01555 0.04555 0.03605 SVTH: Nguyễn Chí Hậu Trang2 GVHD: Mai Hà Sơn LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SU XÂY DỰNG-K98 Bảng 3: BẢNG TÍNH GIÁ TRỊ MOMEN Ở GỐI VÀ MOMEN Ở NHỊP bản số P ’ (kg) P ” (kg) P(kg) M 1 (kg m/m) M 2 (kg m/m) M I (kg m/m) M II (kg m/m) 1 2323.75 8242.16 10565.91 278.48 97.43 464.48 163.14 2 3217.5 9135.91 12353.41 339.97 118.97 543.06 190.74 3 4680 13288.6 17968.6 497.64 188.43 806.79 306.36 4 2340 12619.8 14959.8 343.15 271.59 681.42 539.3 2. Tính cốt thép trong các ô bản: Thép trong ô bản được tính theo công thức sau: A = 2 0 hbR M n α = 1- A21− F a = α x a n R R x b x h 0 Trong đó: • Bêtông mac 300 có R n = 130kg/m 2 • b= 100cm : chiều rộng dải bản chòu momen • h 0 = 8-1.5cm = 6.5cm ( với a=1.5cm là lớp bêtông bảo vệ cốt thép) • R a = 2100kg/cm 2 loại AI Bảng 4: BẢNG KẾT QUẢ TÍNH CỐT THÉP CỦA CÁC Ô BẢN KÊ Ô bản số M(kgm/m) A α F a (cm 2 ) Thép chọn-F a chọn (cm 2 ) 1 M 1 =278.48 0.0507 0.0521 2.1 φ8a200(2.51) M 2 =97.43 0.0177 0.0179 0.72 φ6a200(1.41) M I =464.48 0.0846 0.0885 3.56 φ8a140(3.59) M II =163.14 0.0297 0.0302 1.22 φ6a200(1.41) 2 M 1 =339.97 0.0619 0.0639 2.57 φ8a180(2.79) M 2 =118.97 0.0217 0.0219 0.88 φ6a200(1.41) M I =543.06 0.0989 0.1043 4.19 φ8a120(4.19) M II =190.74 0.0347 0.0353 1.42 φ6a180(1.57) 3 M 1 =497.64 0.0906 0.0951 3.83 φ10a200(3.93) M 2 =188.43 0.0343 0.0349 1.4 φ6a200(1.41) M I =806.79 0.1469 0.1596 6.42 φ10a120(6.54) M II =306.36 0.0558 0.0575 2.31 φ8a200(2.51) 4 M 1 =343.15 0.0625 0.0646 2.6 φ8a180(2.79) M 2 =271.59 0.0494 0.0507 2.04 φ8a200(2.51) M I =681.42 0.1241 0.1329 5.35 φ10a200(5.61) M II =539.3 0.0982 0.1036 4.17 φ8a120(4.19) SVTH: Nguyễn Chí Hậu Trang3 GVHD: Mai Hà Sơn LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SU XÂY DỰNG-K98 3. Tính các ô bản dầm: Cắt một dải bản rộng 1m để tính Với sơ đồ tính M n = 24 1 x q x l 2 M g = 12 1 x q x l 2 Bảng 5: BẢNG SỐ LIỆU TẢI TRỌNG VÀ GIÁ TRỊ MOMEN Ô BẢN DẦM bản số Sơ đồ tính Cạnh ngắn l 1 (m) g (kg/m 2 ) P (kg/m 2 ) q =P +g (kg/m 2 ) M n (kgm/m) M g (kgm/m) 5 1.5 571.1 480 1051.1 98.54 197.08 Bảng 6: BẢNG KẾT QUẢ TÍNH THÉP CÁC Ô BẢN DẦM Ô bản số Giá trò momen (kgm/m) A α F a (cm 2 ) Thép chọn-F a chọn (cm 2 ) 5 M n =98.54 0.0179 0.0181 0.73 φ6a200(1.41) M g =197.08 0.0359 0.0366 1.47 φ6a180(1.57) SVTH: Nguyễn Chí Hậu l q Trang4 GVHD: Mai Hà Sơn LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SU XÂY DỰNG-K98 PHẦN HAI: CẦU THANG Thiết kế cầu thang dạng bản không có limon. Các vế thang gối lên các dầm chiếu nghỉ, dầm chiếu đi và dầm chiếu đến. Các kích thước và cấu tạo như hình vẽ 1. Tải trọng: Tải trọng bản thân: • Vế thang: chọn chiều dày vế thang là 14cm • Cấu tạo các lớp vật liệu vế thang như hình vẽ Bảng 1: BẢNG HÌNH TẢI TRỌNG BẢN THÂN VẾ THANG Lớp vật liệu Trọng lượng tiêu chuẩn kg/m 2 Hệ số vượt tải Trọng lượng tính toán kg/m 2 Đá mài dày 1cm Vữa lót dày 2cm Bậc xây gạch thẻ Vữa lót dày 3cm Bản BTCT dày 14cm Vữa trát trần dày 2cm 24 32 118 48 350 32 1.3 1.3 1.1 1.3 1.1 1.3 31.2 41.6 129.8 62.4 385 41.6 SVTH: Nguyễn Chí Hậu Trang5 Vửa trát trần dày 2cm Bản BTCT dày 14cm Vữa lót dày 3cm Bậc xây gạch thẻ Vữa lót dày 2cm Đá mài dày 1cm GVHD: Mai Hà Sơn LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SU XÂY DỰNG-K98 Tổng cộng 691.6 Chiếu nghỉ: chọn chiều dày chiếu nghỉ là 8cm Cấu tạo các lớp vật liệu chiếu nghỉ. Bảng 2: BẢNG TÍNH TẢI TRỌNG BẢN THÂN CHIẾU NGHỈ Lớp vật liệu Trọng lượng tiêu chuẩn kg/m 2 Hệ số vượt tải Trọng lượng tính toán kg/m 2 Đá mài dày 1cm Vữa lót dày 3cm Bản BTCT dày 14cm Vữa trát trần dày 2cm 24 48 350 32 1.3 1.3 1.1 1.3 31.2 62.4 385 41.6 Tổng cộng 520.2 Hoạt tải cầu thang P tc = 400 kg/m 2 P tt = 400 x 1.2 =480 kg/m 2 Vậy tổng tải trọng tác dụng lên bản thang • Trên vế thang: 691.6 + 480 = 1171.6 kg/m 2 • Trên chiếu nghỉ: 520.2 + 480 = 1000.2 kg/m 2 2. Tính bản thang: 2.1 Tính nội lực: Bản thang gối lên hai dầm ở hai đầu. dầm chiếu đi và dầm chiếu đến có bản sàn gắn liền với dầm nên được xem tại các vò trí đó là gối đầu cố đònh. Ở dầm chiếu nghỉ không có bản sàn gắn liền với dầm chiếu nghỉ làmcho dầm chiếu nghỉ có thể chuyển vò ngang tuy chuyển vò ngang là rất bé. Để thiên về an toàn xem tại đó là gối di động. SVTH: Nguyễn Chí Hậu Trang6 Đá mài dày 1cm Bản BTCT dày 14cm Vữa trát trần dày 2cm Vữa lót dày 3cm GVHD: Mai Hà Sơn LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SU XÂY DỰNG-K98 Sử dụng chương trình Microfead P 1 để tính nội lực bản thang xem như một dầm gãy khúc. Biểu đồ momen của bản thang: 2.2 Tính cốt thép: Thép trong bản thang được tính toán theo công thức của cấu kiện uốn như phần bản sàn. Trong đó chọn a=2cm; R a =2700kg/cm 2 (thép AII), R n =130kg/cm 2 BẢNG KẾT QUẢ TÍNH CỘT THÉP BẢN THANG Ngoài ra, ta còn thấy 40% momen ở nhòp tính thép cấu tạo cho momen âm ở gối mặc dù sơ đồ tính ở hai khớp (an toàn) Fa 1 = 16.21 x 40/100 = 6.484cm 2 → chọn φ10a120(6.54cm 2 ) SVTH: Nguyễn Chí Hậu Giá trò momen (kgm/m) A α Fa(cm 2 ) Thép chọn-F a chọn (cm 2 ) M n =4515.8 0.2412 0.2806 16.21 φ16a120(16.76) M g =4812.9 0.2571 0.303 17.56 φ16a110(18.28) Trang7 M2=Mmax=4812.9Kg.m R=3189.8Kg 3800 M1=4515.8Kg.m R=3189.8Kg 2300 3800 q=1171.6Kg/m 2300 1850 q=1000.2Kg/m GVHD: Mai Hà Sơn LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SU XÂY DỰNG-K98 Fa 2 = 17.56 x 40/100 = 7.024cm 2 →chọn φ 10a110(7.14cm 2 ) 3. Tính dầm chiếu nghỉ: 3.1 Tải trọng tác dụng:  Dầm chiếu nghỉ chòu các trọng tải: tải trọng bản thân, trọng lượng tường, phản lực của bản thang  Chọn tiết diện dầm 20x35cm Trọng lượng bản thân q bt = 0.2 x 0.35 x2500 x1.1 = 192.5kg/m Trọng lượng tường: Tường dày 20cm,cao 1.75m q bt = 330 x 1.75 x 1.2 = 693kg/m Phản lực của bản thang: q bảnthang = 3113.6kg/m Tổng tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ: q tc = 192.5 + 693 + 3113.6 = 3999.1kg/m 3. Tính momen và cốt thép:  Dầm chiếu nghỉ tiết diện 20x35cm, gối hai đầu lên cột nhà Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ  Biểu đồ momen dầm chiếu nghỉ M = 8 . 2 lq = 8 41.3999 2 x = 7998.2 kg/m SVTH: Nguyễn Chí Hậu Trang8 4000 q=3999.1Kg/m M=7998.2Kg.m 4000 GVHD: Mai Hà Sơn LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SU XÂY DỰNG-K98 Tính cốt thép dọc  Thép được tính theo công thức cấu kiện chòu uốn như trong phần bản sàn. đây sử dụng thép loại AII có: R a =2700 kg/m; chọn a=5cm A = 2 0 hbR M n = 2 3020130 1002.7999 xx x = 0.3418 α = 1- A21− = 1- 3418.021 x− = 0.4375 Fa = αx a n R R xbxh 0 = 0.4375x 2700 130 x20x30 = 12.64 cm 2 Chọn 5φ18 Fa=12.72cm 2 Ngoài ra, ta lấy 40% momen ở nhòp tính thép cấu tạo cho momen âm ở gối mặc dù sơ đồ tính là hai khớp(an toàn) M = 7998.2x 100 40 = 3199.28 kgm A = 2 3020130 4028.3199 xx x = 0.137 α = 1- A21− = 1- 137.021 x− = 0.148 Fa = αx a n R R xbxh 0 = 0.148x 2700 130 x20x30 = 4.28 cm 2 Chọn 5φ18 Fa=5.09cm 2 Hai thanh φ18 này được neo vào cột Tính cột đai:  Giá trò lực cắt lớn nhất tại gối tựa Q max =R=7998.2 kg  Để đảm bảo bê tông không bò phá hoại trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính cần phải thoả K 0 xR n xbxh 0 =0.35x130x20x30=27300 > Q max thoả  Tính K 1 xR k xbxh 0 =0.6x10x20x30=3600kg < Q max  Bêtông không đủ khả năng chòu lực cắt, phải tính cốt đai. Chọn đai hai nhánh φ6 U tt = R x n x ∈đ x 2 max 2 0 8 Q xbxhxR k = (0.8x2100)x2x0.283x 2 2 2.7998 3020108 xxx = 21.40cm U max = max 2 0 5.1 Q xbxhxR k = 2.7998 3020105.1 2 xxx = 33.76 cm U ct = {1/2h và 150} = 15cm Chọn đaiφ6a150 ở ¼ nhòp đầu dầm SVTH: Nguyễn Chí Hậu Trang9 GVHD: Mai Hà Sơn LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SU XÂY DỰNG-K98 φ6a200 ở phần còn lại 4. Tính dầm chiếu đi(dầm chiếu đến) 4.1 Tải trọng:  Dầm chiếu đi(dầm chiếu đến ) chòu các tải trọng: tải trọng bản thân, tải trọng từ sàn( ô1,ô3) phản lực của bản thang  Trọng lượng bản thân: chọn tiết diện dầm 20x45cm q tt = 0.2x0.45x2500x1.1 = 247.5 kg/m  Phản lực của thang q bthang = 3189.8 kg/m  Tải trọng từ sàn truyền về lực phân bố đều q pb = (1-2β 2 +β 3 ) x (g tt +p tt ) x l 1 /2 = 0.84x(520.2+360)x4/2 = 1478.7 kg/m với β = l 1 /2l 2 Tổng tải trọng tác dụng lên dầm chiếu đi 4.2) Tính momen và cốt thép: SVTH: Nguyễn Chí Hậu Trang10 3600 q=4916Kg/m 3600 q=3189.8Kg/m 3600 q=1478.7Kg/m 3600 q=247.5Kg/m [...]... và 150}=15cm Chọn đaiφ6a150 ở ¼ nhòp đầu dầm φ6a200 ở phần còn lại SVTH: Nguyễn Chí Hậu Trang12 GVHD: Mai Hà Sơn LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SU XÂY DỰNG-K98 PHẦN BA: HỒ NƯỚC MÁI Hồ làm bằng bêtông cốt thép toàn khối Hồ nước được chia làm hai ngăn:  Nước sinh hoạt và dự trữ (3.5x5.5)  Nước chữa cháy (3x5.5) I Tính bản nắp 1.1 Tải trọng Bản chòu lực với các lớp cấu tạo Vữa lót dày 2cm Bản BTCT dày 8cm BẢNG... đó lấy bằng lượng thép vừa tính đặt cho mép thép còn lại  Bản thành ngăn có 3 cạnh ngàm và hệ cột vào dầm đỗ Cạnh còn lại xem như gối di động lên bản nắp 5500 l 5.5 = = 3.93 > 2 , nên bản thành ngăn làm việc theo phưong cạnh h 1.4 h là chủ yếu  Tính bản thành ngăn như bản dầm Cắt một dải bản rộng 1m để tính Sơ đồ tính bản thành 1400 Do tỷ số SVTH: Nguyễn Chí Hậu q=1400Kg/m Trang19 GVHD: Mai Hà Sơn... đẩy momen lớn nhất căng ở hai mép đếu nhỏ hơn trường hợp trên 3.2.1 Tính cho bản có kích thước 3x1.4m;3.5x1.4m;5.5x1.4m Bản thành bên ngàm 3 cạnh còn một cạnh gối tự do lên bản nắp l Do tỷ số >2 → bản làm việc 1 phương Ta có sơ đồ: h q=77Kg/m q=1400Kg/m 3000 Áp lực nước Gió hút Ta có: ql 2 1400 x1.4 2 = = 182.9kgm / m M1 = 15 15 ql 2 1400 x1.4 2 = = 81.7 kgm / m M2 = 33.6 33.6 ql 2 77 x1.4 2 = = 18.9kgm... Chí Hậu Trang11 GVHD: Mai Hà Sơn LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SU XÂY DỰNG-K98 Tính cốt đai: Giá trò cắt lớn nhất Qmax=R=8848.8kg  Để đảm bảo bê tông không bò phá hoại trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính cần phải thoả K0xRnxbxh0 =0.35x130x20x40=36400kg > Qmax thoả  Tính K1xRkxbxh0 =0.6x10x20x40=4800kg < Qmax  Bêtông không đủ khả năng chòu lực cắt, phải tính cốt đai Chọn đai hai nhánh φ6 8 xRk xbxh02... 4.55cm2 Ra 2700 Chọn 5φ18 Fa=5.09cm2 Tính cốt đai: SVTH: Nguyễn Chí Hậu Trang23 GVHD: Mai Hà Sơn LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SU XÂY DỰNG-K98 Để đảm BT không bò phá hoại trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính cần phải thỏa mãn K0xRnxbxh0 = 0.35x130x30x35 = 47775kg > Qmax thỏa Tính K1xRkxbxh0 = 0.6x10x30x35 = 6300kg > Q max, suy ra BT không đủ khả năng chòu lực cắt, phải tính cốt đai Chọn đai 2 nhánh φ6... 0.099x x30x35 = 5.005cm2 Ra 2700 Trang25 GVHD: Mai Hà Sơn LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SU XÂY DỰNG-K98 Chọn 2φ18 Fa=5.09cm2 Tính cốt đai: • Để đảm BT không bò phá hoại trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính cần phải thỏa mãn K0xRnxbxh0 = 0.35x130x30x35 = 47775kg > Qmax thỏa Tính K1xRkxbxh0 = 0.6x10x30x35 = 6300kg > Q max, suy ra BT không đủ khả năng chòu lực cắt, phải tính cốt đai • Chọn đai 2 nhánh... = 1- 1 − 2 A = 1- 1 − 2 x0.055 = 0.057 Fa = αx Rn 130 xbxh0 = 0.057x x40x55 = 6.04cm2 Ra 2700 Chọn 2φ20 Fa=6.28cm2 Tính cốt đai: • Để đảm BT không bò phá hoại trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính cần phải thỏa mãn K0xRnxbxh0 = 0.35x130x40x55 = 100100kg > Qmax thỏa Tính K1xRkxbxh0 = 0.6x10x40x55 = 13200kg > Qmax, suy ra BT không đủ khả năng chòu lực cắt, phải tính cốt đai • Chọn đai 2 nhánh... 0.0426 0.0436 2.2 2φ12 Fa=2.26 M2=3178.8 0.0665 0.0689 3.48 2φ16 Fa=4.02 M3=3857.1 0.0807 0.0843 4.26 4φ12 Fa=4.52 Tính cốt đai: • Để đảm BT không bò phá hoại trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính cần phải thỏa mãn K0xRnxbxh0 = 0.35x130x30x35 = 47775kg > Qmax thỏa Tính K1xRkxbxh0 = 0.6x10x30x35 = 6300kg > Q max, suy ra BT không đủ khả năng chòu lực cắt, phải tính cốt đai • Chọn đai 2 nhánh . Có 4 loại ô bản làm việc 2 phương với kích thước như sau: 1. 3.25 x 5.5m 2. 3.25 x 5.5m 3. 4 x 6.5m 4. 4 x 4.5m Và một lọai ô bản làm việc một phương với. dụng trên mặt bằng, có ba loại hoạt tải trên toàn sàn như sau: Loại 1: Phòng làm việc, phòng vệ sinh P tc = 200 kg/m 2 P tt = 200x1.3 = 260 kg/m 2 Loại