PHÂN TÍCH VÀ THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT

8/23/2016 PHẦN 1: PHÂN TÍCH VÀ THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT Thống kê số liệu địa chất 2.1 Thống kê đặc trưng w, w L, wP, Gs, t Bước 1: Tập hợp số liệu đặc trưng thống kê (A) lớp đất cho tất hố khoan Bước 2: Tính giá trị trung bình n ∑A A tb = i i=1 n – số mẫu tập hợp n Bước 3: Tính độ lệch quân phương ∑ (A - A ) = i tb n -1 Bước 4: Tính hệ số biến động v v  Atb 8/23/2016 Thống kê số liệu địa chất 2.1 Thống kê đặc trưng w, wL, wP, Gs, t Đặc trưng đất Hệ số biến động [v] Tỷ trọng hạt Gs 0.01 Trọng lượng riêng  0.05 Độ ẩm tự nhiên w 0.15 Giới hạn Atterberg wL, wP 0.15 Module biến dạng E 0.30 Chỉ tiêu sức chống cắt c,  0.40 v  [v] : không phân chia lại lớp đất v > [v] : phân chia lại lớp đất Ai  Atb   CM Bước 5: Loại bỏ sai số Ai   n (tra bảng)  cm   A - A   cm   A - A  i tb n n < 25 i tb n -1 n  25 Bước 6: Tính giá trị tiêu chuẩn Atc n A i A  tc i 1 n – số mẫu sau loại bỏ sai số n 8/23/2016 Bảng tra số lượng mẫu n  n  n  n  2.07 16 2.67 26 2.90 2.18 17 2.70 27 2.91 2.27 18 2.73 28 2.93 2.35 19 2.75 29 2.94 10 2.41 20 2.78 30 2.96 11 2.47 21 2.80 31 2.97 12 2.52 22 2.82 32 2.98 13 2.56 23 2.84 33 3.00 14 2.60 24 2.86 34 3.01 15 2.64 25 2.88 35 3.02 Bước 7: Tính giá trị tính tốn Att A  A 1    tt tc  t  v n TTGH I   0.95  tI  n  I  AItt  Atc 1  I  TTGH II   0.85  tII  n  II  AIItt  Atc 1  II  8/23/2016 Bảng tra hệ số t Số bậc tự (n-1) với R,  (n-2) với c  10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 25 30 40 60 Hệ số t ứng với xác suất tin cậy  0.85 1.34 1.25 1.19 1.16 1.13 1.12 1.11 1.10 1.10 1.09 1.08 1.08 1.08 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.06 1.06 1.05 1.05 1.05 0.90 1.89 1.64 1.53 1.48 1.44 1.41 1.40 1.38 1.37 1.36 1.36 1.35 1.34 1.34 1.34 1.33 1.33 1.33 1.32 1.32 1.31 1.30 1.30 0.95 2.92 2.35 2.13 2.01 1.94 1.90 1.86 1.83 1.81 1.80 1.78 1.77 1.76 1.75 1.75 1.74 1.73 1.73 1.72 1.71 1.70 1.68 1.67 0.98 4.87 3.45 3.02 2.74 2.63 2.54 2.49 2.44 2.40 2.36 2.33 2.30 2.28 2.27 2.26 2.25 2.24 2.23 2.22 2.19 2.17 2.14 2.12 0.99 6.96 4.54 3.75 3.36 3.14 3.00 2.90 2.82 2.76 2.72 2.68 2.65 2.62 2.60 2.58 2.57 2.55 2.54 2.53 2.49 2.46 2.42 2.39 Thống kê số liệu địa chất 6.2 Thống kê đặc trưng c  Bước 1: Thống kê giá trị tiêu chuẩn hàm Linest Dùng hàm LINEST([known_y’s], [known_x’s], [const], [stats]) Ứng dụng thống kê c  : - Nhập cột , cột  - Chọn cột, hàng - Nhập lệnh = LINEST(chọn cột , chọn cột , 1, 1) - Nhấn (Ctrl+Shift) + Enter 8/23/2016 Thống kê số liệu địa chất 6.2 Thống kê đặc trưng c  Kết hàm Linest tantc ctc tan c Thống kê số liệu địa chất 6.2 Thống kê đặc trưng c  Bước 2: Tính giá trị tính tốn  c Att  Atc 1      0.95 n TTGH I  v tan     t  v  tI  tan  tan  với vc  tc c c tc  tan I  tI  v tan I  cI  tI  v c tan Itt  1   tan I  tan  tc cItt  c tc 1   cI    Itt   Ittmin   Ittmax   c Itt  c Ittmin  c Ittmax  8/23/2016 Thống kê số liệu địa chất 6.2 Thống kê đặc trưng c  Bước 2: Tính giá trị tính tốn  c   0.85 TTGH II  n v tan    tII  tan  vc  tan  tc c c tc  tan II  tII  v tan   cII  tII  v c tan IItt  1   tan II  tan  tc cIItt  c tc 1   cII    IItt   IIttmin   IIttmax   c IItt  c IIttmin  c IIttmax  PHẦN 2: TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ MĨNG BĂNG 8/23/2016 II MÓNG BĂNG MỘT PHƯƠNG (dưới dãy cột) Cột (cổ cột) Bê tơng lót Dầm (sườn) móng Bản (cánh) móng II MĨNG BĂNG MỘT PHƯƠNG (dưới dãy cột) Trình tự tính tốn thiết kế Thơng số đầu vào - Tải trọng (N,M,H) chân cột tính tốn & thiết kế - Chiều sâu đặt móng Df - Kích thước đáy móng b L - Địa chất: đặc trưng , c, , e-p, … - Đặc trưng vật liệu BT (B15, B20,…), cốt thép (AI, AII, CI,…) Thơng số đầu TCXD (VN) - Kích thước tiết diện ngang bd Eurocode BS, ACI, … h hb Bước Chọn chiều sâu đặt móng - Tương tự móng đơn chịu tải lệch tâm - Giá trị đề xuất Df = [1  2] (m) b - Thép móng Bản vẽ thi cơng 8/23/2016 Bước Xác định kích thước đáy móng b  L cho đất đáy móng thỏa điều kiện ổn định, cường độ biến dạng ptbtc  R tc • Điều kiện 1: ổn định tc pmax ≤1.2R tc tc pmin 0 tc tc tc ptb , pmax , pmin - áp lực tiêu chuẩn trung bình, cực đại cực tiểu tc pmax = N tc N = ± F ptbtc = tc 6M tc +  tb Df tc M b×L N tc +  tbDf F N tt M = n tt n = 1.15 n tt tt N , M - tổng hợp lực momen trọng tâm đáy móng Tổng hợp lực momen trọng tâm đáy móng la l1 l2 tt l3 tt N1 tt N2 M tt H1 tt tt tt N4 M tt H3 lb tt N3 M tt H2 l4 tt tt H4 N5 M tt M tt tt H5 Df h d3 d2 d4 d1 d5 N H tt tt đáy móng M tt n tt tt tt tt N = N1 + N +  + N = ∑N tt i Như hình minh họa i =1 d1 = L – la d = L – lb – l4 di – cánh tay đòn, khoảng cách từ d = L – la – l1 d = L – lb lực N itt đến trọng tâm đáy móng d = L – la – l1 – l2 n tt M = n ∑M + ∑(N tt i i =1 i= tt i × di )+ n ∑H tt i ×h i =1 8/23/2016 Cách xác định b L thỏa điều kiện ổn định (có trước) • Chiều dài móng: L = la + l1 + l2 + … + lb la , lb = [1/5 1/3] lnhịp biên • Chọn sơ chiều cao dầm móng h (giá trị tham khảo) h = [1/ 12 ữ 1/ 6] limax ã Chn s b b = 1m • Tính Rtc R tc = m1m2 (A b  + B Df  * + c D) K tc • Xác định sơ diện tích đáy móng ptbtc ≤ R tc ⇔ F≥ N tc  R -  tb Df tc b F L • Chọn b (làm trịn tăng) • Kiểm tra điều kiện ổn định tc tc ptbtc ≤ R tc , pmax ≤ 1.2 R tc , pmin ≥0 • Nếu điều kiện ổn định khơng thỏa  tăng b • Điều kiện 2: Cường độ đất đáy móng ─ Áp lực đáy móng qult q FS  ttult ≥ FS    pmax FS - áp lực tính tốn cực đại tt pmax ≤ qa  tt pmax tt pmax  tt tt N 6M    tbDf F b  L2 qult , qa - sức chịu tải cực hạn cho phép đất đáy móng băng qult = c Nc + q Nq + 0.5  b N FS - hệ số an toàn (FS = 23) tt Nếu điều kiện pmax  qa không thỏa  tăng b L 8/23/2016 • Điều kiện 2: Cường độ đất đáy móng theo TCVN 9362 : 2012 Theo tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCVN 9362 : 2012 sức chịu tải móng có đáy phẳng, chịu tải trọng thẳng đứng, đồng áp lực bên hơng móng chênh lệch khơng q 25% tính sau:    b l AI b  I  BI Df  I  DI cI  Trong đó: b , l - bề rộng chiều dài tính đổi móng b  b  eb l  l  el eb , el - độ lệch tâm điểm đặt lực theo phương cạnh b l Lực lệch tâm y Phần diện tích có hiệu Phần diện tích bỏ qua x eb  el  M xtt  độ lệch tâm điểm đặt lực theo phương cạnh b N tt M ytt N tt  độ lệch tâm điểm đặt lực theo phương cạnh l 20 10 8/23/2016 • Điều kiện 2: Cường độ đất đáy móng ─ Hệ số an tồn trượt (tương tự móng đơn lệch tâm) FS truot = ∑F ∑F chong truot ≥[FS ] truot gây truot ∑F chong truot ∑F = Rd + E p × b tt gây truot = H x + Ea × b Ea , E p - áp lực đất chủ động bị động Rd - Lực ma sát móng đất ca , a lực dính góc ma sát móng đất (ca = c , a = ) Rd = ( tan a + ca ) × b × L  = ptb = tt N tt F +  tbDf [FS]trượt – Hệ số an toàn trượt cho phép (= 1.21.5) Xét cân trượt móng la l1 l3 l2 tt tt N1 M tt H1 tt M tt H3 tt N4 N3 M tt H2 tt tt N2 tt lb l4 tt tt H4 N5 M tt M tt tt H5 Df pa  ∑F chong truot  = Rd + E p × b E p  K p  Df pp  ∑F = H x + Ea × b K a  Df (bỏ qua lực dính c) gây truot Ea  tt Rd    b  L   tan a  ca   b  L  = p = tt tb N tt F +  tbDf 15 8/23/2016 • Điều kiện 3: Biến dạng (lún) s ≤ [s ] [s] – độ lún cho phép móng Độ lún cho phép móng quy định dựa vào mức độ siêu tĩnh cơng trình (tham khảo bảng….), nhà BTCT đổ tồn khối [s] = 8cm Trình tự tính tốn độ lún s xem chương Cơ học đất n s  ∑s n i i 1  ∑ e1 -ee 1i i 1 2i hi 1i Áp lực gây lún trung bình tâm đáy móng N tc + ( tb -  *)Df F Nếu điều kiện lún s  [s] không thỏa  tăng b L pgl = Bước Chọn sơ kích thước tiết diện móng - Chiều cao dầm móng h  1 h     limax 12  bb h  Tải trọng (số tầng)  Hàm lượng cốt thép dầm móng hợp lý = As bb h0 h hb b × 100 % = [0.8 ÷ 1.5] % - Bề rộng dầm móng bb bb = [0.30.6] h bc – bề rộng cột bb  bc + (100mm) 100mm cấu tạo cốt pha 16 8/23/2016 Bước Chọn sơ kích thước tiết diện móng - Chiều cao móng hb Dựa vào điều kiện không đặt cốt đai (mục 6.2.3.4 – TCXDVN 356 : 2005)  b 1   n Rbt b h02 Q≤ c Trong vế phải lấy không lớn 2.5Rbbh0 không nhỏ b3(1+n)Rbt bh0 Q  b3(1+n)Rbt b h0 Để an tồn: b3 = 0.6 bê-tơng nặng n - xét ảnh hưởng lực dọc kéo, nén; móng khơng có lực dọc nên lấy n = - Chiều cao móng hb Áp dụng cơng thức vào tính tốn chiều cao móng: Q  b3(1+n)Rbt b hb0 = 0.6Rbt bhb0 Xét 1m bề rộng móng (b = 1m): tt  pmax( net ) × b - bb tt  hb ≥ pmax( net ) × × 1m ≤ 0.6Rbt hb × 1m b - bb 1.2 Rbt tt tt max( net ) p bb  hb = hb0 + a Q tt N 6M   F b  L2 - Chiều cao móng Chọn theo cấu tạo  200mm hb tt pmax( net ) b 17 8/23/2016 Bước Xác định nội lực (M,Q) dầm móng băng 1- Khai báo sơ đồ dầm móng băng Sap2000, tiết diện ngang dầm xác định Bước 2- Khai báo tải trọng (Nitt, Mitt) nút chân cột (bỏ qua thành phần lực ngang Hitt) 3- Nền đất bên móng khai báo lị xo có độ cứng Ki - Độ cứng lị xo thứ thứ n: K1 = Kn = Cz  b  (a/2) - Độ cứng lò xo thứ đến thứ n-1: K2 = Kn-1 = Cz  b  a với : a  khoảng cách lò xo (thường chọn a = 0.1m) b  bề rộng móng Cz  hệ số theo phương đứng Bước Xác định nội lực (M,Q) dầm móng băng la l1 l2 tt tt N1 tt H1 l3 M M tt H2 tt H3 tt N4 N3 tt lb tt tt N2 tt l4 M tt tt H4 N5 M tt M tt tt H5 h 18 8/23/2016 Bước Tính tốn bố trí cốt thép cho móng băng 1- Xác định nội lực (M,Q) dầm móng băng Bước Trình bày vẽ móng băng 1- Xác định nội lực (M,Q) dầm móng băng 19 8/23/2016 PHẦN 3: TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ MĨNG CỌC Chương 3: SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC I Sức chịu tải cọc theo vật liệu Cọc BTCT đúc sẳn (đóng ép) Rb, Rs – cường độ tính tốn bê-tơng cốt thép theo TTGH1 Ab, As – diện tích phần bê-tông cốt thép tiết diện ngang cọc Ab = Ap - As 4 d PVL   Rb Ab  Rs As  d Ap = d2 As    Ap – diện tích tiết diện ngang cọc 20 8/23/2016 Chương 3: SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC  – hệ số xét ảnh hưởng uốn dọc   1.028  0.0000288   0.0016  Chương 3: SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC I Sức chịu tải cọc theo vật liệu Cọc khoan nhồi (TCXD 205 : 1998) Aa PVL  Ru Ab  Ran Aa Ab, Aa – diện tích phần bê-tơng cốt thép tiết diện ngang cọc Ab = Ap - Aa Ap – diện tích tiết diện ngang cọc D D Ap  Theo TCXD 205 : 1998 Aa  [0.4% 0.65%]Ap – cọc có chịu tải ngang Aa  [0.2% 0.4%]Ap – cọc chịu nén dọc trục 21 8/23/2016 Chương 3: SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC I Sức chịu tải cọc theo vật liệu Cọc khoan nhồi PVL  Ru Ab  Ran Aa Ru – cường độ tính tốn bê-tơng cọc nhồi R  Ru  bê-tông cọc nhồi đổ hố khoan khô   R  7MPa  u R  Ru  bê-tông đổ nước hay hố khoan  R  6MPa chứa bentonte  u R – mác thiết kế hay cấp độ bền chịu nén bê-tông Chương 3: SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC I Sức chịu tải cọc theo vật liệu Cọc khoan nhồi PVL  Ru Ab  Ran Aa Ran – cường độ tính tốn cốt thép cọc nhồi Rc   Ran   R  220MPa  an thép cọc nhồi có  < 28mm Rc   Ran  thép cọc nhồi có   28mm  R  200MPa  an Rc – giới hạn chảy cốt thép 22 8/23/2016 Tương quan cấp độ bền chịu nén bê-tông mác bêtông theo cường độ chịu nén (TCXDVN 356 : 2005 – Phụ lục A – Bảng A.1) Cấp độ bền chịu nén Cường độ trung bình mẫu thử tiêu chuẩn, MPa Mác theo cường độ chịu nén Cấp độ bền chịu nén Cường độ trung bình mẫu thử tiêu chuẩn, MPa Mác theo cường độ chịu nén B3,5 4,50 M50 B35 44,95 M450 B5 6,42 M75 B40 51,37 M500 B7,5 9,63 M100 B45 57,80 M600 B10 12,84 M150 B50 64,22 M700 B12,5 16,05 M150 B55 70,64 M700 B15 19,27 M200 B60 77,06 M800 B20 25,69 M250 B65 83,48 M900 B22,5 28,90 M300 B70 89,90 M900 B25 32,11 M350 B75 96,33 M1000 B27,5 35,32 M350 B80 102,75 M1000 B30 38,53 M400 Phân loại thép theo giới hạn chảy số loại thép (TCXDVN 356 : 2005 – Phụ lục B – Bảng B.1) Nhóm Loại thép quy đổi Hình dáng tiết diện Giới hạn chảy dùng để quy đổi, MPa 235 Theo giới Thép hạn cacbon chảy cán nóng thực tế Trịn trơn 250 Ký hiệu thép Nước sản xuất tiêu chuẩn sản xuất Giới hạn chảy, MPa Giới hạn bền CI A-I Việt Nam (TCVN 1651 : 1985) Nga (GOST 5781-82*) 235 380 SR235 Nhật (JIS G 3112 -1991) 235 380  520 BS 4449 :1997 GR.250 Anh (BS 4449 : 1997) 250 287,5 250 – AS 1302–250R AS 1302–250S 295 SR295 Úc (AS 1302-1991) Nhật (JIS G 3112 -1991) 250 – 295 380  520 23 8/23/2016 Phân loại thép theo giới hạn chảy số loại thép (TCXDVN 356 : 2005 – Phụ lục B – Bảng B.1) Nhóm quy đổi Loại thép Hình dáng tiết diện Giới hạn chảy dùng để quy đổi, MPa Ký hiệu thép Nước sản xuất tiêu chuẩn sản xuất SD295A SD295B 295 CII A-II 300 Theo giới Thép hạn cacbon chảy cán thực nóng tế Vằn (có gờ) Giới hạn chảy, MPa Giới hạn bền Nhật (JIS G 3112 -1991) 295 440  600 Nhật (JIS G 3112 -1991) 295  390 440  600 Việt Nam (TCVN 1651 : 1985) Nga (GOST 5781-82*) 300 500 300 A615M GR 300 Hoa kỳ (ASTM A615M-96a) 300 500 335 RL335 Trung Quốc (GB 1499-91) 335  460 510 345 SD345 Nhật (JIS G 3112 -1991) 345  440 490 390 SD390 Nhật (JIS G 3112 -1991) 390  510 560 390 CIII A-III Việt Nam (TCVN 1651 : 1985) Nga (GOST 5781-82*) 600 600 400 AS 1302–400Y Úc (AS 1302-1991) 400 – 420 A615M GR 420 Hoa kỳ (ASTM A615M-96a) 420 620 Anh (BS 4449 : 1997) 460 460 BS 4449 : 1997 GR.460A BS 4449 :1997 GR.460B 483 497 490 SD490 Nhật (JIS G 3112 -1991) 490  625 620 520 A615M GR 520 Hoa kỳ (ASTM A615M-96a) 520 690 540 A-IIIB Nga (GOST 5781-82*) 540 – 540 RL540 Trung Quốc (GB 1499-91) 540 835 590 RL590 Trung Quốc (GB 1499-91) 590 885 590 CIV A-IV Việt Nam (TCVN 1651 : 1985) Nga (GOST 5781-82*) 590 900 Chương 3: SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC II Sức chịu tải cọc theo đất 2.1 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ ( Phụ lục B – TCXD 205 : 1998) Sức chịu tải cực hạn Qu Qu  Qs  Qp Qs – thành phần chịu tải ma sát Qp – thành phần chịu tải mũi cọc Sức chịu tải cho phép Qa Qa  Q Qu Q  s  p FS FSs FSp FS – hệ số an toàn tổng (FS =  3) FSs – hệ số an toàn t/phần chịu tải ma sát (FSs = 1.5  2) FSp– hệ số an toàn t/phần chịu tải mũi cọc (FSp =  3) 24 8/23/2016 2.1 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ ( Phụ lục B – TCXD 205 : 1998) a Thành phần chịu tải ma sát Qs Qs  Qs1  Qs  Qsi – t/phần chịu tải ma sát đất cọc lớp đất i Qs  As1  fs1  As  fs  Asi – diện tích xung quanh đoạn cọc lớp đất i fsi – ma sát đơn vị t/bình đất cọc lớp đất i Qs  u1  l1  fs1  u  l  fs  li – chiều dài đoạn cọc lớp đất i ui – chu vi tiết diện ngang cọc lớp đất i Trường hợp tiết diện ngang cọc không thay đổi n Qs  u  f si  li  n – số lớp đất cọc qua i 1 fsi – ma sát đơn vị trung bình đất cọc lớp đất i fsi   hi  tan ai  cai ĐẤT RỜI (thoát nước nhanh) Sức chịu tải tức thời (Short term) = Sức chịu tải lâu dài (Long term) fs   h  tan    c  với  h  K   v  1  sin   OCR   v fs  1  sin   OCR   v  tan    c  OCR – tỷ số cố kết trước  v – ứng suất có hiệu theo phương đứng trọng lượng thân điểm tính fs 25 8/23/2016 fsi – ma sát đơn vị t/bình đất cọc lớp đất i fsi   hi  tan ai  cai ĐẤT DÍNH Sức chịu tải tức thời (Short term) Sức chịu tải lâu dài (Long term) sat , cu , u  , c ,   fs   h  tan    c  fs   h  tan u  cu T.hợp u = với  h  K   v  1  sin   OCR   v fs    cu fsi  1  sin i  OCRi   vi  tan i  ci  - phụ thuộc vào biện pháp thi công cọc trạng thái đất sét T.hợp c = : với fsi     vi   1  sin   OCR  tan   2.1 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ ( Phụ lục B – TCXD 205 : 1998) b Thành phần chịu tải mũi cọc Qp Qp  q p  Ap Ap – diện tích tiết diện ngang mũi cọc qp – cường độ chịu tải đất mũi cọc  Nq   d N q p  c Nc   vp  v – ứng suất có hiệu theo phương đứng trọng lượng thân mũi cọc Nc , Nq, N – tính theo cơng thức sau (theo Eurocode 7)  N p  e tan  tan 450    /  Nc  Nq  1cot   N  2Nq  1 tan   (khi góc ma sát đáy móng đất   /2) , c,  – thông số đất vị trí mũi cọc 26 8/23/2016 2.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý ( Phụ lục A – TCXD 205 : 1998) a Cọc đóng, ép n – Sức chịu tải tiêu chuẩn: Qtc  mR q p Ap  u  mf fsi l i i 1 mR , mf : hệ số điều kiện làm việc cọc Ap , u : diện tích chu vi tiết diện ngang cọc qp : sức chịu mũi đơn vị đất mũi cọc fsi : ma sát đơn vị bên hông cọc li : chiều dài đoạn cọc thứ i nằm đất, tra fsi nên chia cọc thành đoạn có chiều dài li  2m 2.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý ( Phụ lục A – TCXD 205 : 1998) a Cọc đóng, ép Bảng tra hệ số điều kiện làm việc mR , mf cọc Phương pháp hạ cọc 1/ Hạ cọc đặc cọc rỗng có bịt đầu búa diesel 2/ Rung ép cọc vào: a/ Đất cát chặt vừa:  Hạt thô hạt vừa  Hạt mịn  Hạt bụi b/ Đất sét có số nhão IL =0.5  Á cát  Á sét  Sét c/ Đất sét có số nhão IL < Hệ số điều kiện làm việc cọc Dưới mũi cọc mR Ở mặt bên cọc mf 1 1.2 1.1 1.0 1.0 1.0 1.0 0.9 0.8 0.7 1.0 0.9 0.9 0.9 1.0 Giá trị mR mf đất sét có số nhão khoảng (0 0.5) có phép nội suy 27 8/23/2016 2.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý ( Phụ lục A – TCXD 205 : 1998) a Cọc đóng, ép Bảng tra sức chịu mũi đơn vị qp (giá trị ngoặc cho sét) Độ sâu mũi cọc, m 10 15 20 25 30 35 Sỏi 750 830 880 970 1050 1170 1260 1340 1420 1500 Sức chịu mũi đơn vị đất mũi cọc, qp ,T/m2 Của đất cát chặt vừa có hạt Thô Thô vừa Mịn Bụi Của đất sét với số độ sệt (chỉ số nhão) IL 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 660 (400) 300 310 (200) 200 (120) 110 680 (510) 380 320 (250) 210 (160) 125 700 (620) 400 340 (280) 220 (200) 130 730 (690) 430 370 (330) 240 (220) 140 770 (730) 500 400 (350) 260 (240) 150 820 (750) 560 440 (400) 290 165 850 620 480 (450) 320 180 900 680 520 350 195 950 740 550 380 210 1000 800 600 410 225 0,6 60 70 80 85 90 100 110 120 130 140 2.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý ( Phụ lục A – TCXD 205 : 1998) a Cọc đóng, ép Bảng tra ma sát đơn vị fs bên hông cọc Độ sâu trung bình lớp Thơ vừa đất, m 0,2 3,5 4,2 4,8 5,3 5,6 5,8 6,2 10 6,5 15 7,2 20 7,9 25 8,6 30 9,3 35 10 Ma sát đơn vị bên hông cọc fs , T/m2 Của cát chặt vừa Mịn Bụi Của đất sét có số nhão IL 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 2,3 1,5 1,2 0,5 0,4 0,4 2,1 1,7 1,2 0,7 0,5 3,5 2,5 1,4 0,8 0,7 3,8 2,7 2,2 1,6 0,9 0,8 2,9 2,4 1,7 0,8 4,2 3,1 2,5 1,8 0,8 4,4 3,3 2,6 1,9 0,8 4,6 3,4 2,7 1,9 0,8 5,1 3,8 2,8 1,1 0,8 5,6 4,1 1,2 0,8 6,1 4,4 3,2 1,2 0,8 6,6 4,7 3,4 2,1 1,2 0,9 3,6 2,2 1,3 0,9 0,9 0,3 0,4 0,6 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,8 0,8 0,2 0,4 0,5 0,5 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,7 0,7 28 8/23/2016 2.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý ( Phụ lục A – TCXD 205 : 1998) a Cọc đóng, ép – Sức chịu tải cho phép: Qa  A  Qtc k tc ktc : hệ số an tồn • móng có 21 cọc ktc = 1.4 • móng có từ 11 đến 21 cọc ktc = 1.55 • móng có từ đến 10 cọc ktc = 1.65 • móng có từ đến cọc ktc = 1.75 2.2 Sức chịu tải cọc theo kết thí nghiệm SPT ( Phụ lục C – TCXD 205 : 1998) a Cọc đóng, ép – Sức chịu tải cho phép: Qa  A  Qtc k tc ktc : hệ số an tồn • móng có 21 cọc ktc = 1.4 • móng có từ 11 đến 21 cọc ktc = 1.55 • móng có từ đến 10 cọc ktc = 1.65 • móng có từ đến cọc ktc = 1.75 29 ...  10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 25 30 40 60 Hệ s? ?? t ứng với xác suất tin cậy  0.85 1. 34 1. 25 1. 19 1. 16 1. 13 1. 12 1. 11 1 .10 1. 10 1. 09 1. 08 1. 08 1. 08 1. 07 1. 07 1. 07 1. 07 1. 07 1. 06 1. 06 1. 05... 1. 05 1. 05 0.90 1. 89 1. 64 1. 53 1. 48 1. 44 1. 41 1.40 1. 38 1. 37 1. 36 1. 36 1. 35 1. 34 1. 34 1. 34 1. 33 1. 33 1. 33 1. 32 1. 32 1. 31 1.30 1. 30 0.95 2.92 2.35 2 .13 2. 01 1.94 1. 90 1. 86 1. 83 1. 81 1.80 1. 78 1. 77... Quốc (GB 14 99- 91) 335  460 510 345 SD345 Nhật (JIS G 311 2 -19 91) 345  440 490 390 SD390 Nhật (JIS G 311 2 -19 91) 390  510 560 390 CIII A-III Việt Nam (TCVN 16 51 : 19 85) Nga (GOST 57 81- 82*) 600