Sức bền vật liệu - Chương 10 pot

bài giảng sức bền vật liệu, chương 7 potx

... bằng giải tích như ( 4-1 0),( 4-1 1) và ( 4-1 2) với các biểu thức xác định các ứng suất chính vàphương chính ở chương 3 vừa rồi ta thấy về mặt toán học tương tự nhau.Từ ( 4-1 0) với lập luận và ... tính chính trung tâm được gọi là “mô men quán tính chínhtrung tâm”. Khi giải các bài toán sức bền vật liệu, ta thường sửdụng đến các hệ trục quán tính chính trung tâm và các mô menquán tính ... tg(180 )  JJxyJxymax  JyJxyJy  Jmax( 4-1 3)4C2JJ.tg1/2JxyJy  Jmax/min( 4-1 2)4.6. VÒNG TRÒN MOHR QUÁN TÍNH.Để xác định các trục chính,...

bài giảng sức bền vật liệu, chương 10 pdf

... có:E2dFEyF F2dFEJ xRút ra :1Mx( 5-1 )EJxTrong đó EJx: Độ cứng của dầm khi uốn.Khi thay ( 5-1 ) vào (b) tađược: Mx yJx( 5-2 )Trongđó, Mx: Mô men uốn trên mặt cắt ngang ... chưa biết, vì vị trí của đườngtrung hòa còn chưa xác định.* Quan hệ vật lý: Ta hãy xét một mặt cắt nào đó, chẳng hạnmặt cắt 2-2 . Mặt cắt đó được biểu diễn như trên hình 5.9. Trên mặt cắt đó ... ở mộtđiểm A nào đó trênmặt cắt ngang là trạng thái ứng suất đơn. Định luật Hooke cho1 Chương 10: Công thức tính ứng suất pháp* Quan hệ biến dạng. Khi quan sát biến dạng của dầm chịuuốn...

bài giảng sức bền vật liệu, chương 13 potx

... trên hình 5.24). Điều kiện bền của các phân tố : - Đối với dầm bằng vật liệu dẻo: max||  || ( 5- 18) - Đối với dầm bằng vật liệu giòn: max []k ; min []n( 5- 19)b) Trạng thái trượt ... số:1= - 3=max;2= 0 (xemở chương 3: Trạng thái ứng suất trượt). - Nếu dầm bằng vật liệu dẻo, ta có điều kiện bền của phân tố: []max2[]( 5- 20) - Theo thuyết bền thế ... dầm bằng vật liệu dẻo, điều kiện bền của phân tố trên là : - Theo thuyết bền ứng suất tiếp lớn nhất:2  42 [] - Theo thuyết bền thế năng biến đổi hình dạng:2  32 [] - Đối với...

bài giảng sức bền vật liệu, chương 18 pot

... 2dz0,4 10 2400,4  10 2201,8 10 2 400A AE8 ,10 3 0,124 0,057(Rad)8 10 3 0,1 248 10 30,1348 10 3 0,1  341 Chương 18: ỨNG ... mô7D=0,1mMz=AMz JpmaJp40,1D4 10 5m4O2 .10 1052 .10 4. 0,036 .10 78N / m22Hình 6.11:Tínhng su tti pmax  10 5. 0,05 10 N / mXOẮN.6.6.BIẾN DẠNG CỦATHANH ... trượt: G(b) 10 z1322) BDMz l22G1 Jp2Ml3G2 Jp2  0,4 10 40 0,4 10 20 0,137RadBD8 10 3  0,1 248 10 3 0,1.348Đã có...

bài giảng sức bền vật liệu, chương 21 potx

... ra trên thanh đó.Điều kiện áp dụng nguyên lý: - Vật liệu làm việc trong giới hạn đàn hồi. - Biến dạng bé.Nói chung ảnh hưởng của lực cắt đến độ bền của thanh khôngđáng kể so với các nội lực ... thấy:138 Chương 21:THANH CHỊU LỰC PHỨC TẠPTrong các chương trên, chúng ta chỉ mới xét các trường hợpthanh chịu lực đơn giản như: kéo nén đúng tâm, xoắn thuần túy và uốn phẳng.Trong chương ... hệ số góc của đường trung hòa là:MJtg  yxMx Jy( 7-4 )147Tương tự : B= 9,05 MN/m2;C= -0 ,53 MN/m2;D= - 9,05 MN/m2Vậy ứng suất nguy hiểm sẽ là tại B và tại D ở 2...

bài giảng sức bền vật liệu, chương 23 potx

... là:Nz= -( P+R)2m= -8 0-2 521,22y= -2 00kN (a)ByLực -P gây ta uốn:Mx= -PyC= -8 00,1= -8 kNm(làm căng các thớ vềphía âm của trục y, Mx<0)My= Pxc= -8 0  0,2= -1 6 kNm ... cắt)2,4 10 2 10 1,5 10 2 6 60A   8000288012  20 0,2625 KN / cm22 2B  2,4 10 8000 10 1,5 10  628806012 20  0,3625 KN / cm2C= 0,3 - 0,3125 ...  WxWyNzFNzF( 7-1 5a)( 7-1 5b)nén.Trongđó số hạng thứ ba lấy dấu (+) ,khi NZlà lực kéo vàdấu (-) khi, NZlà lực* Ví dụ 6: Kiểm tra sức chịu lực của đất dưới móng máy,...

bài giảng sức bền vật liệu, chương 24 pot

... phẳng, (xemhình 7.17).Điều kiện bền: * Theo thuyết bền III:td 2 42Thế (7 - 21), ( 7-2 2) vào biểu diễn tđta có:td* Theo thuyết bền IV:td1Wx 22x32 ... max=Tại A min= - | Mu | Wx|Mu|WxNz |( 7-2 5)FNz|( 7-2 6)FTại những điểm thuộc chu vi mặt cắt: | Mz||Mz|( 7-2 7)maxp2WxTùy theo thuyết bền sử dụng mà chúng ... Wxoàõnc) Đối với phân tố ởđiểmI: - Theo thuyết bền III: 2 2  td(C)=2 42 Mx 4Mz  - Theo thuyết bền IV:Wx 2Wxoàn 2...

bài giảng sức bền vật liệu, chương 2 potx

... mặt chính khi uv= 0. ( 3- 6) Gọi 0là góc nghiêng của phương chính với trục x, từ ( 3- 6) và ( 3-3 ), ta có:uvx y sin220 xycos 20  0( 3-7 ) tg20  2xy2xyx ... uvà trục tung uvthì ( 3- 9) chính là phương trình của một vòng tròn trong đó: u,uv - Tọa độ của những điểm trên vòng tròn.2x  y,0 - Tọa độ của tâm vòng tròn.2x ... 2u 2uv2xy( 3-9 )Trong hình học giải tích ta đã biết phương trình chính tắc củađường tròn bán kínhR: (x-a)2+ (y-b)2= R2; (a,b) tọa độ tâm vòng tròn đó.Nếu...

Sức bền vật liệu - Chương 10

... ngang đối với đờng trung hoà. Thay (1 0-4 ) vào (1 0-3 ) ta có: xxSEMddSddEM. == (1 0-5 )Thay (1 0-5 ) vào (1 0-1 ) ta có: ySMx.=(1 0-6 ) 10. 2.2. uốn +kéo (nén) đồng thời : ... +==F FdFyryddEydFM2 (1 0-3 ) +=+=+F F FFdFyryrdFydFyryrydFyry..2 Từ (1 0-2 ) ta có: ===+F FxyFSdFydFyry02 (1 0-4 )Trong đó 0.yFSx= là mô men ... ySMFNx.+=(1 0-6 ) Trong đó N, M đợc xác định theo đờng trục đi qua trọng tâm mặtcắt ngang. 10. 3. Xác định vị trí đờng trung hoà. 10. 3.1. Phơng pháp chính xác: Từ (1 0-2 ) với =+ yr ta...

Giáo trình sức bền vật liệu - Chương 10 pps

... GF⎡⎤=− + + η⎢⎥⎣⎦∑∑ ∑∫∫ ∫ (1 0-2 2) ⇒ Từ (1 0-2 2), (1 0-2 0) và (1 0-1 7) ta có: km k m kmik kmiN N dz M M dz Q Q dzP.EF EJ GFΔ= + + η∑∑ ∑ ∑∫∫ ∫ (1 0-2 2) ⇒ Công thức trên biểu thị ... +η⎢⎥⎣⎦ (1 0-1 9) ⇒ Theo (1 0-1 8), ta có: ng nkm kmdA dA=− (1 0-2 0) ⇒ Do đó công khả dĩ phân tố của các nội lực: nkm k m kmkmN N dz M M dz Q Q dzdAEF EJ GF⎡⎤=− + +η⎢⎥⎣⎦ (1 0-2 1) ... 2UPΔ= (1 0-8 ) ⇒ Chú ý đến (1 0-7 ), ta có thể xác định Δ theo công thức sau: ii ill l222nn ni1 i1 i1x00 0MQ2U 2 Ndz dz dzPP 2EF 2EJ 2GF== =⎡⎤Δ= = + + η⎢⎥⎢⎥⎣⎦∑∑ ∑∫∫ ∫ (1 0-9 )...

Xem thêm