IV. Kế hoạch phát triển ngành và tiểu ngành
THIẾT KẾ ĐOẠN ĐÊ BIỂN QUỲNH DỊ
(5-6) * Tính toán lưu lượng tràn q cho phép
* Tính toán lưu lượng tràn q cho phép
Lượng sóng tràn rất quan trọng đối với sự ổn định của công trình gia cố (đỉnh và mỏi đờ phớa đồng) và đối với việc dự đoán ngập lụt. Do đó, lượng sóng tràn có thể có vai trò quyết định đối với việc lựa chọn cao trình đỉnh đê. Đối với đê Quỳnh Dị lượng tràn cần đảm bảo các yêu cầu sau:
- Đảm bảo mỏi đờ phía trong trồng cỏ trong khung đỏ xõy có thể chịu được, không bị sạt lở khi cú bóo cấp 12.
- Lưu lượng tràn cần đảm bảo giao thông đi lại trờn đờ.
Chọn lưu lượng tràn cho phép đơn vị theo bảng 5.1 (Theo CEM) : → q = 10 l/m/s = 10.10-3 m3/s/m
Góc đại diện công trình qd
→ = 1
* Hệ số ảnh hưởng do độ nhám của mỏi đờ
Bảng 5.2 - Hệ số nhám và thấm của mái dốc
Loại hình gia cố mái
Trơn phẳng không thấm nước (Bê tông nhựa đường) 1,0
Bê tông và tấm lát bê tông 0,9
Lát cỏ 0,85ữ 0,9
Đỏ xây 0,75ữ 0,8
Đá hộc đổ hai lớp (nền không thấm nước) 0,60 ữ 0,65
Đá hộc đổ hai lớp (nền thấm nước) 0,50 ữ 0,55
Khối đá vuông 4 chân (lắp đặt 1 lớp) 0,55
Tetrapod (2 lớp) 0,40
Dolos (2 lớp) 0,38
Như vậy ứng với đê lựa chọn kết cấu bảo vệ mái đoạn đê Quỳnh Dị bằng cấu kiện bê tông tự ghép → =0,8
* Hệ số ảnh hưởng do tường đứng trên mỏi đờ Theo TAW, 2002 :
= 1,35 – 0,0078 .
Với là góc nghiêng của tường chắn sóng so với mặt đê. Chọn tường đỉnh vuông góc với mặt đê → = 90
= 1,35 – 0,0078 . 90 = 0,648* Hệ số ảnh hưởng của gúc súng tới * Hệ số ảnh hưởng của gúc súng tới Theo TAW, 2002 :
= 1 – 0,0033 với ( 00 ≤ ≤ 800) Với = 3,70
→ = 1 – 0,0033.3,7 = 0,988 Chỉ số đồng dạng sóng vỡ:
Theo công thức (5-5) : ζo= Trong đó : Với H Hm0 = 1,17 Tm-1,0 = TP/1,1 = 7,503/1,1 = 6,41 → = Thay vào (5-3) : → = 1,853 So sánh: = 1,853 <5
Tính Rc theo công thức (5-2), thay các giá trị hệ số vừa tính được vào công thức
exp
=
→ 2,523 .10-3 = 0,238.exp(-3,872 Rc) → Rc = 1,17 ( m )
→ Zđđ = MNTK + Rc = + 3,06 + 1,17 = 4,23 ( m )
5.2 Mỏi đê