Tính tơn xâc định bề rộng mâ phanh

CHƯƠNG 4 : TÍNH TOÂN THIẾT KẾ HỆ THỐNG PHANH ĐÊ CHỌN

4.4. Tính tơn xâc định bề rộng mâ phanh

Bề rộng mâ phanh sẽ xâc định diện tích lăm việc của mâ phanh ĩp lín đĩa phanh. Bề rộng mâ phanh tăng lăm cho diện tích lăm việc tăng; điều năy nói chung có lợi cho sự măi mịn của tấm ma sât vì diện tích lăm việc tăng đồng nghĩa với âp lực tâc dụng lín một diện tích giảm, dẫn đến mức độ măi mòn giảm rong mỗi lần phanh (mỗi lần phanh diễn ra lă một lần quâ trình trượt giữa mâ phanh vă đĩa phanh diễn ra mênh liệt,vừa lăm măi mòn mâ phanh vừa sinh nhiệt lớn lăm nung nóng đĩa cũng như mâ phanh vă câc chi tiết liín quan đến truyền nhiệt với chúng). Tuy vậy, bề rộng mâ phanh khơng nín tăng lớn q vì như vậy sẽ lăm giảm tính đồng đều của âp lực phđn bố theo chiều rộng mâ phanh, dẫn đến mịn mâ phanh khơng đều vă giảm hiệu quả phanh.

Khi câc thông số khâc đê được chọn vă xâc định theo mơ men u cầu níu trín thì bề rộng mâ phanh sẽ được xâc định theo âp suất cho phĩp [q] hình thănh đối với mâ phanh trong quâ trình phanh.

P=Ams.q=μ⋅(R22−R12).q α

2Π [Theo 2] (4.21)

Trong đó: R1, R2 lă bân kính trong vă ngoăi của đĩa

 lă góc ơm của tấm ma sât theo chu vi hình vănh khăn của đĩa

q lă âp suất lăm việc trung bình hình thănh giữa mâ phanh vă đĩa phanh trong quâ trình phanh.

Góc ơm của tấm ma sât:

α= 2P

q(R22−R12) (4.22)

Để đảm bảo tuổi thọ mâ phanh cho một chu kỳ giữa hai lần bảo dưỡng thì giâ trị âp suất lăm việc của mâ phanh q[N/m2] phải nhỏ hơn giâ trị cho phĩp [q] nằm trong giới hạn từ 1,5÷2,0 [MN/m2].

Với cơ cấu phanh kiểu đĩa, do ưu tiín co q trình lăm mât đĩa nín đĩa khơng được bao kín, vì vậy bụi bẩn bâm văo vă do đó góp phần tăng mịn q trình phanh vă đĩa. Để hạn chế sự măi mòn của chúng, trong thiết kế cần chọn âp suất lăm việc của bề mặt ma sât đủ nhỏ so với giâ trị giới hạn đê cho theo kinh nghiệm

[q]= 1,52,0 [MN/m2]. Chọn q = 2.106 [N/m2] * Với cơ cấu phanh trước : ( P1 = 15137,12 [N] )

+ Tính theo góc ơm của mâ phanh :

α1= 2.15137,12

2. 106(0,192−0,12)=0,58

[rad] + Tính theo chiều dăi cung tại bân kính trung bình:

C1 = Rtb. 1 (4.23) Tính bân kính trung bình của đĩa phanh Rtb:

Rtb=2 3(R2 3−R13 R22−R12)=2 3(00,19,1932−0,1−0,132)=0,15 [m] Thay số văo ta được:

C1 = 0,15.0,58= 0,087 [m] Bề rộng hình vănh khăn:

bvkl = (R2 – R1) = (0,19 – 0,1)= 0,09 [m] Hệ số tối ưu:

Kr1 = R1/R2 = 0,1/0,19 = 0,52 Bộ thông số cho cơ cấu phanh trước:

+ Bân kính ngoăi đĩa phanh: R2 = 0,19 [m] + Hệ số tối ưu: Kr = 0,52

+ Bân kính trong: R1= 0,1 [m] + Bân kính trung bình: Rtb = 0,125 [m] + Bề rộng vănh khoăn: bvk1 = 0,09 [m] + Lực ĩp piston: P1 = 1495,13 [N] + Góc ơm mâ phanh: α1 = 0,58 [rad] + Chiều dăi trung bình cung: C1 = 0,087 [m]

+ Bề dăy của đĩa chọn 20 [mm] theo [2] cho cơ cấu phanh trước. * Với cơ cấu phanh sau : ( P2 = 3009,22 [N] )

+ Tính theo góc ơm của mâ phanh :

α2= 2 . 3009,22

2 .106(0,172−0,092)=0,14

[rad] + Tính theo chiều dăi cung tại bân kính trung bình:

C2 = Rtb. 2

Tính bân kính trung bình của đĩa phanh Rtb:

Rtb=2

3(R23−R13

R22−R12)=2

3(00,17,1732−0−0,,090932)=0,13

[m] Thay số văo ta được:

C2 = 0,13.0,14= 0,018 [m] Bề rộng hình vănh khăn:

bvk2 = (R2 – R1) = (0,17 – 0,09)= 0,08 [m] Hệ số tối ưu:

Kr2 = R1/R2 = 0,09/0,17 = 0,53 Bộ thông số cho cơ cấu phanh sau:

+ Bân kính ngoăi đĩa phanh: R2 = 0,17 [m] + Hệ số tối ưu: Kr = 0,53

+ Bân kính trong: R1= 0,09 [m] + Bân kính trung bình: Rtb = 0,13 [m]

+ Bề rộng vănh khoăn: bvk2 = 0,08 [m] + Lực ĩp piston: P2 = 3009,22 [N]