PHỤ LỤC PHỤ LỤ CA TÍNH TOÁN HỆ THỐNG FGD ƯỚT A-1 GIỚI THIỆU CHUNG A-2 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ THÔNG SỐ

Một phần của tài liệu ASME PTC 40 2017 (Tiếng Việt) (Trang 74 - 79)

PHỤ LỤC A TÍNH TOÁN HỆ THỐNG FGD ƯỚT

A-1 GIỚI THIỆU CHUNG

Phụ lục này cung cấp một tính toán mẫu cho việc áp dụng ASME PTC 40 cho hệ thống FGD ướt để xác định xem hiệu suất đo có đáp ứng các điều kiện được cung cấp hay không.

A-2 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ THÔNG SỐ

A-2.1 Hệ thống FGD đầu vào dòng khí ướt

Lưu lượng khối khí đầu vào của hệ thống FGD, đối với mỗi đầu vào của hệ thống FGD, được tính từ lưu lượng thể tích khí đầu vào của hệ thống FGD tính theo đơn vị feet khối thực tế mỗi phút (acfm) và mật độ khí. Lưu lượng thể tích được tính toán từ áp suất tĩnh và vận tốc được đo trong hệ thống FGD đầu vào luồng khí thải đi qua, sử dụng đầu dò Fechheimer hai chiều ở cả hai vị trí đầu vào hệ thống FGD theo phương pháp thử nghiệm với phương pháp thử nghiệm EPA 1 và 2G. Lưu lượng khí thải trong acfm được xác định từ việc giảm tốc độ và áp suất tĩnh, cũng như từ dữ liệu mật độ khí (tham khảo Phương pháp thử nghiệm EPA 3). Đầu vào cho các tính toán này bao gồm các báo cáo thử nghiệm trong phòng thí nghiệm về than, thuốc thử và sản phẩm phụ.

Hệ thống được mô tả có các cửa hút khí bên trái và bên phải. Tính toán để chuyển đổi tốc độ dòng chảy đầu vào bên phải và bên trái từ khối vuông thực tế mỗi phút thành kilôgam mỗi giờ:

Gin, phải hoặc trái × 60 × g × 0.454 Trong đó

0,454 = chuyển đổi lb sang kg

60 = phút mỗi giờ

Gin, phải hoặc trái = luồng khí vào phải hoặc trái, acfm

g = mật độ khí của khí thải, lbm / ft3,

Hiệu chỉnh cho điều kiện thực tế. Tổng lưu lượng khí đầu vào hệ thống FGD, Gin, sau đó được tính toán

như sau:

Gin = Gin, phải + Gin, trái Trong đó

Gin, trái = lưu lượng khí ở đầu vào hệ thống FGD bên trái, kg / h

Gin, phải = lưu lượng khí ở đầu vào hệ thống FGD bên phải, kg / h

Như thể hiện trong Bảng A-2.1-1, hệ thống FGD được tính toán. Tốc độ dòng khí đầu vào trong mỗi ba lần chạy thử thấp hơn so với giá trị quy định là 2 924 000 kg / h. Hiệu chỉnh phù hợp, như được cung cấp trong kế hoạch kiểm tra, được thực hiện cho các kết quả thử nghiệm có liên quan để phản ánh sự khác biệt giữa các điều kiện thử nghiệm thực tế và các yêu cầu khách hàng.

A-2.2. Phần trăm hiệu chỉnh dòng chảy liên tục tối đa (% MCR).

Tỷ lệ phần trăm của MCR (% MCR) được tính từ tỷ lệ của lưu lượng khí đầu vào được thử nghiệm với lưu lượng khí đầu vào thiết kế tính bằng kilogam mỗi giờ. Phương trình xác định% MCR như sau:

%MCR = Gin/2 924 000 × 100% Trong đó:

Gin = kg / h như được định nghĩa trong Bảng A- 2.1-1

2 924 000 = thiết kế lưu lượng khí đầu vào hệ thống FGD, kg / h

Bảng A-2.2-1 cho thấy% MCR cho mỗi trong ba thử nghiệm

% MCR được tính toán của hệ thống FGD trong mỗi ba lần chạy thử thấp hơn giá trị yêu cầu được chỉ định của 100%. Hiệu chỉnh phù hợp, như được cung cấp trong kế hoạch kiểm

tra, được thực hiện cho các kết quả thử nghiệm có liên quan để phản ánh sự khác biệt giữa các điều kiện thử nghiệm thực tế và các yêu cầu khách hàng.

A-2.3 Nồng độ SO2 đầu vào hệ thống FGD

Nồng độ SO2 đầu vào của hệ thống FGD được xác định bằng cách lấy trung bình nồng độ SO2

đầu vào bên phải và bên trái, được xác định bằng Phương pháp thử 6C của EPA. Hệ thống FGD đầu vào O2 được xác định bằng Phương pháp EPA

3. Xin lưu ý rằng tất cả các dữ liệu trong Phụ lục này được quy đổi thành O2 6%. Phương trình sau đây được sử dụng để hiệu chỉnh nồng độ SO2 từ % O2 đo được thực tế thành O2 6% được chỉ định:

CSO2 đúng = CSO2 × (20,9 6) / (20,9 O2 thực tế) Trong đó

CSO2 = hệ thống FGD thực tế nồng độ SO2 đầu vào

Bảng A-2.1-1 Tốc độ dòng khí đầu vào FGD

Số lần chạy

thử

Trọng lượng riêng của khí, g, lb / ft3 Tốc độ dòng khí xả hệ thống FGD Acfm Kg/h Tổng kg/h Đầu vào bên phải Đầu vào bên trái

Đầu vào bên phải

Đầu vào bên trái

Đầu vào bên phải

Đầu vào bên trái

1 0.056 0.058 899599 903456 1372284 1427284 2799673 2 0.056 0.057 831222 830791 1267979 1289953 2557932

3 0.056 0.057 731005 893218 1115104 1386882 2501986

Số lần chạy thử Thể tích khí, kg / h Tính% MCR 1 2799673 96 2 2557932 97 3 2501986 86

CSO2 Corr = sửa hệ thống FGD đầu vào nồng độ SO2 (phải hoặc trái), ppmdv O2 thực tế = nồng độ O2 thực tế, ppmdv

Nồng độ SO2 đầu vào trung bình, tính bằng phần triệu theo thể tích khô (ppmdv), sau đó được tính như sau:

CSO2 avg = (CSO2 trái + CSO2 phải)/ 2

Theo Bảng A-2.3-1, nồng độ SO2 trung bình được tính toán được hiệu chỉnh cho O2 6% thấp hơn các giá trị yêu cầu được chỉ định là 1 266 ppmdv.

Hiệu chỉnh phù hợp, như được cung cấp trong kế hoạch kiểm tra, được thực hiện cho các kết quả thử nghiệm có liên quan để phản ánh sự khác biệt giữa các điều kiện thử nghiệm thực tế và các yêu cầu khách hàng.

A-2.4 Hệ thống FGD hạt tập trung.

Nồng độ hạt đầu vào hệ thống FGD được xác định từ mức trung bình của nồng độ hạt trong hệ thống FGD, đầu vào bên phải và bên trái được xác định theo Phương pháp thử nghiệm 5 của EPA.

Phương trình sau đây được sử dụng để chuyển đổi nồng độ hạt đầu vào bên phải và bên trái từ gam trên mét khối tiêu chuẩn khô (g / dscm, ở 20° C, 1 atm) sang đơn vị miligram thông thường trên mét khối trong điều kiện bình thường (mg / m3

iN , ở 0° C, 1 atm):

Bảng A-2.3-1: SO2 nồng độ tại đầu vào hệ thống FGD

Số lần chạy thử

Ôxy thực tế Hệ thống FGD đầu vào nồng độ SO2

Nồng độ ppmdv

% Không sửa Hiệu chỉnh O2 6% Trung bình Phải Trái Phải Trái Phải Trái O2 6%

Đầu vào Đầu vào Đầu vào Đầu vào Đầu vào Đầu vào Trung bình

1

5.3 6.0 524 573 500 573 537

3

7.0 6.2 526 464 563 470 517

PCin, phải hoặc trái × 1 000 mg / g / 0.9317406 Trong đó:

0,9317406 = hệ số chuyển đổi nhiệt độ của dscm đến m3

i.N.

PCin, phải hoặc trái = nồng độ hạt ở bên phải hoặc đầu vào bên trái, g / dscm

Nồng độ hạt đầu vào hệ thống FGD:

PCin, sau đó được tính như sau:

PCin = (PCin, phải + PCin, trái) / 2 Trong đó

PCin, trái = nồng độ hạt ở đầu vào hệ thống FGD trái, mg / m3 i.N.

PCin, phải = nồng độ hạt ở đầu vào hệ thống FGD phải, mg / m3 i.N.

Như được chỉ ra trong Bảng A-2.4-1, tải lượng hạt khí đầu vào trung bình được tính toán nhỏ hơn giá trị yêu cầu được chỉ định là 80 mg / m3

. Không có sự điều chỉnh, như được cung cấp trong kế hoạch kiểm tra, được thực hiện cho các kết quả kiểm tra có liên quan.

A-2.5 Nhiệt độ đầu vào hệ thống FGD

Nhiệt độ đầu vào của hệ thống FGD được đo, ở nhiều vị trí phân bố đều ở cả hai vị trí đầu vào khí thải, phải và trái, sử dụng các cặp nhiệt điện được lắp đặt trên các đầu dò trong quá trình xác định hạt khí bằng EPA Phương pháp 5. Kết quả được lấy trung bình để xác định nhiệt độ đầu vào hệ thống FGD.

Tinlet = (Tright + Tleft) / 2 Trong đó:

Tinlet = Nhiệt độ đầu vào hệ thống FGD, °C

Tleft = Hệ thống FGD nhiệt độ đầu vào bên trái, °C

Tright = Hệ thống FGD nhiệt độ đầu vào ngay, °C

Theo Bảng A-2.5-1, nhiệt độ đầu vào của hệ thống FGD trung bình nằm trong giới hạn quy định theo yêu cầu là 132 ° C đến 160 ° C, nhưng vượt quá giới hạn tối thiểu là 132 ° C. Hiệu chỉnh phù hợp, như được cung cấp trong kế hoạch thử nghiệm, được thực hiện cho các kết quả thử nghiệm có liên quan để phản ánh sự khác biệt giữa các điều kiện thử nghiệm thực tế và các yêu cầu của khách hàng đối với mức tiêu thụ nước thô.

Bảng A-2.4-1 FGD nồng độ hạt đầu vào hệ thống

g・dscm mg/ m3

l.N. Trung bình

Số lần chạy thử

Bên phải Bên trái Bên phải Bên trái mg/m3

Đầu vào Đầu vào Đầu vào Đầu vào l.N.

1 0.03487 0.07471 37 80 59

2 0.11723 0.00913 126 10 68

3 0.04934 0.00779 53 8 31

Bảng A-2.5-1 FGD nhiệt độ đầu vào hệ thống

Số lần chạy thử

Nhiệt độ đầu vào hệ thống FGD, ° C

Bên phải Bên trái Trung bình

1 151 162 157

2 152 160 156

3 152 169 161

A-2,6 Phần trăm khối lượng clorua và florua trong than

Phần trăm khối lượng khô của clorua,% Cl và florua,% F, trong than được xác định từ phân tích trong phòng thí nghiệm và từ các phương trình sau. Kết quả được thể hiện trong Bảng A- 2.6-1.

% Cl = Cl trong than, ppm × (1/1 000 000) × 100%

% F = F trong than, ppm × (1/1 000 000) × 100%

Theo Bảng A-2.6-1, hàm lượng clorua của than thấp hơn giá trị yêu cầu quy định là 0,05% và hàm lượng florua thấp hơn giá trị yêu cầu quy định là 0,015%. Hiệu chỉnh phù hợp, như được cung cấp trong kế hoạch kiểm tra, được thực

hiện cho các kết quả thử nghiệm có liên quan để phản ánh sự khác biệt giữa các điều kiện thử nghiệm thực tế và các yêu cầu khách hàng.

A-2.7 Lưu lượng khô phần trăm lưu huỳnh trong than

Phần trăm khối lượng khô của lưu huỳnh,% S, trong than được xác định từ phân tích phòng thí nghiệm. Kết quả được thể hiện trong Bảng A- 2.7-1.

Lưu huỳnh than dưới giá trị tối đa yêu cầu quy định là 1,5%. Hiệu chỉnh phù hợp, như được cung cấp trong kế hoạch kiểm tra, được thực hiện cho các kết quả thử nghiệm có liên quan để phản ánh sự khác biệt giữa các điều kiện thử nghiệm thực tế và các yêu cầu khách hàng.

Bảng A-2.6-1 Phần trăm clo khô và flo trong than

Số lần chạy

thử

Clo trong than Flo trong than

ppm % ppm %

1 101.4 0.010 31,3 0.003

2 78.6 0.008 25,8 0.003

3 83 0.008 25.8 0.003

Bảng A-2.7-1. Phần trăm lưu huỳnh khô trong than

Số lần chạy thử Lưu huỳnh trong than

1 0.66

2 0.74

3 0.68

Bảng A-2.8-1 CaCO3 có sẵn, khô

Bảng A-3.1-1 Tỷ lệ lưu huỳnh đá vôi / diacid (tối đa)

Số lần chạy

CaCO3 Magiê Lưu huỳnh

Đá vôi / Diacid

Lưu huỳnh Số mol Số mol Số mol Số mol 1 1.1966 0 5.5510 1.00

2 1.2014 0 5.2720 1.00 3 1.8021 0 5.7520 1.01

A-2.8 Canxi cacbonat khô (CaCO3)

Phần trăm trọng lượng khô của canxi cacbonat có sẵn,% CaCO3, trong bùn đá vôi được xác định từ phân tích phòng thí nghiệm và phương

Một phần của tài liệu ASME PTC 40 2017 (Tiếng Việt) (Trang 74 - 79)

Tải bản đầy đủ (PDF)

(111 trang)