in
Bước 2: Tính thời gian giữa các lần đo của mức độ bùn trong bể.
Thời gian kết thúc - thời gian bắt đầu = 17:00 - 09:00 = 8:00 h
Bước 3: Tính khối lượng bùn tiêu thụ dựa trên kích thước bể, mức giảm và thời gian giữa các lần đo.
Lượng bùn tiêu thụ, ft3
/hr = Bể chứa x chiều cao bùn sử dụng/12/ thời gian (giờ) = 620 ft3 bùn / giờ
Bước 4: Xác định vôi có sẵn trong bùn.
Vôi có sẵn (CaO Conc2) = Bùn vôi có sẵn (CaO Conc1) x 0,002204623 lb CaO/g CaO x 28316.847 ml/ft3/1000 ml /L = 9.8 lb CaO / ft3
Bước 5: Tính tỷ lệ sử dụng vôi thực tế
Tỷ lệ sử dụng vôi thực tế = Bùn vôi có sẵn (CaO Conc2) x Bùn tiêu thụ = 9,68 x 620 = 6002 lb CaO / giờ
Tính toán việc sử dụng vôi, được thể hiện trong Bảng B-3.1-2, được tính toán các thông số thử nghiệm khác nhau dựa trên sự đảm bảo phương trình hoặc đường cong được nhà cung cấp đồng ý. Số lượng các yếu tố hiệu chỉnh sẽ thay đổi theo từng dự án cụ thể. Tỷ lệ sử dụng vôi được tính bởi:
Tỷ lệ sử dụng vôi thực tế / (C1 x C2 x C3) - C4 - C5 = 4829 lb / giờ
Sửa chữa bổ sung có thể thay đổi theo tùy trường hợp, ví dụ, như điều chỉnh độ kiềm trong tro.
Bảng B-3.1-2 Các yếu tố hiệu chỉnh
Điều chỉnh Biểu
tượng Loại sửa
Hệ số nhân CaO cận
nhiệt độ C1 1.1160
Hệ số nhân CaO cho nhiệt độ đầu vào hệ thống FGD
C2 10000
Hệ số nhân CaO cho
lượng lưu huỳnh C3 1.1116
Cấp cộng CaO cho
lượng clo C4 9.0
Cấp số cộng CaO
cho lượng florua C5 0.0
B-3.2 Tính toán điện lượng / điện năng
Trong trường hợp này, năng lượng được đo trực tiếp dưới dạng kilowatt từ hai nguồn. Công suất trung bình trong khoảng thời gian 24 giờ là được đo như sau:
Vị trí đo công suất /
thành phần Giá trị công suất, kW
Nguồn 1 3868.4
Tổng tải phụ sử dụng
điện chưa được xử lý 7231.6
Hao phí đo được −423
Tổng mức tiêu thụ
điện năng hiệu chỉnh 7654.6
LƯU Ý: Tất cả các giá trị là trung bình đo 24 giờ.
B-3.3 Tính toán giảm áp
Độ giảm áp được tính từ áp suất tĩnh đo bằng dụng cụ áp lực chèn bởi máy kiểm tra khí thải vào các cổng kiểm tra tại các vị trí thích hợp trong ống dẫn. Phương trình tổng quát giảm áp giữa hai điểm như sau:
Giảm áp = điểm đầu vào - điểm đầu ra
= -1.44 in. H2O - ( -11.65 in.H2O) = 10.21 in.H2O
Một hệ số hiệu chỉnh được áp dụng cho sự giảm áp suất dựa trên sự khác biệt của lưu lượng khí đo so với lưu lượng khí thiết kế. Hiệu chỉnh lưu lượng khí là 0.8400; giảm áp suất / hiệu chỉnh lưu lượng khí là 12,13 in. H2O.
B-3.4 Tính toán lượng nước tiêu thụ
Lượng nước tiêu thụ được đo bằng lưu lượng kế trên lượng bùn từ bộ phun và điều chỉnh sự khác biệt của nhiệt độ thực tế và tốc độ dòng khí từ điều kiện thiết kế. Lượng chất rắn trong bùn được loại bỏ từ tốc độ dòng chảy để xác định tốc độ dòng nước. Tất cả các giá trị được tính trung bình qua các giai đoạn thử nghiệm dựa trên nhiều mẫu.
Tốc độ tiêu thụ nước (gpm) = Sfx Ssg x mật độ nước x (100% - chất rắn%) / 100% / mật độ nước = 199,8 gpm
Với: Sf = lưu lượng bùn trung bình từ hệ thống FGD = 247,5 gpm
Ssg = trọng lượng riêng của bùn trung bình = 1,31
% chất rắn = chất rắn trong bùn = 38.380%
mật độ nước = 8.3454 lb / gal
Với hai mô-đun từ hệ thống FGD trên, hai chất hấp thụ sẽ được đo và tính toán như nhau theo tổng tốc độ dòng chảy kết hợp cho cả hai hấp thụ là giá trị được quan tâm. Có thể điều chỉnh các yếu tố cho tốc độ dòng khí và nhiệt độ đầu vào hệ thống FGD.
PHỤ LỤC C VÍ DỤ TÍNH TOÁN
C-1 GIỚI THIỆU
Độ không đảm bảo được tính bằng cách xác định là đo yếu tố nào và tất cả các thông số ảnh hưởng đến phép đo. Trong hệ thống FGD, các phép đo cho dòng chảy, nhiệt độ, thành phần khí và lấy mẫu nồng độ lưu huỳnh, phải đảm bảo độ không đảm bảo đo. Các yếu tố ảnh hưởng các phép đo sau đây cần được xác định:
(a) phân tích hóa học
(b) đo khí mẫu, thể tích chất lỏng hoặc lưu lượng
(c) hiệu quả của việc lấy mẫu
Kết quả được báo cáo ở dạng X ± U95, trong đó U95 là sự không đảm bảo với khoảng tin cậy 95%. Điều này có nghĩa là giá trị thực được dự kiến sẽ nằm trong dải không đảm bảo từ 95 lên 100 lần.
Lưu ý rằng khi sử dụng các phương pháp EPA để đo lường, ASME CRTD Tập. 60, Độ chính xác và độ đúng của phương pháp (ReMAP), tháng 2 năm 2001 nên được tham khảo để đo lường độ chính xác và giá trị chất lượng.
C-2 CÁC LỖI
Đánh giá độ không đảm bảo đo xem xét các nguồn lỗi sau cho mỗi tham số:
(a) tuyến tính
(b) không trôi
(c) nhịp trôi
(d) độ nhạy cảm với dòng chảy, áp suất, nhiệt độ, điện thế
(e) nhiễu từ các thành phần khác
(f) độ lặp lại
(g) hiệu chuẩn
Có một vấn đề cố hữu với các thành phần đo lường trong dòng khí thải. Đo khí thải thường thực hiện bằng cách sử dụng các đường dẫn của ống dẫn. Như một sự thay thế, một lưới có thể được lắp đặt ở đầu vào và đầu ra của hệ thống FGD và đồng thời một mẫu được lấy từ dòng chảy cân bằng lưới điện. Sau đó, tiến hành tính toán mẫu giả định một lưới đo.
Một ví dụ về tính toán độ không đảm bảo cho SO2, phép đo được thực hiện trong Bảng C-2-1. Các đầu vào cho thiết bị được thể hiện trong Bảng C-2-2.
Các giá trị đo được hiển thị trong Bảng C-2-1. Các độ không đảm bảo hệ thống được thể hiện trong Bảng C-2-2. Các sự không đảm bảo của hệ thống được ước tính từ biến đổi không gian và thời gian từ một thử nghiệm điển hình sử dụng là 2%.
Sự không đảm bảo đo ngẫu nhiên cũng được ước tính bằng cách sử dụng số ngẫu nhiên trong một phạm vi điển hình.
Độ nhạy được phát triển từ một mô hình thử nghiệm được sử dụng để tính kết quả. Mỗi đầu vào bị nhiễu loạn xung quanh giá trị kiểm tra để xác định tác động đến kết quả (phát sinh).
Bảng C-2-3 cho thấy tóm tắt về áp suất của hệ thống FGD phân tích độ không đảm bảo thử nghiệm trên cơ sở tuyệt đối. Độ không đảm bảo hệ thống của dụng cụ đo là 0,2 in. Wc được hiển thị dưới đây là một ví dụ. Số đo giá trị được tính bằng inch. cột nước. Kết quả phân tích là chuyển đổi thành kilopascals và phải được báo cáo là 2.67 kPa ± 0.38 kPa.
Bảng C-2-4 cho thấy tóm tắt về hệ thống FGD khô tính toán độ không đảm bảo tiêu thụ nước dựa trên đo lượng bùn vôi. Dòng chảy bùn được giả định là ± 1.5% với nhịp 500 gpm (7,5 gpm) và trọng lượng riêng bùn được giả định là được thực hiện mỗi nửa giờ trong thời gian thử nghiệm 8 giờ với độ chính xác giả định 0.015 tuyệt đối.
Bảng C-2-5 cho thấy tóm tắt về mức tiêu thụ vôi tính toán không đảm bảo đo. Sự không đảm bảo dựa trên các phương pháp được sử dụng trong Phụ lục B không bắt buộc. Mức bể bùn được theo dõi trong khoảng thời gian 8 giờ. Mức bể được giả định là được đo trong vòng 1∕4. Bởi vì có một phép đo duy nhất, thành phần ngẫu nhiên bằng không; không có giá trị theo chuẩn Student, bởi vì bậc tự do bằng không. Sự không đảm bảo dự kiến trong khoảng là 0,5%.
C-3 TÍNH TOÁN KHÔNG GIAN KHÔNG ĐẢM BẢO
Sự không chắc chắn về không gian đòi hỏi phải phân tích bổ sung. Các kết quả không đảm bảo điển hình từ
(a) lỗi lấy mẫu
(b) biến đổi không gian
(c) biến đổi thời gian
Các kết quả lỗi còn lại sau khi tính toán các biến, ví dụ: không gian và thời gian, cách tiếp cận phân tích ma trận trên mạng từ đo lường độ không đảm bảo, phương pháp và ứng dụng (Dieck 2007), giả sử không có tương tác giữa không gian và thời gian (không phụ thuộc), được nêu dưới đây.
Như một ví dụ về tính toán độ không đảm bảo của không gian, một lưới ống khói khí bên trong được sử dụng với tích lũy phép đo được thực hiện cho các thành phần khí (ví dụ: O2, CO và SO2). Lưu lượng khí được cân bằng và các phép đo thu được với một máy phân tích duy nhất. Lưới sắt bên trong là một ma trận của ít nhất 12 điểm cách đều nhau. Giả sử một tập hợp các phép đo riêng lẻ bằng cách sử dụng duy nhất tại ba thời điểm riêng biệt. Các mô phỏng sử dụng chênh lệch ± 5% so với mức trung bình (tiêu chuẩn độ lệch cho tổng số bộ là 364) được hiển thị trong Bảng C-3-1.
Bảng C-2-2 Thiết bị đầu vào