- S˙ PT 5=30+ j22.50( MVA)
2.3.3.2.3 Lúc vận hành sự cố đứt dây đoạn N-6:
Xét đoạn N-5-6
Sơ đồ thay thế đoạn N-5-6 lúc đứt dây đoạn N-5:
-S˙PT6=15+j13.23(MVA)-S˙PT5=30+j22.50(MVA) -S˙PT5=30+j22.50(MVA)
N
RN-5 XN-5 R
˙
S5} {=(P} rsub {5} +j {Q} rsub {5} )-j {{Y} rsub {5-6}} over {2} {U} rsub {đm} rsup {2} = left (30+j22.50 right ) -j {106.08× {10} ^ {-6}} over {2} × {110} ^ {2} =30+j21.85(MVA−6 ¿
Tổn thất điện áp của đường dây 5-6:
∆ U5−6=P5} {R} rsub {5-6} + {Q} rsub {5-6} rsup {−6 X5−6
Uđm =
(30×13.20)+(21.85×17.20)
110 =7.02(KV)
Phần trăm sụt áp của đường dây 5-6:
∆ U5−6%=∆ U5−6
Uđm ×100 %=
7.02
110 ×100 %=6.38 % Tổn thất công suất tác dụng trên đoạn 5-6: Tổn thất công suất tác dụng trên đoạn 5-6:
∆ P5−6=P} rsub {5-6} rsup {2} + {Q52−6
Uđm2 R5−6=302
+21.852
1102 ×13.20=1.50(MW) Tổn thất công suất phản kháng trên đường dây 5-6: Tổn thất công suất phản kháng trên đường dây 5-6:
∆ Q5−6=P} rsub {5-6} rsup {2} + {Q52−6
Uđm2 X5−6=302
+21.852
1102 ×17.20=1.96(MVAr) Công suất ở đầu tổng trở của đường dây 5-6: Công suất ở đầu tổng trở của đường dây 5-6:
˙
S5'−6¿S˙5} +( ∆ P} rsub {5-6} +j {∆ Q} rsub {5-6} ) = left (30+j21.85 right ) + left (1.50+j1.96 right ) ¿−6 ¿ ¿31.5+j23.81(MVA)
Công suất ở đầu đường dây 5-6: ˙ S5−6= ˙S5'−6 −jY5−6 2 Uđm 2 =(31.5+j23.81)−j106.8×10−6 2 ×110 2 =¿ ¿31.5+j23.16(MVA)
Công suất ở cuối tổng trở RN-5+jXN-5 của đường dây N-5: ˙
S} {= {dot {S}} rsub {5-6} +(P} rsub {5} +j {Q} rsub {5} )-j {{Y} rsub {N-5}} over {2} {U} rsub {đm} rsup {2} ¿N−5
¿(31.5+j23.16)+(30+j22.50)−j128.79×10 −6 2 ×110 2 =¿ ¿61.5+44.88(MVA)
Tổn thất điện áp của đường dây N-5:
∆ UN−5=P} rsub {N-5} {R} rsub {N-5} + {QN−5XN−5
Uđm =
(61.50×5.9)+(44.88×17.89)
110 =10.60(KV)
Phần trăm sụt áp của đường dây N-5:
∆ UN−5%=∆ UN−6Uđm Uđm
×100 %=10.60
Tổn thất công suất tác dụng trên đoạn N-5:
∆ PN−5=P} rsub {N-5} rsup {2} + {Q2N−5
Uđm2 RN−5=61.502
+44.882
1102 ×5.90=2.83(MW) Tổn thất công suất phản kháng trên đường dây N-5: Tổn thất công suất phản kháng trên đường dây N-5:
∆ QN−5=P} rsub {N-5} rsup {2} + {Q2N−5
Uđm2 XN−5=61.502+44.882
1102 ×17.89=8.57(MVAr) Công suất ở đầu tổng trở của đường dây N-5: Công suất ở đầu tổng trở của đường dây N-5:
˙
S'N−5¿S˙N} +( ∆ P} rsub {N-5} +j {∆ Q} rsub {N-5} ) −5 ¿¿
¿(61.50+j44.88)+(2.83+j8.57)=64.33+j53.45(MVA)
Công suất ở đầu đường dây N-5: ˙ SN−5= ˙S'N−5 −jYN−5 2 Uđm 2 =¿ ¿(64.33+j53.45)−j128.79×10 −6 2 ×110 2 =64.33+j53.67(MVA)
Sụt áp trên toàn đường dây N-6-5:
∆ UN−6−5%=∆UN−6%+∆ U5−6%=9.64 %+6.38 %=16.02 %
Vậy ∆ UNsc−6−5%=16.02 %<20 % Đạt yêu cầu kỹ thuật.
2.3.6.3Tổng hợp số liệu tính tổn thất điện áp và tổn thất công suất của tất cả các đường dây trong phương án 1:
Stt Đường dây Số lộ Mã hiệu ∆P (MW)
∆U % ∆Usc% Ghi chú
1 1-2 1 AC-120 0.32 2.79 2.79 Mạch đơn 2 N-2 2 AC-120 1.88 5.14 10.37 Mạch kép 3 N-3 2 AC-95 0.59 2.88 5.98 Mạch kép 4 N-4 1 AC-150 0.53 4.12 Mạch đơn 5 N-5 1 AC-240 0.49 4.08 Mạch vòng 6 N-6 1 AC-185 0.37 3.30 9.64 7 5-6 1 AC-95 0.03 0.82 6.38
Kết luận: các trị số U% tính được trong phương án 1 đều thỏa mãn yêu cầu: - Lúc bình thường Umax% ≤ 10%.
- Lúc sự cố Umax% ≤ 20%. USC