G J W Í W1 ~W,
6.9.Thiết bị thông S02 lần 2:
Thể tích mật chỉ sau bốc hơi: Vi = 681,986 (m3/ngăy) = 28,416 (m3/h). Chọn âp lực nước mía buồng phun: P' = 3,5 (kg/cm2^ [4- Tr 97] . Đường kính mỗi vòi phun: d' = 8 (mm).
Qua tính toân tương tự ta có:
- Tổng số đầu phun lă: n’ = 7,1. chọn n’ = 8 (đầu phun) - Đường kính buồng phun: D'i = 1000 (mm)
- Chiều cao phần S02: h’1=3000 (mm)
- Đường kính thùng góp: D’3 = 1000 (mm), d’3 = 300 (mm). Chọn t = 5 phút (thời gian luu) (thực tế sản xuất).
T, Ẵ , , , , , \ĩ — V\-t _ 28,416.5 1 - 3\✓ - Thí tích thùng góp: V, = = 1,3 (m ) 60.Ộ7./7 60.0,9.2 Thể tích phần chóp cụt:. Vch = (pl + d] + Dì.d3) = 0,25(ra3) Chọn h’3 = 500 (mm). =>vch= 0,25 m3; vtr= 1,24 - 0,25 = 1,05 m3 ht = 2 m => Chiều cao thùng góp: h4 = 2 + 0,5 = 2,5 (m)
Chọn chiều cao ống nối lă 4m
6.10. Thiết bị lắng
+ Năng suất lắng: V = 3633,56 (m3/ngăy) = 151,39(m3/h)
Chọn thiết bị lắng liín tục bín trong có cânh khuấy + Be mặt chung được tính theo công thức:
Trong đó:
V: thể tích dung dịch văo lắng, V = 160,23 (m3/h) a: phần trăm nước lắng so với dung dịch (70-5-80%), a = 70%.
m: tốc độ lắng, m = 0,4-ỉ-0,6 (m/h). Chọn m = 0,6 (m/h) [10-Tr 173] F = —,(m2)[10-Trl73]
176 62
+ Diện tích lắng của mỗi ngăn: f=——— = 44,15 (m2)
+ Đường kính thiết bị: D = +drí2 (m)
D= fW= Ị ' 4.44,15
V 71 V 71= 7,5 (m).0,99
=> + Thể tích thiết bị lắng: V, = (m3) cp.n
Trong đó: V : thể tích nước mía đi lắng, V = 151,39 (m3/h).
T : Thời gian nước mía lưu trong thiết bị, T = 2 (h) [10 -Tr 162]
(p: Hệ số chứa đầy, ọ = 0,9
n: Số thiết bị, chọn n = 1 => V, = 15 1,39,2 = 432,54 (m3)
0,9.1 • Tính câc kích thước chủ yếu của thùng lắng :
Chọn a= 15°, đường kính đây chóp cụt: d = 2000 (mm) , D 2 (15 2' ?gl5°= 0,7(m) h 71 Thể tích phần nón cụt: V2 = —(D^ + + D.d) = 13,78 (m3) Thể tích phần hình trụ : V, = vt -V2 = 336,42 - 13,78 = 322,64(m3) => Chiều cao phần hình trụ lă: hi = —= 8,2 (m)
ĨĨ.D 71.1,5
Vậy chiều cao toăn bộ thiết bị lă: H = hị + h2 = 8,2 + 0,7 = 8,9 m
6.7.Thiết bị lọc chđn không:
+ Khối lượng bùn đem lọc: G = 769,082 (tấn/ngăy)
+ Thể tích nước bùn đem lọc: V = 651,77 (m3/ngăy) = 27,15 (m3/h) + Diện tích lọc: F =---— ,(m2)
ó O x ọ x C (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
Trong đó: V: thể tích nước bùn, V = 27,15 (m3/h)
cp : hệ số sử dụng diện tích lọc, (p = 0,25 -ỉ-0,3. Chọn (p = 0,28. => F = - - -- - ---= 80,8 (m2) ; Chọn D = 4 (m)
60.0, 28.20.10-3
=> Chiều dăi thùng quay L = -ĩ— = 80,8 = 6,5 (m)
K.D 3,14.5
Chọn thiết bị lọc chđn không với đặc tính kỹ thuật như sau: + Kích thước thùng lọc: D X L = 4000 X 6500 (mm)
+ Diện tích bề mặt thùng lọc: F = 80,8 (m2) + Số lượng thiết bị: 1 (câi)
6.11. Thiết bị lọc ống PG (lọc kiểm tra):
+ Thể tích mật chỉ lọc:
V = 685,482 (ìứVngăy) = 28,56 (m3/h)
. Chọn thời gian lưu của nước mía lă 5 phút, hệ số chứa đầy lă 0,6. Thế tích nước mía hỗn họp sau khi gia vôi trung hòa lă
v2= 3633,56 (m3/ngăy) =151,39 (m3/h) Thể tích thiết bị lă: VD.= 160,^3,r - 151,39,4 = 1 1 , 2 (m3). Ọ.ỐO 0,9.60 Chọn : d= 0,8m, h]’= 0,5m, D’=2,5 m. Thể tích của phần chóp đỉnh lă: VD.= — jihr(D’2 + D’.d + d2) 12 =—3,14.0,5.(2,52 + 2,5.0,8 + 0,82) =l,16(m3). Thể tích của phần trụ: vtrụ= V - VD’ = 11,2 - 1,16 = 10,04 (m3). /1 ì „ 4 V 410 67 '
Chiều cao của tru lă: h2’= = ———-—-= 2 (m).
n. D2 3,14.2,52
Do đó chiều cao của bộ phận trung hòa lă: H2 = 2 + 0,5 = 2,5 (m). Chọn chiều cao của ống nối giữa hai bộ phận lă 4m.
II 111,69 29,82 1392,46III 96,98 43,496 828,92 III 96,98 43,496 828,92 IV 68,9 60 426,92 Hiệu w (kg/h) R (kcal/kg) Q (kcal/h) At (°C) F ( m2) I 54371,022 525,4 28566534,96 7,19 1748,43 II 36423,306 533,1 19417264,43 9,31 1497,81 III 23754,33 543,3 12905727,49 12,02 1295,29 IV 14252,598 562,7 8019936,89 23,5 799,39
Đồ An Tốt Nghiệp 79 GVHD: TS. Trương Thị Minh Hạnh
Dựa văo năng suất, chọn mây lọc ống PG-15 khả năng xử lý 15m3/h. Nín chọn 2 mây vă 1 mây dự phòng.
Thông sổ kỹ thuật của mây lọc PG-15 [21] 15m3/h Đường kính thùng: D= 800 mm H= 2600 mm Hi= 1300 mm = 800 mm = 1250 min R= 575 mm
OUTLINE DIAGRAM 0F FILTER
Hình 6.6. Thiết bị lọc ống PG [21]
6.12. Thiết bị bốc hoi:
Chọn thiết bị bốc hơi dạng ổng chùm có ống tuần hoăn trung tđm. Lượng nhiệt cung cấp cho câc hiệu được tính theo công thức: Q =W,.ri
WỊ: lượng hơi thứ bốc ra ở hiệu thứ i (kg/h) rj: ẩn nhiệt hóa hơi ở hiệu thứ 1 (kcal/kg)
' > ọ 2
Bí măt truyín nhiít câc hiíu đươc tính theo công thức: F = ——— (m )
KA,b
Trong đó:
Q : Nhiệt cung cấp cho buồng đốt (Kcal/h) K : Hệ số truyền nhiệt, (kcal/h.m2.°C)
K = (Kcal/h.m2.°C.) c: nồng đô dung dich, Bx [4-trang 203] l,162.c (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
SVTHỉ Lí Thị Kim Luyến-05H2B Thiết Kế Nhă Mây Đường Hiện Đại
Đồ An Tốt Nghiệp 80 GVHD: TS. Trương Thị Minh Hạnh
Bảng 6.2. Ket quả tính hệ số truyền nhiệt câc hiệu
ihđ(kcal/kg) 650,7 650,7 650,7 Rht(kg/h) 11466,91 2914,09 2785,43 iht(kcal/kg) 647,7 647,7 647,7 Ọ (Kcal/h). 11624223,71 2908488,984 2770614,0228 th,i (°C) 121 121 121 ts,(°C) 67,77 71,8 71,6 Ati (°C) 53,23 49,2 49,4 K; (kcal/m2h°C) 500 200 90 Fi(m2) 436,75 295,58 623,17
Nồi nấu Dhd (kg/h) ihd(kcal/kg) Rht(kg/h) Iht(kcal/kg) Q(kcal/h)
A 6450,14 650,7 11466,91 647,7 11624223,71
B 1569,13 650,7 2914,09 647,7 2908488,984
c 1485,31 650,7 2785,43 647,7 2770614,0228
Nồi nấu t°hđ (°C) t°d.dịch(°C) At(°C)
A 121 67,77 53,23
B 121 71,8 49,2
c 121 71,6 49,4
Nồi nấu Q(kcal/h) K(kcal/h.m
2.°C) At(°C) F(m2)
A 11624223,71 500 53,23 436,75
B 2908488,984 200 49,2 295,58
c 2770614,0228 90 49,4 623,17
Tính theo hiệu có bề mặt truyền nhiệt lớn nhất F = 1748,43 (m2) Kích thước ống truyền nhiệt L X dt rx dn= 3800 X 50 X 54 (ram) dtr, dn :đường kính trong, ngoăi của ống truyền nhiệt
' ' ì F 1748 43
Số ống truyền nhiệt n = ——— = ———---= 2930,65 ~ 2931 (ống)
n.dtr.L ^-.0,05.3,8
Ông tuần hoăn trung tđm: Diện tích bằng 20% tổng diện tích câc ống truyền nhiệt c _ 0,2.n.TT.d; _ 0,2.2931.3,14.0,052 _1 K /
5 = —^---=----ỷ---= 1,15(ỉn )
4 4
Đường kính trong ống tuần hoăn trung tđm
d,Hh -=
Đồ An Tốt Nghiệp 81 GVHD: TS. Trương Thị Minh Hạnh
Đường kính ngoăi của ống tuần hoăn trung tđm dth = 1,21 + 0,02 =l,23(m)
Đường kính buồng đốt: Dbd = ■sma-F-cỉn + + 2.p.dn )2
' W'L [10-trang 74] (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
Trong đó: Ị3 = 1,3 -ỉ- 1,5 chọn p = 1,5 ; sin a = sin 60°
V :hệ số sử dụng lưới đỡ ống = 0,7-0,9, v= 0,9 Qbd = 4 2 m Đường kính buồng bốc: Db = 1,1 .Dbd = 4,6 (m)
Chiều cao buồng bốc H = (1,5-2)L. Chọn H = 2.L = 1,5.3,8 = 5,7(m) Đây, có độ cao Hđ = 0,6(m)
Chiều cao nắp: Hn =0,5
Bộ phận thoât hơi DbtxH|lt = 0,8x0,5(m)
Bộ phận thu hồi đường :DthđxHthđ = 0,8x0,5 (m) Chiều cao thiết bị H =3,8+5,7+0,6+1+0,5 =1 l,6(m) Sử dụng 4 thiết bị
6.13. Thiết bị nấu đường, trợ tinh, ly tđm, vă sấy
6.13.1. Nấu đuờng
6.13.1.1. Thiết bị nấu:
+ Lượng nhiệt cung cấp trong câc nồi nấu: Q = Dhd.ihd + Rht-iht (kcal/h)
Trong đó: Dhd: Lượng hơi sống cung cấp cho quâ trình nấu đường, (Kcal/h). ihd: Hăm nhiệt hơi đốt, (Kcal/kg)
Rht: Lượng hơi thứ cung cấp cho quâ trình nấu đường, (Kcal/kg) iht: Hăm nhiệt hơi thứ, (Kcal/kg).
' ' Ọ 2
+ Bí mặt truyín nhiệt: F = _ (m )
K.At
Trong đó: Q: nhiệt lượng cung cấp cho nồi nấu. (kcal/h)
A t: hiệu số nhiệt độ giữa hơi đốt vă nhiệt độ sôi của dung dịch (°C) K: hệ số truyền nhiệt, (kcal/(m2.h.°C)
Theo kết quả thực nghiệm của câc nhă mây:
Đồ An Tốt Nghiệp 82 GVHD: TS. Trương Thị Minh Hạnh
Nồi nấu A: KA = 500 (kcal/m2.h.°C) Nồi nấu B: Kfj = 200 (kcal/m2.h.°C) Nồi nấu C: Kc = 90 (kcal/m2.h.°C)
Bảng 6.4: Ket quả tính nhiệt nồi nấu [Bảng 5.9.CBN]
Bảng 6.5: Hiệu số nhiệt độ giữa hoi đốt vă nhiệt độ sôi dung dịch
Đồ An Tốt Nghiệp 83 GVHD: TS. Trương Thị Minh Hạnh
A t: hiệu số nhiệt độ giữa hơi đốt vă nhiệt độ sôi của dung dịch (°C)
Bảng 6.6: Ket quả tính toân bề mặt truyền nhiệt nồi nấu
Chọn nồi nấu dạng giân đoạn có ống trung tđm, tuần hoăn tụ' nhiín. Hơi đốt đi ngoăi ống truyền nhiệt, còn nguyín liệu nấu tuần trong ống
6.13.1.2. Câc thông số nồi nấu đườngl.Non c