thiết kế tàu hút bùn chương 1

... vào: Q 0, 017 V1 = V1n = = = 1, 08m / s π D1 B1 3 ,14 .0 ,1. 0,05 (1. 18) V1n : thành phần pháp tuyến vận tốc tuyệt đối 1. 3 .13 Góc vào guồng động: 24 β = arctg V1 + (3 ÷ ) u1 (1. 19) ⇒ β = 13 1. 3 .14 Thành ... ống hút ⇒ D1 = 80 + 20 = 10 0mm 1. 3.8 Đường kính bánh công tác: D2 = (1, 5 ÷ 2,5).D1 (1. 15) Chọn D2 = 2 .10 0 = 200mm 1. 3.9 Vận tốc vòng cửa vào: u1 = π D1 n 3 ,14 .0 ,1. 1450 = = 7,59 (m/s) 60 60 (1. 16) ... (1. 7) ta có: Rθ = 10 0.e ,13 1 θ 360 0 0 Cho θ giá trò ,90 ,18 0 ,270 ,306 ta tính Rθ vò trí lập bảng sau: 26 θ (độ) Rθ (mm) 90 18 0 270 360 10 0 10 8 ,14 11 6,9 12 6,46 13 6,75 Rθ (mm) (làm tròn) 10 0 11 0...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:10

... S 10 sin α − S12 + S15 sin α + S16 = ⇒ S16 = S12 − S10 sin α − S15 sin α = 16 7 − 12 5 sin 61, 9 − 40 sin 61, 9 = 2,8kG  Tách nút X: ∑Y = ⇒ S 17 − S15 cos α = ⇒ S17 = S15 cos α = 40 cos 61, 9 ... sin 61, 9 − 292 = 4,1kG  Tách nút VIII: ∑Y = ⇒ S ∑X =0⇒ S 13 =0 14 = S 11 = 4,1kG 56  Tách nút VII: ∑ Y = ⇒ −G D + S10 sin α − S15 sin α = ⇒ S15 = S10 cos α − G D = 12 5,3 cos 61, 9 − 19 = 40kG ... ⇒ S10 = + S cos α + S10 cos α = S − S cos α cos α 19 − 2 01, 3 cos 67,2 cos 61, 9 = 12 5,3kG = ∑X =0⇒ S − S sin α − S10 sin α + S 11 = ⇒ S 11 = S sin α + S10 sin α − S = 2 01, 3 sin 67,2 + 12 5,3...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:10

... nén: N = y B = 2. 311 ,9 = 623,8kG = 6238 N Ta chọn tiết diện I II là: d = 55mm Kiểm tra điều kiện bền theo công thức: σ= N 6238.4 = = 2,63N / mm < [σ ] = 10 0 N / mm 2 π d 3 ,14 .55 Vậy điều kiện ... tính theo công thức: dA ≥ Mu 0 ,1. [σ ] (3 .1) Trong đó: M u = 546000 Nm [σ ] = 50 N / mm : ứng suất cho phép vật liệu làm trục ứng với thép 35 ⇒ dA ≥ 546000 = 47,8mm 0 ,1. 50 Ta chọn đường kính trục...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:10

... lăn… theo bảng (7 -13 ).[04] ta chọn k t = 1, 2 R1 : bán kính trục lăn, R1 = 15 mm R2 : bán kính trung bình lăn, R2 = 32,5mm Thế vào (13 ) ta tính được: ( 500.0 ,1. 15 + 0,25.500) .1, 2 = 32,3N A= 32,5 ... Ta chọn Dt = 15 0mm để ứng với vòng quay tang chiều dài dây cáp quấn vào nhiều, đối trọng động di chuyển lẹ dẫn đến giảm thời gian “chết” tàu hút bùn Chiều dài tang: Tang ta thiết kế loại tang ... π ( Dt + d c ) 3 ,14 . (15 0 + 4,8) ( l1 : chiều dài phần dây cáp làm việc, ta lấy l1 = 2500mm ) Z : số vòng dây cáp dự trữ, ta chọn t = d c + ( ÷ 3) , ta chọn Z = (vòng) t=7 ⇒ L1 = ( + ).7 = 49mm...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:10

... diện B trục x-x:  1, 8  I x − x ( B ) = 1, 8 3.2 +  − 1, 1 1, 8.2 = 1, 1m 12   ⇒ I x − x = 2 .1, 05 + 1, 1 = 3,2m α = 1 V a I x− x (5 .16 ) Với: a = z G − z D z G : tọa độ trọng tâm thiết bò không làm ... tính mặt cắt (1) trục trung tâm x-x mặt cắt: x I = I 11 + OC S1 = 16 .10 + 14 ,7 2.5 41 = 276904mm x x I =I x x2   + 15 ,7 + − 14 ,7  S 2   660.4   = + 15 ,7 + − 14 ,7  2640 12   = 27280mm ... − 16 0 .1, 1 − 50 .1, 1 − 15 83.0,6 − 12 0.0 − 730.0 1, 1 = 71kG = + Tính toán sức phao: Khối lượng toàn thiết bò trạng thái không làm việc là: Gtb = G p + Gcb + y B + Gđt + Gc + G nc + Gcn = 730 + 15 8...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:10

... (6 .11 ) Trong đó: P : lực tay người công nhân gây ra, P = 15 0 N l: chiều dài tay quay, l = 250mm m : số người quay tời, m = nên ϕ = ⇒ M cn = 1. 1 .15 0.250 = 37500 Nmm > M c So với lúc đầu, ta giả thiết ... ( Dt + d c ) 3 ,14 . (15 0 + 4,8) - Số vòng cáp dự trữ: z1 = (vòng) - Chiều dài tang: Lt = 2.L1 + L2 (6.9) Trong đó: L1 : khoảng cách từ đầu mép tang đến phần quấn cáp, ta chọn: L1 = 25mm L2 : chiều ... γ t = 7800 kG / m 3 ,14 .( 0,049 − 0,044 ) ⇒ Gc = 3,5.7800 = 9,97 kG Ta chọn Gc = 10 kG Lực đất tác dụng lên cọc 19 ,4kG trọng lượng cọc 10 kG ta phải thêm vào cọc đối trọng lớn 10 kG hay cọc rơi xuống...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:10

... thô: d3 = 40 ,11 + 0,03 = 40 ,14 mm - Tiện tinh: d2 = 40,3 + 0 ,12 = 40,42 mm - Tiện thô: d1 = 40,76 + 0,4 = 41, 16 mm - Phôi: dp = 46 ,1 + = 49 ,1 mm Xác đònh lượng dư giới hạn (cột 11 ,12 ): Zbmax: ... 30 20 45,86 40,76 40, 31 40 ,11 40,03 49 ,1 41, 16 40,42 40 ,14 40,05 510 0 450 200 80 7940 740 280 90 7.6 CHẾ ĐỘ CẮT: 7.6 .1 Nguyên công 1: tiện mặt đầu, khoan lỗ tâm: a Bước 1: - Chiều sâu cắt: t ... 4, 014 – 4,05 = 0,09 mm = 90 µm Zbmin = 40 ,11 – 40,03 = 0,08 mm = 80 µm - Mài thô: Zbmax = 40,42 - 40 ,14 = 0,28 mm = 280 µm Zbmin = 40, 31 - 40 ,11 = 0,2 mm = 200 µm - Tiện tinh: Zbmax = 41, 16 –...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:10

... cấp quyền đòa phương 1. 1.2 Sơ đồ tổ chức quản lí Công ty: Hình 1. 1: Sơ Đồ Tổ Chức 1. 1.3 Cơ sở vật chất thiết bò sản lượng khai thác Công ty: a Sản lượng khai thác: Hình 1. 2: Sản lượng khai thác ... b Cơ sở vật chất, thiết bò Công ty: Hình 1. 3: Cơ sở vật chất, thiết bò 1. 2 Các dòch vụ kinh doanh Công ty: 1. 2 .1 Dòch vụ xếp dỡ hàng hoá: - Xếp dỡ hàng hoá phương án tàu- kho; tàu- ôtô ngược lại ... phương án thiết kế: Trong trình phân tích, lựa chọn phương án thiết kế đó, người ta thường dựa việc phân tích ưu, nhược điểm thiết bò có chức để tìm thiết bò phù hợp với yêu cầu thiết kế Tuy nhiên...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:10

... cần; 6- Dầm phía bờ; 7- Cáp tràng hoa; 8- Cabin lái; 9- Ngáng chụp; 10 - Tời cáp điện; 11 ,12 ,13 - Thanh giằng; 14 - Dầm phía biển 1. 2 .1 Đặc điểm hoạt động: - Cần chuyển tải KOCK dẫn động động điện với ... kinh tế Kết cấu thép cầu chuyển tải chia phần chính: + Kết cấu thép khung đỡ + Dầm phía bờ cấu điều khiển + Dầm phía nước hệ thống puly nâng hạ côngxon a Kết cấu thép khung đỡ: Trong toàn kết cấu ... chữ U 20 + U1(B-C) phía phải: chân đứng phía B, C dầâm ngang liên kết dầm đứng B,C + U2(A-D) phía phải: chân đứng phía A, D dầâm ngang liên kết dầm A, D + chân đứng phía (dầm liên kết U): + chân...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:10

... (N) 2.(0 ,15 + 0,23)(e 0 ,15 .2π +1) - Lực uốn bu lông: T= 1 N = 0,23 9446,53 = 217 2,7 (N) ( 2. 21) [ 01] - Ứng suất uốn tổng bu lông: σ 1= 1, 3.k N k T l + ≤ [σ ] d πd1 0 ,1. d13 (2.25)[ 01] Trong ... tra bảng (1. 21) [ 01] + k2 =1, 2: hệ số tính đến chế độ làm việc cấu, tra bảng (1. 21) [ 01] Thay vào: Mkn = 250, 71 1, 3 1, 2 = 3 91 (KGm) - Dựa vào trò số mômen trên, ta chọn khớp nối kiểu AJ -11 0607 có ... 2(L1 + L2) + L3 Trong đó: + L1= 3t = 3.39,6 = 11 8 (mm): Dùng để kẹp đầu cáp tang + t =1, 1 d C =39,6 (mm) => chọn L1 =12 0 (mm) a.H 2.50 .10 + L2 = Z.t = ( + 1, 5)t = ( + 1, 5).39,6 =929,02 (mm) π 13 00...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:10

... 2 61, 11( Nm) 2.i x η đc 2 .10 ,12 .0,84 Thay vào: t ph = ( ) 1, 2.3,35.965 11 010 00.0,5 2.965.0,84 + = 1, 73( s ) 375.(240 + 2 61, 11) 375(240 + 2 61, 11) .10 ,12 - Gia tốc hãm có vật: j ph = vx 15 0 = = 1, 45m ... tónh vật nâng: Wt0= Wt G0 3 01 = 44478 = 12 160( N ) G0 + Q 3 01 + 800 (3.40)[02] Thay vào: J max = 9, 81  16 5550.0 ,12 0, 015 .12 0  + 16 5550 − 12 160  = 1, 63m / s  3 010 00  1, 2 500  - Thời gian mở ... trang 18 5,[02]: Z td = Z (Q1 / Q) + Z (Q2 / Q) + Z (Q3 / Q) + Z (Q4 / Q) =39 412 565 ,18 - Giới hạn mỏi tính toán theo uốn: σ 1 = σ ' 1 10 10 = 450.8 = 379 ,1( N / mm ) Z tđ 39 412 565 ,18 (1. 11) [02]...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:10

... Tấm biên trên: J x1 B0 δ 13 δ  17 80.20 20    = + F1  H − Z −  = + 35600. 14 25 − 7 21, 39 −  12 2 12    ⇒ J x1 = 1, 712 8 .10 10 ( mm ) + Tấm biên dưới: J x3 = B0 δ 33 δ  17 80.20 20    ... 35600. 7 21, 39 −  12 2 12    ⇒ J x = 1, 8 017 .10 10 ( mm ) + Tấm thành: J x2 H δ H 14 25 3.20 14 25     = t + F2  Z − t − δ  = + 57000. 7 21, 39 − − 20  12 12     ⇒ J x = 0,9625 .10 10 ( mm ... 3.20 =0,94 .10 10 ( mm4 ) = 12 12 + Tấm biên dưới: J y3 B0 δ 17 80 3.20 = = =0,94 .10 10 ( mm4 ) 12 12 + Tấm thành: J y2 H t3 δ 14 25 3.20  B0 + δ   17 80 + 20  = + F2  + 57000.  =  12 12  ...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:10

... kiểm tra cáp dây cáp tràng hoa Kết nối chân cẩu bu-lông, sơn dặm vá Lắp ray nâng thang máy vào khung thang máy dựng toàn 10 Lắp cầu thang lên khung dàn thấp (dưới) 11 .Chuẩn bò khung dàn cao (trên), ... ráp hệ thống điện, 10 8 18 Lắp tay dằn (phần trên) treo dầm nước vào tháp nước, sau cố đònh tạm thời 19 Nâng lắp toàn tháp nước 20 Lắp tay dằn tháp nước với phần dầm bờ 21 Lắp tay dằn chéo tay ... bờ bánh lốp lắp dầm bờ 15 Lắp dựng tháp thang (đã hoàn thiện trước) Hoàn thiện hệ thống điện thang 16 Lắp dựng cố đònh phần dầm bờ ắc Lắp ắc phía nước trước, phía bờ sau 17 Chuẩn bò tháp nước,...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:10

... 4.7 Độ sâu hút( m) Khoảng cách xả(m) 250 500 250 Trọng lợng toàn tàu( T) 18 24 25 Phơng án thiết kế 3 .1 Thiết bị Tàu thiết kế tàu hút bùn không tự hành thiết kế chủ yếu dựa vào tính toán thiết bị ... 300 13 0 18 6.5 6.8 44.2 300.56 0.54 91. 5 Bản mép 10 0 6 13 .6 81. 6 11 09.8 0 .18 Tổng 30.5 12 5.8 e = 4 .12 cm J= 983.7 cm4 z = 13 .90 cm Wmin = 10 0.63 cm3 Zmax = 9.78 cm W= 10 0.00 cm3 W = 0.6 31 % 13 0x5 ... W < Wt ta chọn thép có qui cách T 2 .1. 3 Dàn boong * Sơ đồ bố trí 50 x6 70 x 250x6 225.69 71 Khoảng sờn a = 500mm 10 00 500 5 10 11 12 13 14 15 16 10 00 17 18 1: Xà ngang boong thờng 2: Xà ngang...

Ngày tải lên: 13/08/2014, 07:31

... suy 18 8 Chương THIẾT KẾ TÀU 8 .1 Các giai đoạn thiết kế 19 6 19 6 8.2 Các phương pháp thiết kế tàu 19 9 8.3 Thiết kế tối ưu tàu thủy 205 PHẦN HAI BỐ TRÍ TÀU 2 21 Chương NGOẠI HÌNH TÀU 223 Chương 10 ... THUYẾT THIẾT KẾ TÀU Mở đầu 11 Chương TRỌNG LƯNG TÀU PHƯƠNG TRÌNH TRỌNG LƯNG 1. 1 Trọng lượng vỏ tàu 19 19 1. 2 Trọng lượng thiết bò tàu hệ thống tàu 24 1. 3 Trọng lượng thiết bò lượng 28 1. 4 Trọng ... 259 10 .8 Vẽ vẽ bố trí chung 260 Chương 11 KHOANG HÀNG - TRANG THIẾT BỊ TÀU - BUỒNG MÁY TÀU 11 .1 Khoang hàng tàu 272 272 11 .2 Miệng hầm hàng tàu chở hàng 276 11 .3 Thiết bò bốc xếp dỡ hàng 279 11 .4...

Ngày tải lên: 09/08/2014, 18:20

... khách 0 ,10 3 [1 + 17 (L -11 0)2] 0 ,11 3 ÷ 0 ,12 1 Tàu hàng rời 0 ,10 8 ÷ 0 ,11 7 Tàu chở dầu 0,0 21 + L /10 00 ± K, với K < 5% Tàu hàng lạnh 0 ,10 6 ÷ 0 ,11 6 Tàu hàng thông dụng có giá trò “chuẩn” sau: L/H = 12 ; L/B ... 68 49 Máy thiết bò, t 16 0 17 6 430 562 939 Hệ thống ống, t 45 10 7 14 1 239 314 Thiết bò điện, t 25 17 56 11 2 45 Dự trữ, t 15 69 12 80 23 61 314 8 62 41 717 0 WV , t/m3 LBH 0,0 81 0,0 81 0,088 0 ,10 0,085 ... 69244 8 419 438 Sức chở DW, t 20000 25660 55000 4406 61 LBH, m3 45 811 54200 11 24 91 20944 10 51 LBH1, m3 5 319 1 57645 11 6 312 2 414 6 14 55 Công suất máy Pe, HP 9600 9600 15 300 8400 15 00 Vỏ tàu, WV,...

Ngày tải lên: 09/08/2014, 18:20

... – 2,4 1, 2 – 1, 4 10 14 Tàu hàng rời 6,2 – 7,0 2,3 – 2,80 1, 7 – 2,0 – 11 Tàu container 6,2 – 2,7 – 3,0 1, 7 – – 11 6–7 2,5 – 3,0 1, 29 – 1, 40 12 – 14 6,6 – 7,5 2,3 – 2,5 1, 20 – 1, 31 12,5 – 14 ,0 3–4 ... 3 ,1 1,36 – 1, 7 12 – 15 6,5 – 7,5 2,6 –3,2 1, 35 1, 45 10 14 Tàu hàng biển cỡ lớn 7,20 – 8,0 2,4 – 2,6 1, 30 – 1, 50 12 – 14 Tàu hàng biển cỡ vừa 6,5 – 7,5 2,3 – 2,5 1, 30 – 1, 5 10 14 Tàu hàng biển ... -1, 96 Sơn 20 - -0,25 -0,29 -0,29 - -0,87 10 Thiết bò 10 - - - - - - 11 Phụ tùng 15 - - - - - - 12 Sức chở 8200 - - - - - - D tàu mẫu 13 103 Tổng hiệu chỉnh Từ đó: − 413 = ( Nếu coi 13 103 13 103 13 103...

Ngày tải lên: 09/08/2014, 18:20

... /CW − 1) ( H − T ) CB /CW T T (3.5) Sau biến đổi viết công thức tính dung tích V12 dạng: V12 = V1 + A( H − T ) (1 − kW ) = V1 [1 + C H A ( H − T ) (1 + kW )] = V1 [1 + W ( − 1) (1 + kW )] V1 CB T ... kỹ thiết kế tàu Công thức (3 .10 ) chuyển thành dạng: Cw H F (∇ ) Vs Vsup )( − 1) (1 + kw ) = + − 1 CB T ∇ ∇ ∇ (3 .11 ) C /C F (∇ ) Vs Vsup H =1+ B w[ + − − 1] + kw T ∇ ∇ ∇ (3 .12 ) ( Từ đó: 81 PHƯƠNG ... số kết tính cho k1 sau: V, m3 10 0 1. 000 10 0.000 1. 000.000 k1 0,24 0,26 0,3 0,32 Công thức tính NT cho tàu khách, tàu chở 13 khách trở lên: n T NT = k2 ⋅ Vc arg o , ( ⋅ )2 + k3 ⋅ ( n1 + ) H 10 ...

Ngày tải lên: 09/08/2014, 18:20

... 334 50 443 443 60 573 573 70 706 7 21 80 8 41 887 90 984 10 75 10 0 11 35 12 71 110 12 93 14 79 12 0 14 59 16 90 15 0 19 68 2 315 200 2 612 3264 250 3 012 4 018 300 3262 4630 90 CHƯƠNG Trong tính chiều cao mạn khô ... mm (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) Trụ lái AP L 25( + 10 ) 10 10 10 10 638 638 1/ 6 từ AP L 11 1( + 10 ) , 448 13 44 284 852 1/ 3 từ AP L 2, 8( + 10 ) 11 3 339 71 213 Giữa tàu 0 0 0 Giữa tàu 0 0 0 1/ 3 ... 5 01, 72 15 05 ,16 1/ 3 từ AP L 2, 8( + 10 ) 12 6,56 379,68 Giữa tàu 0 -565,3 3 014 ,84 -376,9 6029,68 -753,7 PHẦN MŨI Giữa tàu 0 1/ 3 từ FP L 5, 6( + 10 ) 253 ,12 759,36 1/ 6 từ FP L 22, 2( + 10 ) 10 03,44 3 010 ,32...

Ngày tải lên: 09/08/2014, 18:20

... điều 10 8 CHƯƠNG Trọng tải, (tdw) 11 400 13 900 19 900 28600 49200 Chiều rộng B, (m) 19 ,2 19 ,4 23,0 25,8 31, 0 GM, (m) 1, 83 1, 33 1, 11 1,97 3,06 GM/B, (%) 9,3 6,9 4,8 7,6 9,9 4- Tàu đánh cá Tàu đánh ... Meriposa L, (m) 15 5,0 205 15 8,0 18 7,7 16 1,5 B, (m) 23,6 26,4 21, 9 24,9 23,2 T, (m) 8,0 8,8 8,4 8,2 8,5 GM, (m) 1, 18 1, 35 1, 0 1, 6 1, 2 GM/B, (%) 5,2 4,6 6,4 5,2 2- Tàu chở hàng Tàu cỡ lớn B > 15 m, chiều ... Chiều rộng B, (m) 6,5 11 ,7 14 ,4 16 ,8 21, 8 GM, (m) 0,69 0,83 0,66 0,65 1, 0 GM/B, (%) 10 ,6 7 ,1 4,6 3,9 4,6 3- Tàu chở dầu Chiều cao tâm ổn đònh tàu chở dầu thường lớn so với GM tàu chở hàng khô Một...

Ngày tải lên: 09/08/2014, 18:20