thiết kế bộ giảm tốc bán răng côn 2 trục vuông góc

... 2: l21 = lm 22 + lm 23 + b 02 + 3k1 + 2k2 = 70 + 65 + 23 + 3. 12 + 2. 8 = 21 0( mm) l 22 = 0,5 ( b 02 + lm 22 ) + k1 + k2 = 0,5 ( 70 + 23 ) + 12 + = 66,5(mm) l23 = l 22 + 0,5 ( lm 22 + b13cos ) + k1 = ... M 12n + 0,75.T 12 = 1677 02 + 0,75.33776, 82 = 33717,75( Nmm) Ti tit din2 _2: M n = M 22 x + M 22 y = 27 10 42 + 83687,7 62 = 87967, 42( Nmm) M td = M 22 n + 0,75.T 12 = 87967. 422 + 0,75.33776, 82 = 927 03,41( ... m = 21 r 21 22 r 21 23 a2 a3 x 2 X + X = Ft + Ft Y3 Y4 = Fr Fr d d Fr ( l21 l23 ) Fa tm Fr ( l21 l 22 ) + Fa3 tm3 => Y = 2 l21 Ft ( l21 l23 ) + Ft ( l21 l23 ) X2 = l21 Thay...

Ngày tải lên: 01/05/2013, 14:33

... trình thiết kế không trở nên phức tạp việc ứng dụng phần mềm trợ giúp trình thiết kế công việc quan trọng nhờ có phần mềm mà ngời thiết kế giảm bớt nhiều khối lợng công việc, trình thiết kế cổ ... joint) - Thiết kế chốt chạc (Clevis Pin) - Thiết kế then (Keys) - Thiết kế then hoa cạnh thẳng chữ nhật (Straigth-Sided Splines) - Thiết kế then hoa thân khai (Involute Spline) - Thiết kế trục ... ich = n = 65 = 22 ,46 lv Mt khỏc i = i d i h Tra bng 2. 4-T21- TKHDCK i 22 .46 Chn id = 2, 24 => ih = i = 2, 24 = 10 d Ta li cú i h = i1 i Da bng 3.1-T43- TKHDCK Chn i1 = 3,83 i = 2, 61 T s truyn cp...

Ngày tải lên: 15/05/2014, 17:00

Ngày tải lên: 16/11/2015, 08:33

Ngày tải lên: 16/11/2015, 08:33

... a23=T23/(2WO23)=94810/ (2. 24543,7) = 1,9 Vậy 26 1,6 s23 = K + = 2, 23.56,1 = 2, 1 d 23 a 23 m 23 151,7 s23 = K + = 2, 09.1,9 = 38 ,2 d 23 a 23 m 23 => s 23 = s 23 s 23 s2 23 + s 223 = 2, 1.38 ,2 2, 12 + 38 ,2 = 2, 1 ... 32 bt1 ( d 32 t1 ) 3,14.85 22 . 12( 85 12 ) W 32 = = = 520 16( Nmm) 32 2d 32 32 2.85 Wo 32 = d 32 bt1 ( d 32 t1 ) 3,14.85 22 . 12 ( 85 12 ) = = 1 123 07,5( Nmm) 16 2d 32 16 2. 85 35 M 32= M x2 32 ... W23 = d 23 = 3,14.50 = 122 71,8( Nmm) 32 32 3 WO23 = d 23 = 3,14.50 = 24 543,7( Nmm) 16 16 M23= M x 223 + M y 223 = 624 345 + 28 87 92 = 687901( Nmm) => a23=M23/W23=687901/ 122 71,8= 56,1 a23=T23/(2WO23)=94810/ (2. 24543,7)...

Ngày tải lên: 16/11/2015, 08:33

... TIẾT MÁY 2. 1 Thiết kế truyền xích 2. 2 Thiết kế truyền bánh 10 2. 3 Thiết kế trục 16 2. 4 Tính toán chọn ổ 30 2. 5 Thiết kế vỏ hộp 35 2. 6 Thiết kế chi tiết ... 2, 73 II 2, 6 27 589 945 131375,7 189 III 2, 4 3,0 92 375 123 61, 12 II TÍNH TOÁN BỘ THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY 2. 1 THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN XÍCH Trình tự tính toán thiết kế truyền bánh - Số liệu ban đầu: Công suất ... đáy (df) Bánh chủ động Bánh bò động 160 53,33 57,33 48,33 26 6,67 27 0,67 26 1,67 13 Trình tự tính toán thiết kế truyền bánh Chiều rộng vành (bw) Góc profin gốc ( α ) 58 52 20 2. 3 THIẾT KẾ TRỤC Vật...

Ngày tải lên: 10/09/2013, 06:47

... cao răng: h4 = 2, 25.m = 2, 25 .2, 5 = 5, 625 (mm) h2 = 2, 25 .2, 5 = 5, 625 (mm) Chiều cao ngâm dầu, lấy l2 = 2. h2 = 2. 5, 625 = 11 ,25 l4 = 2. h4 = 2. 5, 625 = 11 ,25 X2 X2 max X4 max } 3.da4/8 } da4/8 H 2. 2 ... từ trục trung gian: l21 = lm 22 + lm 23 + 3k1 + 2k2 + b0 l 22 = 0,5(lm 22 + b0 ) + k1 + k2 l23 = l 22 + 0,5(lm 22 + lm 23 ) + k1 70 35 l21 l23 lr2 b23 k1 b0 lm 22 lm23 H 3 .2 Khoảng cách giữa gối ... dW1 d2 = dW2 = dW u da1 = d1 + 2m da2 = d2 + 2m df1 = d1 – 2, 5m df2 = d2 – 2, 5m db1 = d1.cosα db2 = d2.cosα (0,01 0, 02) aW bW1 = bw +6, bW2= bW 169 52, 8 28 5, 12 57,8 29 0, 12 46,55 28 3,87 49, 62 267,93...

Ngày tải lên: 05/10/2014, 10:38

... từ trục trung gian: l21 = lm 22 + lm 23 + 3k1 + 2k2 + b0 l 22 = 0,5(lm 22 + b0 ) + k1 + k2 l23 = l 22 + 0,5(lm 22 + lm 23 ) + k1 70 35 l21 l23 lr2 b23 k1 b0 lm 22 lm23 H 3 .2 Khoảng cách gối đỡ điểm ... vận tốc vòng: v1 =4(m/s) v2 = 1,367(m/s) Chiều cao răng: h4 = 2, 25.m = 2, 25 .2, 5 = 5, 625 (mm) h2 = 2, 25 .2, 5 = 5, 625 (mm) Chiều cao ngâm dầu, lấy l2 = 2. h2 = 2. 5, 625 = 11 ,25 l4 = 2. h4 = 2. 5, 625 ... dW1 d2 = dW2 = dW u da1 = d1 + 2m da2 = d2 + 2m df1 = d1 – 2, 5m df2 = d2 – 2, 5m db1 = d1.cosα db2 = d2.cosα (0,01 0, 02) aW bW1 = bw +6, bW2= bW 169 52, 8 28 5, 12 57,8 29 0, 12 46,55 28 3,87 49, 62 267,93...

Ngày tải lên: 05/10/2014, 11:29

... lm 22= lm 12= 48 mm với bw3=bw2=60 mm nên ta lấy lm23=lm 32= 60 mm Khoảng cách l trục, xác định khoảng cách gối đỡ điểm đặt lực: l 22= 0,5(lm 22+ b 02) +k1+k2=57,5 mm l23=l 22+ 0,5(lm 22+ lm23)+k1= 123 ,5 mm l21=lm 22+ lm23+3k1+2k2+b 02= 187 ... Mtd1j=0 Tại điểm 2 : Mux=Ft2l 22= 16 123 0 Nmm Muy=Fa2d2 /2+ Fr2l 22= 117515 Nmm T2’=T2=381899 Nmm M u ' = 16 123 0 + 117515 = 1995 12 Nmm M td ' = 1995 12 + 0,75.381899 = 38 625 1 d 22 ' ≥ M td ' = 42, 59mm 0,1[σ ... β 2. 173.0,9848 = = 21 ,88 m(u1 + 1) 2, 5.(5 ,23 + 1) lấy Z1 =22 Số bánh lớn: Z2=u1.Z1=5 ,23 .22 =115,06 lấy Z2=115 Z 115 = 5 ,23 Tỉ số truyền thực tế u m = = Z1 22 cos β = m( Z1 + Z ) 2, 5.(115 + 22 )...

Ngày tải lên: 27/03/2015, 18:31

... Fy20 = 1541,3 26 0 20 16,3.(96 48) = 1079, 02 (N); 96 F(Y) = Fy20 + Fr2 -Fy21 = Fy21 = Fy20 + Fr2 = 1079, 02 + 20 16,3 = 3095, 32 (N); + Phn lc theo phng x: MQ(x)= Fkn.l 22+ Fr2(l21 -l23)-Fx20.l21= ... xác góc nghiêng : m.Z t cos = 2. a = w 2, 5. (29 + 125 ) = 0,9 625 = 1544 2. 200 - Đờng kính chia : d1 = d2 = m.Z1 2, 5 .29 = = 75, 32 mm Chn d1= 75 mm cos 0,9 625 m.Z 2. 125 = = 25 9,74 mm cos 0,9 625 ... Fkn l 22 F r (l 21 l 23 ) 1367,15.65 20 16,3.(96 48) = = - 82, 47 (N) l 21 96 Fx20= (ngc chiu hỡnh v) F(x)= Fx20 + Fkn Ft2 + Fx21 = Fx21= Ft2- Fkn Fx20= 5468,6 1367,15 + 82, 47 = 4183, 92 (N);...

Ngày tải lên: 17/11/2015, 16:46

... yêu cầu kết cấu) +b2 chiều rộng vành b2 = 17 (mm); +l21=lm2+0,5.B2-0,5b2=58,5+0,5.(17-17)=58,5(mm) +l 22= (0,91)daM2=(0,91 )28 8 =25 9 ,22 88(mm) ta chọn l 22= 273,6 mm l2 = 58,5 +27 3,6=3 32, 1 (mm) Trục III ... qm=10.8=80 d2 = mZ2=8. 32= 256 Đờng kính vòng đỉnh: da1=d1+2m=80 +2. 8= 96 (mm); (mm) (mm) da2 = m(z2 +2+ 2.x) = 8.( 32+ 2 +2. 0 ,25 ) = 27 6 (mm) Đờng kính bánh vít : daM2 = da2+1,5.m = 27 6+1,5.8 = 28 8 (mm); ... IV.Kiểm nghiệm then trục 41 1>Then trục vào 2. Then trục trung gian 3.Tính then trục phần V tính kết cấu hộp giảm tốc 22 22 22 23 23 27 31 36 36 38 40 1.Kết cấu hộp giảm tốc Các chi tiết phụ...

Ngày tải lên: 18/12/2014, 23:29

Ngày tải lên: 28/04/2013, 15:55

... Fy20 Fa2 Fk Ft2 Các phương trình cân ∑Mx/0 = Fr2 (l21 – l23) – 0,5Fa2 dm2 + Fy21.l21 =  Fy21 = 127 8 N ∑Fy/0 = Fy20 + Fr2 + Fy21 =  Fy20 = - 17 82 N ( Đổi chiều Fy20 ) ∑My/0 = Fx21 l21 – Ft2 ... 0-0 Mx20 = My20 = M t20 = Nmm Mtd20 = 0,75.601399,4 = 520 827 ,2 Nmm Vậy d20 = 520 827 ,2 =47,05 mm 0,1.50 Tiết diện lắp ổ lăn : d20 = 47,05 mm Tiết diện 2- 2 Mx 22 = 0,5Fa2 dm2 – Fy20( l21 – l23) = ... 1,7.13,1 + 0.19,86 Hệ số an tồn s : s = sσI 2 2 sτI 2 2 / sσ2I 2 2 + sτ2I 2 2 = 2, 51.6, 82 / 2, 5 12 + 6, 82 ≈ 2, 3 ≥ [ s ] = 1,5 2, 5 Vậy trục tiết diện lắp bánh 2- 2 đảm bảo diều kiện bền mỏi GVHD: Nguyễn...

Ngày tải lên: 17/11/2015, 16:47

... 13 25 2, 8 0,16 0 ,25 Với trục 2: Fl y 21 = Fy 22 l 22 + Fy 23 l 23 Fz 22 r 22 / l 21 ( ) = ( 863.59,5 + 29 72. 199,5 704.119 ) / 27 2 = - 20 60 N Fl y 20 = ( Fl y 21 + Fy 22 + Fy 23 ) = ( 20 60 ... 29 72 ) = - 1775 N Fl x 21 = ( Fx 22 l 22 + Fx 23 l 23 Fz 22 r 22 ) / l 21 = (21 40.59,5 7 320 .199,5 704.119) / 27 2 = 520 9 N Fl x 20 = ( Fl x 21 + Fx 22 + Fx 23 ) = -( 520 9 + 21 40 7 320 ) = - 29 ... 9+ = 59,5 l23 = l11+l 32 + k_1 + b0 = 93 + 72, 5 + + 25 = 199,5 l21 = l23 + l 32 = 199,5 + 72, 5 = 27 2 - Trục 3: l 32 = 0,5.(lm 32 + b0) +k1 + k2 =0,5.(80 +31) + +8 = 72, 5 l31 = 2. l 32 = 2. 72, 5 = 145...

Ngày tải lên: 18/12/2013, 11:22

... 56.3 21 18 22 .75 2. 5 0.8 12. 00 48.1 35.3 7308 40 90 74.5 62. 5 23 20 25 .25 2. 5 0.8 10.50 61.0 46.0 7309 45 100 83.5 70.5 25 22 27 .25 2. 5 0.8 10.83 76.1 59.3 7310 50 110 92 76.5 27 23 29 .25 3.0 ... Co, kN 10 11 12 13 7304 20 52 42 35.4 15 13 16 .25 2. 0 0.8 11.17 25 .0 16.6 7305 25 62 50.5 43.5 17 15 18 .25 2. 0 0.8 13.50 29 .6 20 .9 7306 30 72 58 50.6 19 17 20 .75 2. 0 0.8 13.50 40.0 29 .9 7307 35 ... TRỊNH ĐỒNG TÍNH 21 BÁO CÁO BÀI TẬP LỚN MÔN: TỰ ĐỘNG HÓA THIẾT KẾ 20 13 Hình 18 Cụm hộp giảm tốc bánh côn cấp GVHD: TS TRỊNH ĐỒNG TÍNH 22 BÁO CÁO BÀI TẬP LỚN MÔN: TỰ ĐỘNG HÓA THIẾT KẾ 20 13 TÀI LIỆU...

Ngày tải lên: 28/10/2014, 22:39

... =z1.m =29 .3=87 mm d2 =z2.m= 122 .3=366 mm da1= d1+2m=87+6 =93 mm da2= d2+2m=366+6=3 72 mm df1= d1 -2, 5m=87 -2, 5.3=79,5 mm df2=d2 -2, 5m=366 -2, 5.3=358,5mm b2=aw ψba =23 0.0,4= 92 mm b1=b2+6= 92+ 6=98mm Chọn góc ... trục: aw=50(u2+1) = 50.(3,48+1) = 22 7,83mm Chọn aw =22 5mm 7/ Mođun m = ( 0,01 ÷ 0, 02 ) aω = 2, 25÷ 4,5 (mm) Chọn m =2, 5 mm 8/ Xác định số mỗi bánh Tổng số răng: z1+z2=2aw/m= 2. 225 /2, 5=18 0răng ... công thức: KHV = 1+vH.bω.d1/ (2. T2 KHβ KHα) vH= δH.go.v.(aω/u2t)1 /2 = 0,006.73.0, 922 . (23 0/4 ,2) 1 /2 = 2, 98 (δH = 0,006 tra theo bảng 6 .20 ; KHα = bánh thẳng) Suy ra: KHV = 1 +2, 98. 92. 87/ (2. 268772...

Ngày tải lên: 13/11/2014, 14:49

... M 12n + 0,75.T 12 = 1677 02 + 0,75.33776, 82 = 33717,75( Nmm) Ti tit din2 _2: M n = M 22 x + M 22 y = 27 10 42 + 83687,7 62 = 87967, 42( Nmm) M td = M 22 n + 0,75.T 12 = 87967. 422 + 0,75.33776, 82 = 927 03,41( ... =1 .2 E modun n hi E =2. 1*105 (Mpa) A din chiu ca bn l Tra bng 5. 12 TK1 => A =26 2 mm2 => 0.44 (25 11.11 * 1 .2 + 2. 37) * 2. 1 * 10 =4 42. 5 Mpa H1=0.47 26 2 * 1 .2 0 .20 (25 11.11 * 1 .2 + 2. 37) * 2. 1 *10 =29 8.3 ... 42 ( N mm ) ( 196441, 42 ) + 0, 75 ( 147 722 , ) = 23 4 426 ,33 ( Nmm ) + Tại mặt cắt 2- 2: M 2u = M x + M 22 y = ( 724 18,5) M 2td = M 2u + 0, 75T = + ( 24 6981) = 25 7379, 20 ( Nmm ) ( 25 7379, 20 ) 2...

Ngày tải lên: 18/12/2014, 11:41

... = Fr21.l23 + Fy21.l 21 + Fa21 m2 - Fa 22 w1 - Fr22l 22 = 2 d d 69, 48 190,18 Fr22l 22 + Fa 22 w1 Fr21l23 - Fa21 m2 123 1.56 + 757 4 32. 95 123 2 = 2 = 25 6N Fy21 = l21 166 Ft21l23 + Ft 22 l 22 123 5.95 ... 123 5.95 + 320 3.56 = = 1787 N M y / o = Fx 21 l21 Ft 21 .l23 Ft 22 l 22 = Fx11 = l21 166 Tại gối : Fx = Fx 20 + Fx 21 Ft 21 Ft 22 = Fx 20 = Ft 22 + Ft 21 Fx 21 = 320 3 + 123 5 1787 = 26 51N ... 1,79 2, 3 3,5 1,9 I0(T) 25 2, 12 1,7 8 ,2 5,6 I1(T) 25 2, 12 1,7 1,9 8 ,2 1,9 II II2(R) 35 2, 03 1,94 2, 09 2, 0 3,19 5,3 2, 7 II3(R) 35 2, 03 1,94 2, 09 2, 0 2, 7 5,3 2, 41 III0(T) 35 2, 12 1,7 3,6 4,46 2, 8...

Ngày tải lên: 18/12/2014, 11:42

... đồ: Fa2 Fr21 Fr20 Fs20 Fs21 Fa3 Lực hướng tâm: Fr 20 = Fx 220 + Fy 220 = 309 82 + 18 32 = 3103,4( N ) Fr 21 = Fx 221 + Fy 221 = 26 82 + 167 02 = 3160( N ) Lực dọc trục lực hướng tâm gây ra: FS 20 = 0,83.e.Fr ... + Fx 20 + Fx 21 =  Chiếu lực lên phương ox  ∑ M o =Ft (l21 − l23 ) + Ft (l21 − l 22 ) − Fx 21 .l21 = ∑ Fx = −1516 ,22 − 426 4 ,2 + Fx 20 + Fx 21 = ⇔ ∑ M o =1516 ,22 .70 − 426 4 ,2. 1 12 − Fx 21 .165 ... 2, 07 2, 06 II3 40 2, 07 2, 06 Rãnh then — 1,97 1,97 Lắp căng 1,64 1,64 1,64 Kσd Kτd 2, 06 2, 13 2, 13 1,7 2, 03 2, 03 3, 02 22, 9 4,36 11,71 3,00 11,71 2, 9 4,08 2, 91 III1 III2 — 2, 05 2, 03 2, 03 2, 58 2, 58 2, 09...

Ngày tải lên: 28/03/2015, 05:30

... 6 .20 hae2 = 2hte.mte hae1 hfe1 (2) = he hae1 (2) 1,57 mm 2, 07 ; 3,93 mm dae1 ; dae2 dae1 (2) = de1 (2) + 2hae1 (2) .cos1 (2) 69,1; 22 0,86 mm F1; F2 a1 ; a2 F1 (2) =arctg(hfe1 (2) )/Re a1 (2) = 1 (2) + F1 (2) ... xoắn trục 3: T3 = 328 573,03 /2 = 16 428 6, 52 Nmm + [] = 12 20 Nmm2 Chọn [] = 13 Nmm2 d3 = 16 428 6, 52 = 40mm 0, 2. 13 - Khe hở bánh côn lớn trục : = aw - d ae2 d3 22 0,86 40 - = 140 - = 10mm 2 2 Vậy ... truyền: 2. a w cos ; Z2 =u.Z1 m ( u +1) dw1 = 2aw/(u+1) dw2 = dw1.u da1 = d1 +2( 1+x1-y)m da2 = d2 +2( 1+x2-y)m df1= d1- (2, 5-2x1)m df2 =d2- (2, 5-2x2)m tw = t = arctg(tg/cos) Z1 = Kết 140 mm 2, 5 mm 42 13 ,29 5...

Ngày tải lên: 28/03/2015, 05:31