... tác thiếtkế xử lý đất yếu cơng trình đê cơng nghệ đóng cọc cát, tính tốn kiểm tra so sánh hiệu kinh tế kỹ thuật với phương pháp sử dụng - Cơng tác thi cơng cọccát - Những vấn đề cần ý thiết kế, ... tác thiếtkế xử lý đất yếu cơng trình đê cơng nghệ đóng cọc cát, tính tốn kiểm tra so sánh hiệu kinh tế kỹ thuật với phương pháp sử dụng - Cơng tác thi cơng cọccát - Những vấn đề cần ý thiết kế, ... - TRÌNH TỰ TÍNH TỐN CỌC CÁT: + Xác định hệ số rỗng đất sau nén chặt cọccát : Khi dùng cọc cát, đất nén chặt lại, nhiên đất khơng thể nén chặt tùy ý Nhiều kết nghiên cứu cho thấy hệ số rỗng e...
... từ biến chuyển dịch tắt dần KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ I KẾT LUẬN 22 Từ kết nghiên cứu thí nghiệm, thiết lập mô hình tínhtoán áp dụng tínhtoán sở điều kiện thực tế rút kết luận điểm đóng góp luận ... cung tròn công thức tínhhệ số an toàn ổn định chuyển dịch từ biến 13 Ngoài thông số áp lực tiền cố kết hay hệ số tiền cố kết OCR, hệ số rỗng e, độ sệt IL , NCS đề xuất công thức tính hàm lượng khí ... thiện qui trình, thiết bị để thí nghiệm thông số cc, Σw, cw đất yếu để tính toán, thiết kế, xử lý đất yếu đường ô tô Kết hợp với đề tài nghiên cứu thành phần lực dính (cc, Σw), hệ số nhớt η qui...
... biến dạng tuyến tính chấp nhận đợc Nh tínhtoánthiếtkế công trình, tuỳ thuộc vào quy mô, tầm quan trọng công trình mà ngời thiếtkế chọn trị số zmax thích hợp Theo tiêu chuẩn thiếtkế nhà công ... tuyến tính kết hợp với điều kiện cân giới hạn để xác định tải trọng giới hạn ban đầu đất Sau đây, giới thiệu phơng pháp tínhtoán theo hớng mà thực tế thờng áp dụng 4.1 Phơng pháp tínhtoán dựa ... hoàn toàn Trong giai đoạn trợt liên hệ biến dạng tải trọng không tuyến tính Vì phơng pháp tínhtoán đất nằm giai đoạn thứ CHƯƠNG IV Trang 173 Và phơng pháp tínhtoán xác định đợc trị số tải trọng...
... từ biến chuyển dịch tắt dần KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ I KẾT LUẬN 22 Từ kết nghiên cứu thí nghiệm, thiết lập mô hình tínhtoán áp dụng tínhtoán sở điều kiện thực tế rút kết luận điểm đóng góp luận ... cung tròn công thức tínhhệ số an toàn ổn định chuyển dịch từ biến 13 Ngoài thông số áp lực tiền cố kết hay hệ số tiền cố kết OCR, hệ số rỗng e, độ sệt IL , NCS đề xuất công thức tính hàm lượng khí ... thiện qui trình, thiết bị để thí nghiệm thông số cc, Σw, cw đất yếu để tính toán, thiết kế, xử lý đất yếu đường ô tô Kết hợp với đề tài nghiên cứu thành phần lực dính (cc, Σw), hệ số nhớt η qui...
... thông qua hệ số an toàn: đ (1-1) qđn - sức chịu tải đất yếu, có hai trường hợp tínhtoán qđn = qat tính theo tải trọng an toàn qđn = qgh tính theo tải trọng cho phép qtt - tải trọng tínhtoán thực ... K - hệ số cố kết ; a0 w e0- hệ số rỗng ban đầu ; 2u u z t K - hệ số thấm ; a0 - hệ số nén lún tương đối w - trọng lượng thể tích nước 14 1.2.3.2 Tính độ lún theo thời gian cố kết thấm ... sau cố kết thấm kết thúc ứng với áp lực nén trước t1 - Thời điểm kết thúc trình cố kết thấm tương ứng với mẫu đất có hệ số rỗng e1 giai đoạn cố kết thấm trước t - Thời điểm sau thời điểm kết thúc...
... nghiên cứu 81 Hình 4.5 Kết tínhtoán ổn định (trường hợp có xét áp lực nước thủy động) Hệ số ổn định Fs = 1,304 > 1,2 (Fellenius) .82 Hình 4.6 Kết tínhtoán ổn định (trường hợp không ... 82 Hình 4.8 Kết tínhtoán ổn định (trường hợp không xét áp lực nước thủy động) Hệ số ổn định Fs = 2,028 > 1,4 (Bishop) 82 Hình 4.9 Kết tính lún đường cũ cố kết 40 năm theo plaxis ... Lựcdính c Hệ số Module Ma sát (kG/cm 2) nén lún tổng (cm2/kG) biến dạng φ (độ) Sức chịu (kG/cm2) Trị Trị Trị Trị tiêu tính tiêu tính chuẩn toán chuẩn toán P = (1÷2) kG/cm Trị Trị tiêu tính chuẩn toán...
... phạm vi tính lún Za Uh.1 độ cố kết theo phương ngang tác dụng giếng cát bấc thấm phạm vi L1 có đặt giếng cát bấc thấm Trị số Uh.1 tínhtoán theo dẫn thông thường “Quy trình khảo sát thiếtkế đường ... lúc trình cố kết kết thúc; trị số S1 xác định phương pháp tính lún thông thường (phân tầng lấy tổng) với phạm vi tính lún L1 Vì U h.2 = O (trong vùng giếng cát bấc thấm) nên xem độ cố kết trung ... chương trình tínhtoán máy vi tính để nhanh chóng xác định chiều sâu cắm bấc hợp lý trường hợp thiếtkế cụ thể (Ví dụ có trường hợp tìm chiều sâu cắm bấc cho U% lớn trường hợp sau năm cố kết cần cắm...
... đất trợt gồm n thỏi hệthống phân tích Mô hình hệthống 2.2.2.1 Quan hệhệthống mô hình hệthống Đã hệthống phần tử hệthống phải có mối quan hệhệthống Mối quan hệhệthống xét lực tơng tác ... Hình 2-3 : Quan hệhệthống phần tử - lực xô thỏi Trong hệthống xét, quan hệhệthống quan hệ xô nhau; Xét quan hệhệthống vừa nêu mô hình hệthống đợc lựa chọn mô hình hệthống nối tiếp [9] ... toán nhờ điều kiện tối u hệthống phân tích 2.2 Những nguyên lý để đặt bi toántínhhệ số an ton trợt đất thnh bi toán phân tích hệthống 2.2.1 Thỏi đất tách từ khối đất trợt coi nh phần tử hệ...
... việc dùng kết cấu che chống ra, người ta dùng hệ chống để tăng cường kết cấu che chắn chống lại áp lực bên đất Hệ chống chia làm hệthống chống ngang hệthống chống xiên Cũng dùng hệthống neo ... dỡ hệ chống, hoàn thành hệthống kết cấu chuyển sang vị trí khác Hình 3.1: Sơ đồ hình mặt đứng hệthống nằm ngang đào 24 Hình 3.2: Sơ đồ hình mặt hệthống nằm ngang đào Ưu điểm việc dùng hệthống ... hệthống che chắn phần Kết cấu che chống thường dùng cọc gỗ, cọc thép, cọc đóng lỗ, cọc nhồi, cọc bêtông đúc sẵn liên kết lại thành tường liên tục Để tăng cường độ độ cứng kết cấu che chống, giảm...
... nhiều ví dụ tính toán, so sánh với phơng pháp tínhtoán khác (phơng pháp sai phân hữu hạn với toán cố kết chiều trờng hợp đất gồm nhiều lớp, tính cho vị trí tim đờng) thấy kết tínhtoán chênh lệch ... thiết lại S lặp lại trình tínhtoán Kết Quả - Với cách làm nh trên, tác giả lập chơng trình chạy thông chơng trình máy tính - Tác giả dùng chơng trình tiến hành chạy thử nghiệm nhiều ví dụ tính ... kết chạy chơng trình tínhtoán từ ví dụ cụ thể (xem trang sau) Tài liệu tham khảo [1] 22TCN - 262 - 2001 Quy trình khảo sát thiếtkế đờng ô tô đắp đất yếu - Tiêu chuẩn thiết kế: Nhà xuất Giao thông...
... ngang Uh=exp{-8Th/(F(n)+Fr+Fs)} Xác định độ cố kết theo phơng đứng Uv = f(Tv) Độ cố kết trung bình U U = (1 - Uv)(1 Uh) S L1 < Za Kết thúc Đ Kết thúc Hỡnh - Thut toỏn chng trỡnh tớnh toỏn ... vùng gây lún Za Xác định độ cố kết theo phơng đứng Uv = f(Tv) Giả thuyết chiều sâu cắm bấc L1(L1 Za) Độ cố kết trung bình U U = (1 - Uv)(1 Uh) Xác định độ cố kết theo phơng ngang Uh=exp{-8Th/(F(n)+Fr+Fs)} ... cỏc s thut toỏn chng trỡnh nh hỡnh : Bắt đầu Xác định độ lún cố kết S1 v S Nhập liệu (Thông số đắp,Đ.kiện địa Xác định độ cố kết theo phơng ngang Uh=Uh1.S1/S Uh1=exp{-8Th/(F(n)+Fr+Fs)} Xác định...
... Đất không xử lý 10 Xi măng 35 C-ờng độ cắt bê tông đất (q /2) u c-ờng độ cắt đất Thời gian ninh kết tuần 12 16 24 Vôi + xi măng 30 Vôi 25 20 15 10 Thí nghiệm nén không nở hông tja G yt tti gy ... tông đất Sé Hàm l-ợng xi măng: % t 50 tb 40 sé 30 n 20 Sé 10 Bù ja 0 Hình 7: ảnh h-ởng chất ninh kết đến c-ờng độ loại đất Thụy Điển Hỡnh 1.2a nh hng ca hm lng xi mng Hỡnh 1.2b So sỏnh nh hng cht ... húa, n cu trỳc c hc v tớnh n nh nc, ú nh hng n cng ca t gia c [7], [32], [36] 4500 7000 Bùn sét Cát Sỏi C-ờng độ nén không nở hông KN/m2 4000 C-ờng độ nén không nở hông KN/m2 3500 3000 2500 2000...
... dụng tải trọng thẳng đứng Tương tự, thiết lập hệ cần tínhhệ - cọc gia cố hệ so sánh Ω 19 Đặt hệ - cọc cần tínhhệ so sánh, hệ so sánh tác dụng lên hệ cần tính theo lượng cưỡng Z= Z 1+ Z2 Theo ... chuyển vị ngang đứng theo tọa độ (x, z) hệ cần tínhhệ so sánh; G, G0 - tương ứng mô đun trượt hệ cần tínhhệ so sánh; θ, θ0 - biến dạng thể tích hệ cần tínhhệ so sánh tương ứng: ∂u ∂w ∂u ∂w θ =εx ... suất σ0 , τ0 tác dụng Giả sử hệ cần tính nằm hệ so sánh nửa mặt phẳng đàn hồi Giải phóng liên kết hệ so sánh đưa nội lực, lực liên kết hệ so sánh tác dụng lên hệ cần tính theo lượng cưỡng Z theo...
... m/s; K t qu tính toán: ( t hình 4.4 ñ n hình 4.8) 4.4 Tínhtoán n ñ nh ñ p Vi t An b ng Slope.W K t qu tính th m (ñư ng b o hòa) Seep ñư c dùng ñ tính n ñ nh 4.4.1 Các bư c gi i toán n ñ nh Seep.W ... t tínhtoán th m ñ p ñ t Trình bày v lý thuy t b n v th m, hi n tư ng mưa th m vào ñ t trư ng h p tính th m môñun Seep/W Chương 3: Lý thuy t tínhtoán n ñ nh mái ñ t Trình bày trư ng h p c a tính ... i tính h s an toàn n ñ nh c a mái ñ t nêu toántính n ñ nh môdun Slope/W Chương 4: ng d ng ph n m m GEOSLOPE ñ tínhtoán ñ p ñ t h ch a Vi t An Trình bày thông tin v ñ p Vi t An s li u dùng tính...
... đư ng CHƯƠNG TÍNH TỐN Đ M B O CH NG XĨI L NGUY N T T THÀNH KÈ ĐƯ NG 3.1 CÁC CH TIÊU THI T K 3.2 ĐI U KI N Đ A CH T 3.3 ĐI U KI N H I VĂN 3.4 TÍNH TỐN CHI U CAO SĨNG 3.4.1 M c nư c tính sóng: Ztt=Z10%+Hnd=1,37+0,8=2,17m; ... trình 1m; Chi u sâu nư c tính sóng 1,17m 3.4.2 V n t c gió tính tốn: Cơng trình c p IV t n su t gió 4%, tương ng v n t c gió t i Đà N ng 34,5m/s (tương ng c p gió 12) 3.4.3 Tính đà gió trung bình ... 1.2.3 Sóng Cnoidal + Đ cao m t sóng so v i m c nư c tính tốn: η = η + H ⋅ c n (k ⋅ x − ω ⋅ t , m ) (1.20) η : Kho ng cách t đáy sóng đ n m c nư c tính tốn cn: hàm cos Jacobie-Elliptic m: mơđun hàm...
... thức xác định mối quan hệ βv β t βt = β v ( S1 + S ) ( nk + ns ) − il Cl [2-26] Trong đó: Cl , nk , ns hệ số phụ thuộc vào kết cấu xe có sẵn Cl độ cứng hệthống lái hệthống lái có độ cứng cao ... nghĩa sau Các thông số Cα t , nk , ns + αt k Cl thông số kết cấu xe nên không thay đổi Còn Cl độ cứng hệthống lái Trên xe hệthống lái hệthống đàn hồi Cl thay đổi Nhưng nhìn vào [2-30] dù Cl có ... [2-11] xe quay vòng Mục tiêu phần ta làm cách để đơn giản hệ ba phương trình trên, làm cho trình tínhtoán sau dễ dàng hệ sở để ta tínhtoánthông số sau Thay xét mô hình phẳng ta xét mô hình vết...
... m/s; K t qu tính toán: ( t hình 4.4 ñ n hình 4.8) 4.4 Tínhtoán n ñ nh ñ p Vi t An b ng Slope.W K t qu tính th m (ñư ng b o hòa) Seep ñư c dùng ñ tính n ñ nh 4.4.1 Các bư c gi i toán n ñ nh Seep.W ... t tínhtoán th m ñ p ñ t Trình bày v lý thuy t b n v th m, hi n tư ng mưa th m vào ñ t trư ng h p tính th m môñun Seep/W Chương 3: Lý thuy t tínhtoán n ñ nh mái ñ t Trình bày trư ng h p c a tính ... i tính h s an toàn n ñ nh c a mái ñ t nêu toántính n ñ nh môdun Slope/W Chương 4: ng d ng ph n m m GEOSLOPE ñ tínhtoán ñ p ñ t h ch a Vi t An Trình bày thông tin v ñ p Vi t An s li u dùng tính...
... đư ng CHƯƠNG TÍNH TỐN Đ M B O CH NG XĨI L NGUY N T T THÀNH KÈ ĐƯ NG 3.1 CÁC CH TIÊU THI T K 3.2 ĐI U KI N Đ A CH T 3.3 ĐI U KI N H I VĂN 3.4 TÍNH TỐN CHI U CAO SĨNG 3.4.1 M c nư c tính sóng: Ztt=Z10%+Hnd=1,37+0,8=2,17m; ... trình 1m; Chi u sâu nư c tính sóng 1,17m 3.4.2 V n t c gió tính tốn: Cơng trình c p IV t n su t gió 4%, tương ng v n t c gió t i Đà N ng 34,5m/s (tương ng c p gió 12) 3.4.3 Tính đà gió trung bình ... 1.2.3 Sóng Cnoidal + Đ cao m t sóng so v i m c nư c tính tốn: η = η + H ⋅ c n (k ⋅ x − ω ⋅ t , m ) (1.20) η : Kho ng cách t đáy sóng đ n m c nư c tính tốn cn: hàm cos Jacobie-Elliptic m: mơđun hàm...