tính toán thiết kế các trục trong hộp giảm tốc 2 cấp

... = 2, 41. 52, + 0,1.0 = 2, 87 K d 2C a c + m c 21 5 = = 2, 45.9, 03 + 0, 05.9, 03 = 9, 52 K d c a c + m 2c S 2c = S c Do võy: S 2C S 2C S 2C = S 2C +S 2C = 2, 87.9, 52 2,87 + 9, 522 = 2, 74 ... sut un l : a2D = M 2D W2 D M D = M X D + M Y 22 D = W2 D = 8 025 02 + 21 028 42 = 22 5076 (Nmm) d D bII t II (d D t II ) 3,14.363 10.5.(36 5) = =3564(mm3) 32 2.d D 32 2.36 30 a2D = 22 50776 = 63,15 ... l 32 lm33 lm 32 lc31 k3 hn III lm 23 II lm 22 k1 lm24 I hn k3 l13 lm 12 l11 Trc III, II: l 22 = l 32 = 0.5 ( b0 + lm 22 ) + k1 + k = 56 (mm) l23 = l 22 + 0.5 ( lm 22 + lm 23 ) + k1 =119 (mm) l33 = l24...

Ngày tải lên: 28/03/2015, 13:05

... TRÊN TRỤC II Fy24 Fy 22 Fx 22 Fx24 Fz24 Fz 22 Fy20 Fy21 70,5 Fx20 167,5 Fx21 Fy23 Fx23 26 4,5 335 Fy20 O Z Fy 22 A O Fy24 C B Mz 22 Fy23 D Fy21 Mz24 26 6805,1Nmm Y 1 125 36,3Nmm 39804,3Nmm Mx Z O Fx 22 O ... 40 2, 07 2, 06 1,94 1,64 2, 13 3, 92 19,1 31,1 4,1 3,84 14 40 2, 07 2, 06 1,94 1,64 2, 13 3, 92 19,1 31,1 4,1 3,84 23 60 2, 26 2, 52 2,05 2, 03 2, 58 2, 11 1,75 9,04 57,8 7,96 1, 72 31 75 2, 41 2, 52 2,17 2, 03 ... 0,5.(70 +27 ) + 12 + 10 = 70,5 mm l23 = l 22 + 0,5.( lm 22 + lm23 ) + k1 = 70.5 + 0,5.(70 + 100) + 12 = 167,5mm l24 = 2. l23 - l 22 = 2. 167,5 – 70,5= 26 4,5 mm + Trục l11 = l21 =mm l 12 = lc 12 = 0,5.(lm12...

Ngày tải lên: 30/03/2015, 11:03

... 1 -2 1-3 2- 1 2- 2 25 20 40 45 2, 32 2,37 2, 61 2, 77 2, 53 2, 53 2, 53 2, 53 Tỷ số Rãn Lắp h căng then 2, 41 1, 92 2,45 1, 92 2,64 1, 92 2,7 1, 92 2-3 40 2, 8 2, 53 2, 75 1, 92 3,07 2, 85 15,7 3,3 8,98 8 ,28 16,0 8,5 ... CHI TIẾT MÁY TRUC Fx24 Fx 22 Fz 22 Fz24 Fy23 Fy20 2- 1 Fy 22 Fx20 Fy21 2- 3 2- 2 z o Fy24 x Fx21 Fx23 y Mx 124 251,5 124 251,5 138351 138351 327 254 My 476784,4 476784,4 5607 02, 8 5 625 4,1 Mz SV: Ngô Trọng ... NỘI KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Tính toán thiết kế trục II Fx24 Fx 22 Fz 22 Fz24 Fy23 Fy20 2- 1 Fy 22 Fx20 2- 2 2- 3 Fy21 Fy24 x Fx21 Fx23 a, Lực tác dụng lên trục b, Phản lực ổ đỡ - Xét mặt phẳng...

Ngày tải lên: 30/03/2015, 11:04

... ] = 20 d1 = TI 821 00, 67 =3 = 27 , ( mm ) 0, 2. 20 0, 2. 20 Chn [ ] = 25 d2 = TII 320 867, 69 =3 = 40 ( mm ) 0, 2. 25 0, 2. 25 Chn [ ] = 27 d3 = TIII 830916,5 =3 = 53, ( mm ) 0, 2. 27 0, 2. 27 Vy ... 8471,3 y = Ft l 22 + Ft l23 + F t l24 Fx1.l21. 320 = 1 721 , 2. 58 + 5 028 ,9. 122 + 1 721 , 2. 186 Fx1 .24 4 = Fx1 = 3368,1N Sv: Nguyn Vn ỡnh Lp CK5_K5 33 z y Fy1 Fr1 Mt1 Fy x Fa2 Ft1 Fx0 o Fr2 TRNG H CễNG ... l 22 Ti v trớ 2- 2 d w1 M x = Fy l23 Fr ( l23 l 22 ) Fa M x = 184746,5 ( N mm ) M y = 521 065 ( N mm ) M y = Fx l23 Ft ( l23 l 22 ) Ti v trớ 2- 3 d w1 M x 3t = Fy1 ( l21 l24...

Ngày tải lên: 30/03/2015, 11:04

... d1 + 2m = 67 + 2. 2,5 = 72 mm da2 = d2 + 2m = 26 2 + 2. 2,5 = 26 7 mm Đường kính đáy df1 = d1 – 2, 5m = 67 – 2, 5 .2, 5 = 60,75 mm df2 = d2 – 2, 5m = 26 2 - 2, 5 .2, 5 = 25 5,75 mm 1 .2. 2 Tính toán truyền hộp: ... * Trục Mtd13 = 525 15 Suy d13 = 20 ,27 Mtd14 = 446 72, 5 d14 = 19 ,21 Chọn đường kính đoạn trục trục 1: d13 = 20 ; d14 = 20 ; * Trục Mtd 22 = 21 922 4 ,2 Mtd23 = 426 307,75 Mtd 22 = 163186,4 Suy d 22 = 32, 64 ... Khoảng cách trục số mắt xích Chọn sơ khoảng cách trục a = 20 p = 20 .38,1 = 7 62 + Khi số mắt xích x: x = 2a/p + (z1 + z2) /2 + (z2 – z1)2p/(4π2a) = 2. 20 + (27 +54) /2 + (54 – 27 )2. 38,1/(4 2. 7 62) = 81,42...

Ngày tải lên: 30/03/2015, 11:05

... 50mm nên l 22 = 0,5(65 + 27 ) + 10 +10 = 66 (mm) ta lấy l 22 = 65mm l23 = l 22 + 0,5( lm 22 + lm23 ) +k1 = 65 + 0,5(65 +75) + 10 = 145(mm) l24 = 2. l23-l 22= 2.135-65 =22 5(mm) l21 =2. l23 =2. 145 =29 0mm Theo ... vào kết cấu hộp giảm tốc ta xác định khoảng cách điểm đặt lực cho trục lại .Trục II : l 22 = 0,5(lm 22 + b 02) + k1 + k2 lm 22_ chiều dài mayer bánh trụ lm 22 = (1 ,2 1,5)d2 = 42 52, 5(mm) chọn lm 22 ... d1 = m.Z1/cos = 2. 20/0,84 = 47, 62( mm) d2 = m.Z2/cos = 2. 85/0,84 = 20 2,38(mm) Đờng kính đỉnh : da1= d1 + 2( 1 + x1 ).m = 42 + 2. 2 =51, 62( mm) da2= d2 + 2( 1 + x2 ).m = 20 2,38 + 2. 2 = 20 6,38(mm) Đờng...

Ngày tải lên: 30/03/2015, 11:05

... lực mômen trục X 21 + X 22 = Ft 21 + Ft 22 + Ft 23 Y21 + Y 22 = Fr 23 Fr 22 Fr 21 Ft 21 + Ft 22 + Ft 23 = 5745( N ) X 21 = X 22 = Y = Y = Fr 23 Fr 22 Fr 21 = 158( N ) 22 21 Mômen tiết ... L21 L23 L 22 K1 Lm 22 Lm23 K2 L 32 L 32 Lc33 L33 Vơng Văn Hòa CĐT4-K47 20 Đồ án môn học Chi Tiết Máy l 22 =0,5(lm 22 + ) + + b k k l23 =l 22 + ,5( lm 22 + m 23 ) + l k l21 =l31 =2. l23 =2. l 32 l24 =2. l23 ... N ) Fr 22 = Fr 21 = Fr11 = 122 2( N ) Fa 22 = Fa 21 = Fa11 = 16 72( N ) Ft 23 = Ft 33 = 2. T2 2. 477500 = = 7580( N ) d w2 126 Fr 23 = Fr 33 = Ft 23 tg tw tg 20 = 7580 = 27 60( N ) Cos Các phơng...

Ngày tải lên: 30/03/2015, 11:06

... Đại Phong lớp CĐT4-K47 25 Đồ án môn học Chi Tiết Máy Ft 22 Ft21 B2 A2 Fa 22 E2 Fa21 Fr23 Ft23 Fr 22 Fr21 X21 D2 C2 X 22 Y21 Y 22 273048 153600 153600 Mx(N.mm) 27 422 1 423 2 1 423 2 My(N.mm) 16048 16048 ... 23 tg tw tg 20 = 4 423 = 1610( N ) Cos Các phơng trình cân lực mômen trục X 21 + X 22 = Ft 21 + Ft 22 + Ft 23 Y21 + Y 22 = Fr 23 Fr 22 Fr 21 Ft 21 + Ft 22 + Ft 23 = 320 0( N ) X 21 = X 22 ... 84(mm) d a2 = d + 2( 1 + x2 y )m = 28 0 + 2. (1 + 0) .2 = 28 4(mm) d f1 = d1 (2, 5 x1 )m = 80 (2, 5 2. 0) .2 = 75(mm) d f = d (2, 5 x2 )m = 28 0 (2, 5 2. 0) .2 = 27 5(mm) 2. 3 Tính toán truyền 2. 3.1 Chọn...

Ngày tải lên: 30/03/2015, 11:07

... = d1 + 2m = 76,73+ 2. 3= 82, 73mm da2 = d2 + 2m = 303 ,2+ 2. 3= 309 ,2 mm Đường kính đáy df1 = d1 – 2, 5m = 76,73 – 2, 5.3 = 69 ,23 mm df2 = d2 – 2, 5m = 303 ,2 - 2, 5.3 = 29 5,7 mm → Cấp chậm : P2 = 4,61 ... l 22 = 0,5.(lm + b0) + k1 + k2 = 0,5(55 +25 )+10+ 12= 62mm Chọn l 22 = 62 mm Khoảng cách từ gối đỡ đến bánh trụ thứ hai: l23 = l 22 + 0,5.(lm 22 + lm23) + k1 = 62 + 0,5(55 + 120 ) + 10 = 159,5mm Chọn l23 ... Nam Khoảng cách từ gối đỡ đến bánh trụ thứ ba: l24 = 2. l23 - l 22 = 2. 160 - 62 = 25 8 mm Khoảng cách hai gối đỡ 3: l21 = 2. l23 = 2. 160= 320 mm Trục III : Sơ Đồ Tính Khoảng Cách : l 32 l31 l33 Với...

Ngày tải lên: 30/03/2015, 11:07

... 2, 61 3,08 2, 64 2, 35 3,185 2, 74 2, 72 3,08 2, 7 2, 35 3,185 2, 8 2, 87 3,08 2, 77 2, 35 3,185 2, 87 2, 81 3,08 2, 75 2, 35 3,185 2, 85 S S S - 4 ,2 4 ,2 1,94 9 ,2 1,9 2, 2 7,1 2, 1 2, 08 11,3 2, 1 12, 8 5,65 5,1 - ... 1 -2 35 1-3 45 2- 2 60 2- 3 70 3 -2 90 3-3 80 T s K / S S S + S2 T s K / K d Kd do Rónh Lp Rónh Lp then cng then cng 2, 47 2, 53 2, 47 1, 92 2,635 2, 57 2, 53 2, 53 2, 55 1, 92 2,635 2, 65 2, 61 3,08 2, 64 ... + Fy 02 + Fy 12 = Fr3 + Fr4 Fr5 = 3630,3 4781 ,2 = 24 79,4(N) M =0 Fr3.l 22 + Fr5.l23 Fr4.l24 Fa3.r2 + Fa4.r2 = Fy 12. l21 3630,3 82 + 4781 ,2. 187 3630,3 .29 2 + Fy 12. 374 = Nờn Fy 12 = 123 9,7 (N...

Ngày tải lên: 30/03/2015, 11:08

... + Fy23.l23 Fy24.l24 + Fz 22. r 22 Fz24.r24 Fy21.l21 = Fy21 = ( -Fy 22. l 22 + Fy23.l23 Fy24.l24 ) / l21 Fy21 = 10687,5 Fy = Fy20 + Fy 22 Fy23 + Fy24 + Fy21 = => Fy20 = Fy23 Fy 22 Fy24 Fy21 = ... Fx 22. l 22 + Fx23.l23 + Fx24.l24 Fx21.l21 = Fx21 = ( Fx 22. l 22 + Fx23.l23 + Fx24.l24 ) / l21 Fx21 = 124 81 => Fx20 = Fx23 + Fx 22 + Fx24 Fx21 = 7519 T ú ta tớnh c cỏc mụ men trờn trc: Mx22t = Fy20.l 22 ... din 2- 2 cú M 22 = 1349764,5 (N.mm) W 22 = - d 322 b.t1 (d 22 t1 ) 653 18.7.(65 7) = = 21 915 32 2.d 22 32 2. 42 22 = M 22 / W 22 = 61,6 Mpa d 322 b.t1 (d 22 t1 ) 653 18.7.(65 7) = Wo 22 =...

Ngày tải lên: 30/03/2015, 11:08

... l 22 = 0,5.(lm + b0) + k1 + k2 = 0,5(55 +25 )+10+ 12= 62mm Chọn l 22 = 62 mm Khoảng cách từ gối đỡ đến bánh trụ thứ hai: l23 = l 22 + 0,5.(lm 22 + lm23) + k1 = 62 + 0,5(55 + 120 ) + 10 = 159,5mm Chọn l23 ... l1d Giỏo viờn hng dn: c Nam l13 l 12 l11 lm13 lm 12 l23 b23 lm 22 l 22 l24 lm24 lm23 l21 l 32 l31 + Tớnh cỏc lc vũng, lc dc trc, lc hng tõm: 2( T1 ) Ft1 = Ft2 = d = 2. 5 023 6,98/76,73 = Ft3 = Ft4 =1310 ... Fy1 =- Fr3 - Fr4 + Fr5 = -2. 834+ 25 25 = 857 N m x = Fa r2 Fa r2 + F r l 22 Fr l 23 + Fr l 24 Fy1 l 21 = 834. 62 25 25.160 + 834 .25 8 Fy1 320 =0 Fy1 = 428 ,5N Fy0 = 428 ,5N Sinh viờn: Dng Th Quang...

Ngày tải lên: 30/03/2015, 11:09

... 28 22 38 36 48 60 Tỷ số rãnh lắp then căng 1,98 2, 06 1,93 2, 06 2, 06 2, 06 2, 04 2, 06 2, 15 2, 06 2, 24 2, 52 Tỷ số rãnh lắp then căng 1,86 1,64 1,76 1,64 1,96 1,64 1,94 1,64 2, 02 1,64 2, 07 2, 03 S 2, 12 ... 1,94 1,64 2, 02 1,64 2, 07 2, 03 S 2, 12 2, 12 2, 12 2, 12 2, 12 2,58 1, 92 1, 82 2, 02 2,08 2, 13 4,85 2, 06 5,96 5,48 10,15 4,43 6,81 3,75 4 ,25 10 4,37 4,43 1,97 3,17 4 ,25 4,8 Ta thấy hệ số an toàn tiết ... 21 21 ( µm) 23 28 28 28 Bảng dung sai lắp ghép ổ lăn: ( µm) Mối lắp Sai lệch giới hạn ES es +18 +21 +21 +30 +35 +40 ( µm ) Sai lệch giới hạn EI ei +2 +2 +2 0 Nmax ( µm) Smax 18 21 21 0 -2 -2 -2...

Ngày tải lên: 22/10/2016, 23:37

... k2 l 22 = l23 + 0,5.(lm 22 + lm23) + k1 l24 = 2l 22 l23 l21 = 2l 22 ; l 32 = l23 ; l31 = l21 ; l33 = l31 + lc33 lc33 = 0,5(lm33 + b03) + k3 + hn lc 12 = l 12 = 0,5( lm 12 +b01) +k3 + hn l13 = l 22 , ... -148.344,15-9065 ,24 +99.484 ,2- 49,5 .28 0,1= -25 928 ,59(N.mm) MphXD = MtrXD+Mz24 = -25 928 ,59+9065 ,24 = -16863,35Nmm; ME = 0; b3 Xác định momen xoắn trục Z: ta có: 35 828 ,1 Mx 22+ Mx23+Mx24 = Mx 22/ 2 = |Mx23| = |Mx24| = 123 02, 26 /2= ... Fx 22 FY 22 A Fx20 B FY20 FY23 Fz23 l23=49 + D C FY24 Fx23 Y E Fx24 FY21 Fx21 Fz24 l 22= 98,5 l24=148 l21=197 MX 16863,35N.mm 25 928 ,59N.mm 80903,9Nmm 99951,5Nmm 18996,115Nmm 80903,9 Nmm MY + 35 828 ,1N.mm...

Ngày tải lên: 28/03/2015, 13:08

... liệu SOI 41 2. 2.1 Phân tích thiết kế 43 2. 2 .2 Tối ưu cấu trúc 45 2. 2.3 Kết mô thảo luận 47 2. 2.4 Tóm lược kết 51 2. 3 Kết luận chương ... toa đa mode 2 2 MMI: 30 Hình 2. 2 Sơ đồ khối ghép đa mode 2 2 MMI dựa việc nối liền phần 2 2 MMI sở: (a) Ba ghép 2 2 MMI (b) Bốn ghép 2 2 MMI 31 Hình 2. 3 Kết mô ghép đa mode sở: (a) Tại ... trình bày sau Bằng cách tích phân phương trình (1.18) đoạn đóng [-Y /2, Y /2] , ta được: Y /2  E Y /2 2 E dy   dy    k 02 n ( x, y )    Edy  Y /2 x2  Y /2 y Y /2  Y /2 19 (1.69) Khi...

Ngày tải lên: 09/09/2015, 09:24

... (GW/cm2) 450 27 4 .2 330. 12 279 327 .8 448.5 3 32. 62 450.75 27 7 12 I2 (GW/cm2) 27 7 450.75 3 32. 62 448.5 327 .8 27 9 330. 12 274 .2 450 Ta giả thiết cường độ trường đầu vào I0 GW/cm2 Bảng 3 .2 liệt kê cường ... hoạt động chuyển mạch 3×3 Đầu vào φ1 2 Đầu a1 2 /3 b1 a1 2 /3 b2 a1 -2 /3 -2 /3 b3 a2 2 /3 b1 a2 -2 /3 -2 /3 b2 a2 2 /3 b3 a3 -2 /3 -2 /3 b1 a3 2 /3 b2 a3 2 /3 b3 Điều kiện dịch pha ghép đa mode ... 31.94 28 .65 a1 b2 -0.3 30.73 28 .83 a1 b3 -0.15 33.33 28 .69 a2 b1 -0.17 33.16 28 .67 a2 b2 -0.1 29 .37 29 .03 a2 b3 -0.17 33.16 28 .67 a3 b1 -0.15 32. 33 28 .69 a3 b2 -0.3 30.73 28 .83 a3 b3 -0.19 31.94 28 .65...

Ngày tải lên: 09/10/2015, 08:59

... 0,35. 920 , 73 = 322 , 26 N S = e.FRB = 0, 35 .24 35, 08 = 8 52, 28 N Vì S1 < S Fa = 8 02, 59 N > 8 52, 28 − 322 , 26 = 530, 02 N nên theo bảng 11.5 [3] ta có: Fa1 = S1 = 322 , 26 N Fa = S1 + Fa = 322 , 26 ... vỏ hộp H7 +40 Chi tiết (1) (1) +18 +21 +2 +2 Đĩa xích – trục III H7/k6 +18 +2 +25 Nối trục đàn hồi – trục I H7/k6 +15 +2 +21 Then – trục I N9/h9 - 52 - 52 Then – trục II N9/h9 - 62 - 62 Then – trục ... 1 .2 Phân phối tỉ số truyền Phần 2: Tính tốn thiết kế chi tiết máy 2. 1 Thiết kế xích 2. 2 Thiết kế bánh 2. 3 Tính tốn trục 15 2. 4 Tính tốn chọn...

Ngày tải lên: 06/09/2013, 04:51

... 56.3 21 18 22 .75 2. 5 0.8 12. 00 48.1 35.3 7308 40 90 74.5 62. 5 23 20 25 .25 2. 5 0.8 10.50 61.0 46.0 7309 45 100 83.5 70.5 25 22 27 .25 2. 5 0.8 10.83 76.1 59.3 7310 50 110 92 76.5 27 23 29 .25 3.0 ... Co, kN 10 11 12 13 7304 20 52 42 35.4 15 13 16 .25 2. 0 0.8 11.17 25 .0 16.6 7305 25 62 50.5 43.5 17 15 18 .25 2. 0 0.8 13.50 29 .6 20 .9 7306 30 72 58 50.6 19 17 20 .75 2. 0 0.8 13.50 40.0 29 .9 7307 35 ... vít trục GVHD: TS TRỊNH ĐỒNG TÍNH 21 BÁO CÁO BÀI TẬP LỚN MÔN: TỰ ĐỘNG HÓA THIẾT KẾ 20 13 Hình 18 Cụm hộp giảm tốc bánh côn cấp GVHD: TS TRỊNH ĐỒNG TÍNH 22 BÁO CÁO BÀI TẬP LỚN MÔN: TỰ ĐỘNG HÓA THIẾT...

Ngày tải lên: 28/10/2014, 22:39