tính toán theo trạng thái giới hạn 1

... tãú cọ thãø láúy gáưn âụng ξ =1/ 2 thç Wn = [0,292 + 0,75 1 + 0 ,15 1 ]b.h2 (b c − b) h c + n.Fa Trong âọ: 1 = b.h ; (7 - 19 ) (7 - 20) , , (b c − b) h c + n Fa, 1 = b h Cäng thỉïc gáưn âụng ... ; ⎟ + 2.n.Fa ' ⎜ 3⎠ ⎝ h −x ⎠⎝ ⎠ (9 - 18 ) Âäúi våïi tiãút diãûn chỉỵ nháût âàût cäút âån (Fa’ = 0) x b h =1= 12.(b h + n Fa ) h 2. (1 + n 1 ) Fa Trong âọ 1 = b h x⎞ ⎛ h x⎞ ⎛ Váûy: Wn = b.(h - ... âënh theo cäng thỉïc h0 thỉûc nghiãûm: ξ= (9 - 13 ) + 5( L + T ) 18 + 10 µ n hc b bc Fa Mc hc, ⎛ δ '⎞ ; T = γ ' 1 − ⎟ ; δ '= ; R c b h h0 2⎠ ⎝ n Fa Ea µ= ; n= ; b h Eb Trong âọ L= b) Tênh 1: ...

Ngày tải lên: 20/10/2013, 16:19

... tãú cọ thãø láúy gáưn âụng ξ =1/ 2 thç Wn = [0,292 + 0,75 1 + 0 ,15 1 ]b.h2 (b c − b) h c + n.Fa Trong âọ: 1 = b.h ; (7 - 19 ) (7 - 20) , , (b c − b) h c + n Fa, 1 = b h Cäng thỉïc gáưn âụng ... ; ⎟ + 2.n.Fa ' ⎜ 3⎠ ⎝ h −x ⎠⎝ ⎠ (9 - 18 ) Âäúi våïi tiãút diãûn chỉỵ nháût âàût cäút âån (Fa’ = 0) x b h =1= 12.(b h + n Fa ) h 2. (1 + n 1 ) Fa Trong âọ 1 = b h x⎞ ⎛ h x⎞ ⎛ Váûy: Wn = b.(h - ... âënh theo cäng thỉïc h0 thỉûc nghiãûm: ξ= (9 - 13 ) + 5( L + T ) 18 + 10 µ n hc b bc Fa Mc hc, ⎛ δ '⎞ ; T = γ ' 1 − ⎟ ; δ '= ; R c b h h0 2⎠ ⎝ n Fa Ea µ= ; n= ; b h Eb Trong âọ L= b) Tênh 1: ...

Ngày tải lên: 25/10/2013, 00:15

... Móng 10 15 20 25 30 35 40 6,49 8,34 11 ,0 14 ,8 20,7 30 ,1 46 ,1 75,3 0,5 7,73 0,02 12 ,5 17 ,9 27,0 43,0 73,8 13 9 1, 0 6,95 9,64 13 ,8 20,6 32,3 53,9 97 ,1 193 1, 5 7 ,17 10 ,20 15 ,1 20 ,1 37,3 64,0 11 9 243 ... 4,65 10 ,00 1, 51 3,64 7,27 0,89 2,09 3,00 0,32 10 ,70 20,7 6,92 9 ,17 17 ,50 5,02 7,65 14 ,30 3,42 6 ,13 11 ,00 2 ,15 4,58 7,68 1, 19 2, 41 3,03 0,38 18 ,4 30,2 15 ,32 15 ,60 25,40 11 ,10 12 ,90 20,60 7,64 10 ,40 ... 2,0 7,38 10 ,80 16 ,2 25,4 41, 9 73,6 14 0 292 2,5 7,56 11 ,30 17 ,3 27,7 46,4 82,9 16 0 339 9,0 7,77 11 ,80 18 ,4 29,8 50,8 91, 8 17 9 386 3,5 7,96 12 ,30 19 ,4 31, 9 55,0 10 1,0 19 9 432 4,0 8 ,15 12 ,80 20,5...

Ngày tải lên: 25/10/2013, 08:20

... dầm: 1/ δ M5c B5 M3c B3 M1c B1 Theo tiãu cháøn thiãút kãú, âäü vng ton pháưn ca dáưm chëu ti trng tạc dủng ngàõn hản v ti trng tạc dủng di hản âỉåüc xạc âënh theo cäng thỉïc: P (7 - 24) f = f1 - ... tám: Fa b h F p= 10 0 µ = 10 0 a F p= 10 0 µ = 10 0 - d: Âỉåìng kênh cäút dc chëu kẹo bàòng mm, nãúu chụng gäưm nhiãưu loải âỉåìng kênh khạc d1, d2, d3, våïi säú lỉåüng tỉång ỉïng n1, n2, thç dng ... trng rung âäüng - η: hãû säú xẹt âãún cháút bãư màût cäút thẹp η = 1: Thẹp gåì η = 1, 3: Thẹp trn trån η = 1, 4: Thẹp såüi trån η = 1, 2: Thẹp såüi cọ gåì, dáy bãûn - p: Tè säú pháưn tràm ca diãûn...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 02:21

... âënh theo cäng thỉïc h0 thỉûc nghiãûm: ξ= (9 - 13 ) + 5( L + T ) 18 + 10 µ n hc b bc Fa Mc hc, ⎛ δ '⎞ ; T = γ ' 1 − ⎟ ; δ '= ; R c b h h0 2⎠ ⎝ n Fa Ea µ= ; n= ; b h Eb Trong âọ L= b) Tênh 1: ... nghiãûm sau: ψ a = 12 5 − S R kcWn ≤ Mc (9 - 16 ) Trong âọ: S Hãû säú phủ thüc hçnh dảng màût ngoi cäút thẹp v ti trng tạc dủng Ti trng tạc dủng ngàõn hản S = 1, 1 thẹp gåì; S =1, 0 thẹp trån Ti trng ... Ma + Mb = σa1 Fa.Z + Mb ; Suy ra: σa Fa.Z1 = σa1 Fa.Z + Mb ; Nãúu láúy Mb = χ Mbn , âọ: (khi) Mbn = Rkc Wbn Mbn : mä men ún BT chëu âỉåüc trỉåïc xút hiãûn vãút nỉït Wbn : mä men khạng ân häưi...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 02:21

Ngày tải lên: 21/04/2015, 13:59

... Tính theo mm 0 ,18 7 4,76 0 ,13 2 3,36 0,937 2,38 10 0,0787 2,00 16 0,0469 1, 19 20 0,03 31 0,840 30 0,0232 0,590 40 0, 016 3 0,420 50 0, 011 7 0,297 60 0,0098 0,250 10 0 0,0059 0 ,14 9 14 0 0,00 41 0 ,10 5 200 ... xuất nãm 19 95 1. 11. 1 Phân loại đất theo Quy trình 62 (Trung Quốc) 1. 11. 1 .1 Phán loại đất hạt thơ theo cấp phối hạt (Q uy trình 62) a) Đất sỏi (gọi tắt sỏi) 51 Bảng 1. 43 Phân loại đất sỏi theo Quy ... trình >1 1 ĩ " i— 44 40 10 20 25 50 10 0 Số lần đập thí nghiỉm xác định giới hạn lỏng H ình 1. 19 giới hạr dẻo Dựa vào giới hạn lỏng, độ dẻo đất phân làm mức độ dẻo sau: Bảng L15 Mức độ dẻo Giới hạn...

Ngày tải lên: 01/06/2016, 07:04

... 0, 218 0,239 0 ,19 2 0, 213 0 ,17 0 0 ,19 1 0 ,15 2 0 ,17 2 0 ,13 6 0 ,15 5 0 ,12 2 0 ,14 1 0 ,11 0 0 ,12 8 0 ,10 0 0 ,11 7 0,0 91 0 ,10 7 0,084 0,098 0,077 0,0 91 0,070 0,084 0,065 0,078 0,060 0,072 13 1, 000 0,977 0,8 81 0,754 ... 0, 210 0,232 0 ,17 3 0 ,19 2 0 ,14 5 0 ,16 1 0 ,12 2 0 ,13 7 0 ,10 5 0 ,11 8 1, 8 1, 000 0,975 0,866 0, 717 0,578 0,463 0,374 0,304 0,2 51 0,209 0 ,17 6 0 ,15 0 0 ,13 0 2,0 1, 000 0,976 0,870 0,727 0,593 0,4 81 0,392 0,3 21 ... 0,998 1, 018 1, 038 0,000 0,052 0 ,10 4 0 ,15 6 0,208 0,260 0, 311 0,362 0, 412 0,462 0, 511 0,560 0,605 0,648 0,687 0,726 0,763 0,798 0,8 31 0,862 0,892 0,9 21 0,949 0,976 1, 0 01 1,026 1, 050 1, 073 1, 095 1, 117 ...

Ngày tải lên: 15/12/2016, 23:35

... 0 .12 5 15 47.02 14 97.69 14 48.35 14 38.89 14 29.43 14 19.96 14 10.5 14 07 .16 14 03. 81 1400.46 13 97 .11 13 97. 21 1397. 31 1397. 41 1397.5 13 97. 41 1397. 31 1397. 21 1397 .11 14 00.46 14 03. 81 1407 .16 14 10.5 14 19.96 ... 2533.89 2 612 .2 3005.34 3398.48 37 91. 62 418 4.76 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 0.45 ... 763 10 18 12 72 15 27 17 81 2036 2290 1, 998 20 314 628 942 12 57 15 71 1885 219 9 2 513 2827 2,466 22 380 760 11 40 15 21 19 01 22 81 26 61 30 41 34 21 2,984 25 4 91 982 14 73 19 63 2454 2945 3436 3927 4 418 3,853...

Ngày tải lên: 15/12/2016, 23:35

... chôn đài h≈H /15 với H chiều cao công trình Đối với đài cọc đứng độc lập không liên kết với đài khác qua hệ giằng móng, sau xác định diện tích đáy đài, chiều sâu chôn đài kiểm tra theo điều kiện: ... 0,7Q Ep - tổng áp lực đất bị động mặt bên đài có trị số tỷ lệ với h Q - tổng tải trọng ngang tính toán tác dụng đỉnh đài Khi đài liên kết hệ thống giằng móng, tải trọng ngang đài có phân phối ... công, mũi cọc hạ vào lớp đất đủ tốt để giảm độ lún, số lượng cọc đài hợp lý (đài 1, 2,3 cọc có độ tin cậy thấp cần hạn chế; đài nhiều cọc ảnh hưởng đến thời gian thi công, diện tích bố trí cọc)...

Ngày tải lên: 15/12/2016, 23:35

... Kỳ B ảng 1. 14 Mắt rây Số hiệu rây Tính theo inch Tính theo mm 0 ,18 7 4,76 0 ,13 2 3,36 0,937 2,38 10 0,0787 2,00 16 0,0469 1, 19 20 0,03 31 0,840 30 0,0232 0,590 40 0, 016 3 0,420 50 0, 011 7 0,297 60 ... tự 1. 10 PHÂN LOẠI ĐẤT THEO TIÊU CHUẨN v iệ t n a m 1. 10 .1 Phân loại đất theo TCX D 45-78 1. 10 .1. 1 P hàn loại đất dính theo T C V N 45-78 Đất dính phân theo số dẻo Ip (hoặc A); Ip = W L - W p (1- 24) ... kèm theo quy trình >1 1 ĩ " i— 44 40 10 20 25 50 10 0 Số lần đập thí nghiỉm xác định giới hạn lỏng H ình 1. 19 giới hạr dẻo Dựa vào giới hạn lỏng, độ dẻo đất phân làm mức độ dẻo sau: Bảng L15 Mức...

Ngày tải lên: 01/07/2017, 21:00

... hệ biến hình n +1= 1 +1= 2), lúc 2 dầm trạng thái giới hạn (xem hình 20 .14 c) Pl Tải trọng giới hạn Pgh biểu đồ nội lực Mgh 32 ứng với trạng thái giới hạn trình bày b) hình 20 .14 d 13 - Từ Mgh= Md, ... pháp tính theo trạng thái giới hạn phương pháp tính theo ứng suất cho phép? 20.2 Nêu tính chất vật liệu theo sơ đồ đàn-dẻo, dẻo lí tưởng Vì phải xây dựng sơ đồ ? 20.3 Khi tính theo trạng thái giới ... trục x1 cách mép 5cm (chia đôi mặt cắt) Vậy Wd=SK+Sn=5 1 2,5 +1 1 0,5+4 1 1, 5 =19 cm3 Cuối ta có: [M]dh = σ ch ⋅ Wdh = 32 × 10 ,85 = 18 7,67KNcm n 1, 85 [M]d = σ ch ⋅ Wd = 32 × 19 = 328,84kNcm n 1, 85...

Ngày tải lên: 18/06/2014, 13:20

... lực Khi tính toán theo trạng thái giới hạn, trị số nội lực (ứng suất ) trị số biến dạng tác động lực tính toán gây không đ ợc v ợt trị số giới hạn xác định theo quy trình 11 22TCN 18 -79 1. 35 Khi ... với mố trụ tính trị số lún chuyển vị Tính toán theo trạng thái giới hạn th phải tính độ mở rộng vết nứt xuất vết nứt cấu kiện bêtông cốt thép kết cấu Khi tính toán theo trạng thái giới hạn thứ thứ ... Bảng 1. 4 Hệ số xói mòn L u l ợng tính toán 1m dài độ, tính m3/s D ới 10 15 20 trở lên Hệ số xói chung cho phép 2,20 2 ,10 1, 70 1, 40 1, 30 1, 25 Chỉ dẫn chung tính toán kết cấu móng chịu lực 1. 34...

Ngày tải lên: 10/09/2013, 15:22

... đến trạng thái giới hạn dẻo tiết diện M BT a) P2 (t) P1 (t) OS 0.5m MU() EL EL 1. 5m P1 (t) (3) (4) (2) 2.0m OS f(t) P1 (t) (1) (6) 1. 0m 1. 5m ML( (5) M( b) P1 (t) 2.5m 2.5m t(s) 1. 5m 1. 0m ... ; M( ) – số gia mômen uốn tính toán thời điểm khảo sát; OS (overshooting): giới hạn chảy bước vào trạng thái ĐDSTT; BT (backtracking): giới hạn quay trở lại trạng thái ĐHTT EL (Elastic linear): ... hưởng lực dọc đến trạng thái giới hạn dẻo tiết diện nhiều trường hợp đáng kể, cần thiết phải kể đến ảnh hưởng tính toán TÀI LIỆU THAM KHẢO NGUYỄN VĂN TÚ Tính toán hệ khung phẳng theo mô hình đàn...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 17:21

... 14 ,26 6 ,12 10 ,99 4,58 7,68 2, 41 3,03 30 18 ,4 30 ,12 15 ,63 25,34 12 ,94 20,68 10 ,37 16 ,23 7,96 12 ,05 5,67 8,09 2,75 3,02 35 33,30 46 ,12 27,86 38,35 22,77 31, 09 18 ,12 24,46 13 ,94 18 ,48 10 ,24 13 ,19 6,94 ... 75, 31 53,70 61, 63 42,37 49, 31 33,26 38,45 25,39 29,07 18 ,70 21, 10 13 ,11 14 ,43 8,43 8,86 3,42 2,28 45 13 4,87 13 3,87 10 8,23 10 7,23 85 ,16 84 ,16 65,58 64,58 49,26 48,26 35,93 34,93 25,24 24,24 16 , 81 ... Nc 1, 57 6,49 1, 24 2,72 10 2,47 8,34 2 ,16 6,57 1, 50 2,84 15 3,49 10 ,98 3,46 9 ,13 2,84 6,88 1, 79 2,94 20 6,40 14 ,83 5,56 12 ,53 4,65 10 , 01 3,64 7,27 2,09 3,00 25 10 ,66 20,72 9 ,17 17 ,53 7,63 14 ,26...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 05:21

... tồn điểm so với trạng thái giới hạn xác định mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn theo biểu thức sau [5] (hình 2): ω* = τ max τgh (3) Với: ω*: Mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn τmax: Giá trị ... tiếp cận trạng thái giới hạn điểm Mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn biểu diễn dạng đường đồng giá trị mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn (đường đồng mức) Từ (4) (5) thấy giá trị ω ≤ 1, ω đạt ... phân tích mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn sở chất vật lý theo điều kiện bền, biểu thức đề nghị viết lại: ω= sin θ sin ϕ (5) Như nhận mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn dạng cuối sau: ω= (σ...

Ngày tải lên: 28/08/2014, 13:48

... t ) 0.75 0.7 D18E2( t ) 0.65 0.6 D18E3( t ) 0.55 0.5 D18E4( t ) 0.45 0.4 D18E5( t ) 0.35 D18E6( t ) 0.3 0.25 0.2 0 .15 0 .1 0.05 10 12 14 16 18 20 t 10 12 14 16 18 20 t Hình 3.6 Xác suất l m việc ... D12E3( t ) 0.55 0.5 D12E4( t ) 0.45 0.4 D12E5( t ) 0.35 D12E6( t ) 0.3 0.25 0.2 0 .15 0 .1 0.05 10 12 14 16 18 20 Hình 3.3 Xác suất l m việc không hỏng phân hệ v tổng thể đầu máy D9E giai đoạn 19 98-20 01 ... 19 98-20 01 không xét tới cờng độ phục hồi, t = [10 3 h] 0.95 0.9 0.85 0.8 D13E1( t ) 0.75 0.7 D13E2( t ) 0.65 0.6 D13E3( t ) 0.55 0.5 D13E4( t ) 0.45 0.4 D13E5( t ) 0.35 D13E6( t ) 0.3 0.25 0.2 0 .15 ...

Ngày tải lên: 02/05/2013, 16:33

... 350 1, 74 1, 8 8,867 8,8 400 1, 84 1, 9 10 ,13 4 10 ,2 500 1, 99 2,0 12 ,667 12 ,8 600 2 ,11 2,2 15 ,2 15 ,2 700 2,23 2,3 17 ,734 17 ,8 850 2,38 2,4 21, 534 21, 6 KếT LUậN Mô hình tính toán thông số giới hạn băng ... cong tối thiểu (tính toán) RMIN (m) 15 0 45 44,44 200 60 59,26 250 75 74,074 300 90 88,89 350 10 5 10 3,7 400 12 0 11 8,52 500 15 0 14 8 ,15 600 18 0 17 7,78 700 210 207,407 850 225 2 51, 85 Góc nâng lớn ... cách (tính toán) lăn(m) Khoảng cách (thực Chiều d i (tính toán) nghiệm) đoạn chuyển tiếp lăn (m) (m) 15 0 1, 3 1, 2 3,8 3,8 200 1, 44 1, 5 5,067 5,2 250 1, 56 1, 6 6,334 6,4 300 1, 66 1, 7 7,6 7,6 350 1, 74...

Ngày tải lên: 29/08/2013, 08:16

... fpy 0,80 fpy (Nguồn: AASHTO LRFD Bridge Design Specification, 19 94) 4.2 TRẠNG THÁI GIỚI HẠN MỎI Trạng thái giới hạn mỏi sử dụng để hạn chế ứng suất cốt thép nhằm khống chế bề rộng vết nứt tác ... Icr =Mô men quán tính tính đổi mặt cắt nứt Ma =Mô men lớn cấu kiện giai đoạn tính biến dạng Độ võng dài hạn tính độ võng tức thời nhân với hệ số sau: • Nếu độ võng tức thời tính theo Ig: 4,0 • ... 4,0 • Nếu độ võng tức thời tính theo Ie: 3,0 – 1, 2 (A’s / As) ≥ 1, 6 Với A’s diện tích cốt thép chịu nén As diện tích cốt thép chịu kéo 4 .1. 3 Phân tích ứng suất trạng thái sử dụng Một dầm BTCT...

Ngày tải lên: 12/02/2014, 09:29

Ngày tải lên: 27/05/2014, 16:27